CN111424550A - 廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，属于桥梁建筑领域，包括模板支撑架荷载的计算：其中，永久荷载包括钢管自重Q₁、箱梁混凝土自重Q₂、模板、木板及木方自重Q₃；可变荷载包括施工荷载Q₄；模板支撑架荷载∑Q＝K₁(Q₁+Q₂+Q₃)+K₂Q₄，式中，K₁永久载荷安全系数、K₂为可变载荷安全系数；施工活载Q₄＝A₁+A₂+A₃+A₄；其中，A₁为作业脚手板自重标准值、A₂为施工人员及设备荷载标准值、A₃为倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值、A₄为振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值，通过对模板支撑架荷载的计算，可以提高对箱梁支架承重稳定，来提高现浇箱梁施工的质量。

Description

廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法

技术领域

本发明涉及桥梁建筑领域，尤其涉及一种廊桥箱梁施工支架系统 稳定性计算方法。

背景技术

随着我国桥梁技术的提高，桥梁的质量要求也越来越高，现浇箱 梁因具有外形简捷、抗扭刚度大、整体性好、适用性强等优点，在桥 梁建设中发挥着重要的作用。箱梁支架施工在现浇箱梁施工工艺中十 分重要，由于箱梁施工问题较为复杂，国内研究也并非完全成熟，各 企业对箱梁支架施工的总体设计思想也存在差异，导致现浇箱梁支架 设计的多样性，施工质量也各不相同，因此，有必要提供一种廊桥箱 梁施工支架系统稳定性计算方法，来提高现浇箱梁施工的质量。

发明内容

本发明的目的在于提供一种廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算 方法，提高现浇箱梁施工的质量。

为了达到上述目的，本发明的技术方案是这样实现的：

一种廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，包括，

模板支撑架荷载的计算：

模板支撑架荷载分为永久荷载和可变荷载，其中，永久荷载包括 钢管自重Q₁、箱梁混凝土自重Q₂、模板、木板及木方自重Q₃；可变荷 载包括施工荷载Q₄；

模板支撑架荷载∑Q＝K₁(Q₁+Q₂+Q₃)+K₂Q₄，

式中，K₁为永久载荷安全系数、K₂为可变载荷安全系数；

施工活载Q₄＝A₁+A₂+A₃+A₄；

其中，A₁为作业脚手板自重标准值，A₂为施工人员及设备荷载标 准值，A₃为倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值，A₄为振捣混凝土时 对水平模板产生的荷载标准值。

进一步的，还包括立杆验算；

立杆采用钢管，设置单根钢管截面面积为A，回转半径为i，立 杆的长度为L，立杆的间距为C,立杆稳定系数为φ：

立杆承受木方传来的荷载∑Q＝K₁(Q₁+Q₂+Q₃)+0.9K₂Q₄；

立杆长细比为λ＝L/i；

立杆受压应力σ₁＝∑Q/(φ×A)；

立杆受压应力σ₁与立杆抗压强度的设计值[f]比较，使σ₁<[f]。

进一步的，还包括地基承载力验算；

地基承载力应符合下式规定：

其中，P_K为相应于荷载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均 压力标准值；N_K为相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至立杆 基础顶面的轴向力标准值；A_g为立杆底座或垫板底面积；f_a为修正后 的地基承载力特征值；

f_a应按下式进行计算：

f_a＝m_ff_aK；

m_f为地基承载力修整系数，f_ak为地基承载力特征值。

进一步的，还包括横向杆稳定验算；

由于横向杆不承担外荷载，横杆两端采用铰接方式，横杆水平推 力为零，只在施工时承担部分施工荷载Q₄及自身重力Q₅，

横向杆弯矩M_max＝q₁L²/8；

横向杆的容许弯矩[M]＝[f_c]W₁；

式中：q₁为作用在横向杆上的均布载荷，L为横向杆的长度，[f_c] 为钢管设计抗弯强度；W₁为钢管截面抵抗矩；

控制M_max<[M]，使横向杆抗弯强度满足要求。

进一步的，还包括支架挠度验算；

最大挠度ω_max＝5q₂L⁴/384E₁I₁；

式中：E₁为钢管弹性模量；q₂为作用在支架上的均布荷载，I₁为 钢管截面抵抗矩，L为钢管长度，即横向杆的长度；

容许挠度[ω]＝L/400；

控制容许挠度[ω]>ω_max；使支架刚度满足要求。

进一步的，还包括：底模板强度计算；

底模板弯拉应力σ₂的计算公式为：

其中，M₂为跨中最大弯矩，W₂为底模板截面抵抗矩；

q₃为作用在底模板上的均布荷载，l₁为底模板跨度，

q＝Q₆×b；

Q₆底模板荷载，b为方木间距；

Q₆＝Q₂+Q₃+Q₄。

进一步的，还包括：底模板扰度计算；

计算公式为：

f₁为底模板挠度值，q₄为连续梁上均布荷载，l₁底模板为跨度，E₂为底模板弹性模量，I₂为底模板截面惯性矩，K_W为挠度系数。

进一步的，还包括：纵梁强度计算，具体如下：

纵梁挠度：

其中，q₅为作用在纵梁上的均布荷载，l₂为纵梁间距，E₃为纵梁 弹性模量，I₃为纵梁截面惯性矩。

进一步的，还包括支架抗风荷载的计算方法；

其中，横向风力为横向风压与迎风面积的乘积，横向风压按照下 公式计算：

W＝K₃K₄K₅K₆W₀；

其中，W为横向风力值，K₃为设计风速频率换算系数，K₃取值为 0.85；K₄为风载体型系数，K₄取值为1.3；K₅为风压高度变化系数， K₅取值为1.0；K₆为地形、地理条件系数，K₆＝1.3，W₀为基本风压值， W₀取值为600pa；

立杆受力稳定性按组合风荷载计算:

由于风荷载按中心集中力加载在立杆上，立杆按两端铰接方式计 算；水平荷载计算风荷载标准值W_K＝0.7μZμSW₀；

其中，μZ为风压高度变化系数，μS为脚手架风荷载体形系数；

风荷载产生的弯矩M＝0.85×1.4×W_K×Lah²/10；

其中，La为纵杆间距，h为步距；

模板支撑架荷载∑Q即立杆所受最大竖向荷载Q₇＝K₁(Q1+Q2+Q3) +K₂Q₄；

其中，钢管自重Q₁；箱梁混凝土自重Q₂；模板、木板及木方自重 Q₃；施工荷载Q₄；永久载荷安全系数K₁、可变载荷安全系数K₂；

N/A+M₃/W₃≤σ₃；使支架抗风荷载验算满足要求；

N为支架钢管的轴心压力设计值,A为支架钢管的截面积；M₃为风 荷载产生的弯矩，W₃为立杆截面抵抗矩，σ₃为立杆容许应力。

采用上述技术方案，本申请提供的廊桥箱梁施工支架系统稳定性 计算方法，具有的技术效果有：

通过对模板支撑架荷载的计算，可以提高对箱梁支架承重稳定， 来提高现浇箱梁施工的质量。

具体实施方式

下面将对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描 述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发 明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所 获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

在本发明的描述中，需要说明的是，某些指示的方位或位置关系 的词语，其仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示 所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作， 因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明的描述中，需要说明的是，“连接”应做广义理解，例 如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是 机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介 间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员 而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

下面通过具体的实施例对本发明做进一步的详细描述。

本实施例提供的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，是基于 某廊桥支架专项施工方案进行设计的，根据现场施工环境，最高脚手 架搭设高度为5.7m，搭设宽度为7m，由多排立杆及水平杆、斜杆或 剪刀撑等构配件组成的用于承受浇筑混凝土结构荷载的支承结构，属 于模板支撑架体系。根据廊桥设计图纸，箱梁钢筋需要81.369吨， C40混凝土约345m³。依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规 范》JGJ166-2016，4.1.1条作用于碗扣式钢管脚手架上的荷载，应 分为永久荷载和可变荷载。根据4.1.3条模板支撑架的永久荷载应包 括下列内容：

(1)组成模板支撑架结构的构配件自重

(2)作用在模板支撑架上的荷载

(3)脚手板、挡脚板、栏杆、安全立网等附件的自重。

根据4.1.5条模板支撑架的可变荷载应包括下列内容：

(1)施工荷载，包括：施工人员、材料、施工设备荷载以及浇 筑混凝土时产生的荷载；

(2)风荷载；

(3)其它可变荷载。

1、荷载计算

钢管自重Q₁

根据现场实际情况脚手架搭设高度3.5m-5.7m范围，按最高5.7 米,最密600mmx600mm间距考虑，由于地区采购条件限制，按照Ф48 ×3.5mm碗口脚手架钢管搭设，经查表知钢管单位重量为3.84kg/m。 箱梁混凝土自重Q₂＝5.7mx3.84kg/m×1/(0.6×0.6)/100+4x2.4x3.84/100＝0.98N/m²；

依据桥梁设计图纸计算得钢筋81.369T，混凝土345m³，

箱梁总重量G＝G₁+G₂＝828000kg+81369kg＝909369kg，

混凝土总重量G₁＝345m³×2400kg/m³＝828000kg，

钢筋总重量G₂＝81.369T≈81369kg，

假设梁体全部重量仅作用于底板区域，底板受力面积为：

S＝4x102.34＝409.36m²，

计算单位面积压力：q₁＝G/Sx9.8÷1000＝909369KN÷409.36x9.8 ÷1000＝22KN/m²；

另根据规范新浇筑混凝土自重(包括钢筋)标准值：对普通钢筋 混凝土构件可采用25.5kN/m³；

22.5x345÷409.36m²＝21.49KN/m²；

为保守计算，取值Q₂＝22KN/m²；

模板、木板及木方自重Q₃；

Q₃＝g₁+g₂＝0.62KN/m²；

其中，木方单平米自重g₁＝＝0.13KN/m²；

模板单平米自重g₂＝0.49KN/m²；

施工活载Q₄

根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016， 4.2.6-4.2.10通过对代表性的多排钢管支模架风荷载影响的计算分 析得出：当模板支架的高宽比不大于3时，其风荷载作用在多排钢管 支架上产生的附加轴力值不大，一般可以忽略此项计算。实际现场高 宽比为5.7/6，不大于3。

4.2.5条规定，施工人员及施工设备产生的活荷载标准值不应小 于2.5kN/m²，考虑到混凝土桥梁施工一般施工荷载取值略大，因此定 为不低于3.0kN/m²；4.2.2条规定作业脚手板自重标准值统一规定为 0.35kN/m²；

施工活载Q₄＝A₁+A₂+A₃+A₄；

其中，A₁为作业脚手板自重标准值、A₂为施工人员及设备荷载标 准值、A₃为倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值、A₄为振捣混凝土时 对水平模板产生的荷载标准值。

作业脚手板自重标准值A₁取0.35kN/m²；

施工人员及设备荷载标准值A₂取3KN/m²。

倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值A₃取4.0KN/m²。

振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值A₄为2.0KN/m²。

Q₄＝0.35KN/m²+3KN/m²+4KN/m²+2KN/m²＝9.35KN/m²。

根据规范荷载的分项系数取值规定：

∑Q＝K₁(Q₁+Q₂+Q₃)+K₂Q₄＝1.35×(0.98+22+0.62)+1.4× 9.35＝44.95kN/m²；

式中:K₁为永久载荷安全系数,取K₁＝1.35，K₂为可变载荷安全系 数,取K₂＝1.4。

2、立杆验算

进行模板支撑架结构及构配件的承载力、稳定性及变形计算时， 参与组合的各项荷载可按表4.3.4确定，并应采用最不利的荷载组合 进行设计。

钢管支架的稳定性检算，单根钢管截面面积(按壁厚3.5mm计) 则：

钢管截面面积：A＝489mm²；回转半径：i＝1.58cm；

立杆间距为0.6mX0.6m，立杆承受木方传来的荷载∑Q＝K₁ (Q₁+Q₂+Q₃)+0.9K₂Q₄＝1.35×(0.98+22+0.62)+0.9×1.4× 9.35＝43.64kN/m²；

立杆长细比为λ＝L/i＝600/15.8＝37.97；

查P235A钢管轴心受压构件的稳定系数表得φ＝0.893。

钢管立杆受压应力计算值；σ₁＝43640/(0.893×489) ＝99.94N/mm²；

钢管立杆稳定性σ₁＝99.94N/mm²，小于205N/mm²；

钢管立杆抗压强度的设计值[f]＝205N/mm²，故立杆满足要求。

结论:立杆稳定。

3、地基承载力验算

根据规范模板支撑架立杆底部地基承载力应符合下式规定：

式中：P_k为相应于荷载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均 压力标准值(MPa)；N_k为相应于荷载效应标准组合时，上部结构传 至立杆基础顶面的轴向力标准值(N)；A_g为立杆底座或垫板底面积 (mm²)，当基础底面积大于0.3m²时，计算所采用的值不宜超过0.3m²； f_a为修正后的地基承载力特征值(MPa)，应按本规范第5.4.2条的规 定混凝土的修正系数为1，计算修正后的地基承载力特征值f_a应按下 式进行计算：

f_a＝m_ff_aK；

其中，m_f为地基承载力修整系数，f_ak为地基承载力特征值。

f_a＝20Mpa×1.0＝20Mpa。

4、横向杆稳定验算

因为荷载全部由立杆上部的顶升降杆承担，传给立杆，所以，横 向杆基本上不承担外荷载，横向杆两端为铰接方式，水平推力为零， 只在施工时承担部分施工荷载Q₄及自身重力Q₅；

横向杆弯矩M_max＝q₁L²/8＝0.0841KN·m

横向杆的容许弯矩：[M]＝[f_c]W₁；

式中：q₁为作用在横向杆上的均布载荷，L为横向杆的长度，[f_c] 为钢管设计抗弯强度，[f_c]＝205KN/mm²；W₁为钢管截面抵抗矩；

W₁＝4490.7mm³；

[M]＝205×4490.7＝0.926KN·m

M_max＝0.0841KN·m<[M]＝0.926KN·m

结论:横向杆抗弯强度满足要求。

5、支架刚度(挠度)验算

最大挠度ω_max＝5q₂L⁴/384E₁I₁；

式中：式中：E₁为钢管弹性模量，取值205×10³N/mm²；q₂为作 用在支架上的均布荷载，取值1.869N/mm，I₁为钢管截面抵抗矩，取 值4490.7mm³，L为钢管长度，即横向杆的长度；

经计算最大挠度ω_max为0.0034mm；

容许挠度[ω]＝L/400＝600/400＝1.5mm>ω_max＝0.0034mm；

结论:支架刚度满足要求。

6、底模强度计算

箱梁底模采用高强度多层板，板厚t＝15mm，底部为50mm厚松木 板，100x100mm方木龙骨间距为600mm，所以验算底模板强度采用宽 b＝600mm。荷载按最不利因素计算:

底模板弯拉应力σ₂的计算公式为：

其中，M₂为跨中最大弯矩，W₂为底模板截面抵抗矩；

q₃为作用在底模板上的均布荷载，l₁为底模板跨度，

q＝Q₆×b；

Q₆底模板荷载，b为方木间距；

Q₆＝Q₂+Q₃+Q₄。

8、挠度计算：

模板下方木背肋布置可知，模板可看作为多跨等跨连续梁，按均 布荷载作用连续梁进行计算。

根据《建筑施工计算手册》，计算公式为：

其中，f₁为底模板挠度值，q₄为连续梁上均布荷载，l₁底模板为 跨度，E₂为底模板弹性模量，I₂为底模板截面惯性矩，K_W为挠度系数， 均布荷载作用连续梁按照活载最大，取值0.677。

9、纵梁强度计算

纵梁为10×10cm方木，间距为0.6m。

纵梁挠度：

其中，q₅为作用在纵梁上的均布荷载，l₂为纵梁间距，E₃为纵梁 弹性模量，I₃为纵梁截面惯性矩。

10、支架抗风荷载计算

支架上的荷载除以上计算外，还应考虑风荷载的作用。根据《公 路技术通用技术规范》2.3.8规定，计算桥梁的强度和稳定时，应考 虑作用在桥梁上的风力。在风力较大的地方应按照季节性进行风荷载 计算。

计算方法为：

横向风力为横向风压乘以迎风面积。横向风压按照下公式计算：

W＝K₃K₄K₅K₆W₀

其中，W为横向风力值，K₃为设计风速频率换算系数，K₃取值为 0.85；K₄为风载体型系数，K₄取值为1.3；K₅为风压高度变化系数， K₅取值为1.0；K₆为地形、地理条件系数，K₆＝1.3，W₀为基本风压值， W₀取值为600pa；

W＝0.862Kpa＝86.2kg/m²，纵向风压为横向的40％，且纵向受力面 积较小，因此计算时仅考虑横向风荷载。

风荷载按中心集中力加载在立杆上，立杆均按两端铰接计算。立 杆受力稳定性按组合风荷载计算:

水平荷载计算风荷载标准值W_K＝0.7μZμSW₀；

其中，μZ为风压高度变化系数，μS为脚手架风荷载体形系数；

经计算W_K＝9.96kg/m²

风荷载产生的弯矩M＝0.85×1.4×W_K×Lah²/10；

其中，La为纵杆间距，h为步距；

模板支撑架荷载∑Q即立杆所受最大竖向荷载Q₇＝K₁(Q1+Q2+Q3) +K₂Q₄；

其中，钢管自重Q₁；箱梁混凝土自重Q₂；模板、木板及木方自重 Q₃；施工荷载Q₄；永久载荷安全系数K₁、可变载荷安全系数K₂；

N/A+M₃/W₃≤σ₃；使支架抗风荷载验算满足要求；

N为支架钢管的轴心压力设计值,A为支架钢管的截面积；M₃为风 荷载产生的弯矩，W₃为立杆截面抵抗矩，σ₃为立杆容许应力。

最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案， 而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明， 本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载 的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替 换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各 实施例技术方案的范围。

Claims (9)

1.一种廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，包括，

模板支撑架荷载的计算：

模板支撑架荷载分为永久荷载和可变荷载，其中，永久荷载包括钢管自重Q₁、箱梁混凝土自重Q₂、模板、木板及木方自重Q₃；可变荷载包括施工荷载Q₄；

模板支撑架荷载∑Q＝K₁(Q₁+Q₂+Q₃)+K₂Q₄，

式中，K₁为永久载荷安全系数、K₂为可变载荷安全系数；

施工活载Q₄＝A₁+A₂+A₃+A₄；

其中，A₁为作业脚手板自重标准值，A₂为施工人员及设备荷载标准值，A₃为倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值，A₄为振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值。

2.如权利要求1所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括立杆验算；

立杆采用钢管，设置单根钢管截面面积为A，回转半径为i，立杆的长度为L，立杆的间距为C,立杆稳定系数为φ：

立杆承受木方传来的荷载∑Q＝K₁(Q₁+Q₂+Q₃)+0.9K₂Q₄；

立杆长细比为λ＝L/i；

立杆受压应力σ₁＝∑Q/(φ×A)；

立杆受压应力σ₁与立杆抗压强度的设计值[f]比较，使σ₁<[f]。

3.如权利要求2所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括地基承载力验算；

地基承载力应符合下式规定：

其中，P_K为相应于荷载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均压力标准值；N_K为相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值；A_g为立杆底座或垫板底面积；f_a为修正后的地基承载力特征值；

f_a应按下式进行计算：

f_a＝m_ff_aK；

m_f为地基承载力修整系数，f_ak为地基承载力特征值。

4.如权利要求3所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括横向杆稳定验算；

由于横向杆不承担外荷载，横杆两端采用铰接方式，横杆水平推力为零，只在施工时承担部分施工荷载Q₄及自身重力Q₅，

横向杆弯矩M_max＝q₁L²/8；

横向杆的容许弯矩[M]＝[f_c]W₁；

式中：q₁为作用在横向杆上的均布载荷，L为横向杆的长度，[f_c]为钢管设计抗弯强度；W₁为钢管截面抵抗矩；

控制M_max<[M]，使横向杆抗弯强度满足要求。

5.如权利要求4所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括支架挠度验算；

最大挠度ω_max＝5q₂L⁴/384E₁I₁；

式中：E₁为钢管弹性模量；q₂为作用在支架上的均布荷载，I₁为钢管截面抵抗矩，L为钢管长度，即横向杆的长度；

容许挠度[ω]＝L/400；

控制容许挠度[ω]>ω_max；使支架刚度满足要求。

6.如权利要求5所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括：底模板强度计算；

底模板弯拉应力σ₂的计算公式为：

其中，M₂为跨中最大弯矩，W₂为底模板截面抵抗矩；

q₃为作用在底模板上的均布荷载，l₁为底模板跨度，

q＝Q₆×b；

Q₆底模板荷载，b为方木间距；

Q₆＝Q₂+Q₃+Q₄。

7.如权利要求6所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括：底模板扰度计算；

计算公式为：

其中，f₁为底模板挠度值，q₄为连续梁上均布荷载，l₁底模板为跨度，E₂为底模板弹性模量，I₂为底模板截面惯性矩，K_W为挠度系数。

8.如权利要求7所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括：纵梁强度计算，具体如下：

纵梁挠度：

其中，q₅为作用在纵梁上的均布荷载，l₂为纵梁间距，E₃为纵梁弹性模量，I₃为纵梁截面惯性矩。

9.如权利要求8所述的廊桥箱梁施工支架系统稳定性计算方法，其特征在于，还包括支架抗风荷载的计算方法；

其中，横向风力为横向风压与迎风面积的乘积，横向风压按照下公式计算：

W＝K₃K₄K₅K₆W₀；

其中，W为横向风力值，K₃为设计风速频率换算系数，K₃取值为0.85；K₄为风载体型系数，K₄取值为1.3；K₅为风压高度变化系数，K₅取值为1.0；K₆为地形、地理条件系数，K₆＝1.3，W₀为基本风压值，W₀取值为600pa；

立杆受力稳定性按组合风荷载计算:

由于风荷载按中心集中力加载在立杆上，立杆按两端铰接方式计算；水平荷载计算风荷载标准值W_K＝0.7μZμSW₀；

其中，μZ为风压高度变化系数，μS为脚手架风荷载体形系数；

风荷载产生的弯矩M＝0.85×1.4×W_K×Lah²/10；

其中，La为纵杆间距，h为步距；

模板支撑架荷载∑Q即立杆所受最大竖向荷载Q₇＝K₁(Q1+Q2+Q3)+K₂Q₄；

其中，钢管自重Q₁；箱梁混凝土自重Q₂；模板、木板及木方自重Q₃；施工荷载Q₄；永久载荷安全系数K₁、可变载荷安全系数K₂；

N/A+M₃/W₃≤σ₃；使支架抗风荷载验算满足要求；

N为支架钢管的轴心压力设计值,A为支架钢管的截面积；M₃为风荷载产生的弯矩，W₃为立杆截面抵抗矩，σ₃为立杆容许应力。