CN111235370B - 层状复合弹塑性阻尼钢板及其制造方法与应用 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的弹塑性阻尼钢板及其制造方法与应用。其具有(2n+1)层复合结构，其中n为正整数，由奥氏体组织层和铁素体组织层交替排列组成，并且相邻两层的接合界面处实现完全冶金接合；所述弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层必须为奥氏体组织层。具有增强低周疲劳性能的层状复合阻尼钢板经组坯、热轧、热轧后退火生产工艺流程或组坯、热轧、酸洗、冷轧、冷轧后退火生产工艺流程制备得到。具有增强低周疲劳性能的层状复合阻尼钢板的屈服强度＜300MPa；在循环拉伸‑压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、‑1.0和0.1～0.2Hz时，应力幅值＜400MPa，并且钢板的室温疲劳寿命＞1500周次。

Description

层状复合弹塑性阻尼钢板及其制造方法与应用
技术领域
本发明属于钢材料技术领域，尤其是涉及具有低强度、良好耐蚀性能和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板及其制造方法与应用。
背景技术
高烈度地震会对建筑物造成巨大危害。利用放置在建筑物中的弹塑性钢减震阻尼器可以有效地吸收外部震动能量，使建筑物损伤降低到最低程度。弹塑性钢阻尼器是通过钢材在外部往复震动作用下率先进入屈服和随后的弹塑性滞回变形来实现对震动能量的吸收。因此，用于阻尼器的钢材(下称“弹塑性阻尼钢”)需要具有以下属性：较低的屈服强度和加工硬化能力、稳定的滞回特性并且滞回曲线饱满、良好低周疲劳性能。
目前常用的抗震阻尼钢为超低碳、低碳铁素体钢，如LY100、LY225和Q235等。上述钢种虽然具有低屈服强度(通常小于245MPa)和优良的室温延展性(通常大于40％)，但其高应变低周疲劳寿命往往较低。例如，当总应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1和小于0.1～0.2Hz时，LY225钢的疲劳寿命往往小于1000周次。相应地，上述钢种由循环变形引起的累积塑性应变和累积塑性耗能功效有限。由此可见，传统超低碳铁素体钢或低碳铁素体钢难以满足日益严苛的建筑物抗震防护需求，尤其是在可能会发生高烈度地震的区域。循环变形过程中，由于交滑移的频繁发生和微观上塑性变形不可逆，晶体材料表现出组织稳定性降低和塑性应变局部化，这是造成超低碳铁素体钢或低碳铁素体钢低周疲劳寿命有限的根本原因。随循环累积应变增加，疲劳裂纹会从材料表层的应变不相容处(如晶界、铁素体/渗碳体相界)或驻留滑移带处形核，继而沿晶界或向晶内生长，直至材料发生沿晶或穿晶疲劳破坏。
寻求低周疲劳性能优良的低屈服点抗震阻尼钢是抗震减震领域面临的重要课题。一定成分范围内的Fe-Mn-Si系奥氏体合金具有较低屈服强度、优异低周疲劳性能和焊接性能，潜在被用作弹塑性阻尼钢。例如，Fe-30Mn-4Si-2Al合金(合金元素含量以质量百分数计)，当总应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1和0.1～0.2Hz时，其低周疲劳寿命往往高达7000周次以上。Fe-Mn-Si系合金具有优异低周疲劳特性的根本原因是循环变形过程中材料内部发生位错平面滑移和可逆ε马氏体相变。但是研究发现Fe-Mn-Si系合金在交变载荷作用下承担塑性耗能的效果并不太好，从而限制其在实际工程中的广泛应用。
另外，在一些工程应用场合下，对钢阻尼器的芯板材料(即抗震阻尼钢)的耐蚀性有一定要求。(超)低碳铁素体钢和Fe-Mn-Si系合金的耐蚀性能较差。
基于上述研究发现的技术现状，迫切需要开发出具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的弹塑性阻尼钢材料，并且合金材料具有有限循环加工硬化能力。
发明内容
基于上述现有技术存在的问题，本发明第一方面提供一种具有低强度、良好耐蚀性能和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板，第二方面提供上述层状复合弹塑性阻尼钢板的制造方法，第三方面提供上述层状复合弹塑性阻尼钢板的应用。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现：
本发明第一方面提供一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板。
一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板，具有(2n+1)层复合结构，其中n为正整数，由奥氏体组织层和铁素体组织层交替排列组成，相邻两层的接合界面处实现完全冶金接合；
所述奥氏体组织层具有的显微组织主要为奥氏体组织，并且奥氏体的体积分数大于90％，奥氏体组织层的化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％；
所述铁素体组织层具有的显微组织主要为铁素体组织，铁素体组织层的化学成分的质量百分数为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素；
所述弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层必须为奥氏体组织层。
进一步地，所述奥氏体组织层的平均晶粒尺寸不超过400μm，铁素体组织层的平均晶粒尺寸不超过250μm。
进一步地，所述奥氏体组织层的化学成分的质量百分数为：14.0％≤Mn≤20.0％，3.9％≤Si≤5.0％，5.0≤Cr≤10.0％，5.0≤Ni≤8.0％，Cu≤2.0％，Al≤1.0％，C≤0.10％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％；
所述铁素体组织层的化学成分中C、Mn和Si的质量百分数为：C≤0.01％，Mn≤0.3％，Si≤0.1％。
进一步地，所述具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合阻尼钢板的上表层、下表层的厚度均不小于0.2mm。
进一步地，本发明在上述层状结构基础上特别提供一种三层复合结构的弹塑性阻尼钢板，即：一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能层状复合阻尼钢板，具有三层复合结构，包括上表层、中心层、下表层，并且相邻两层的接合界面处实现完全冶金接合，
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层为奥氏体组织层，具有的显微组织主要为奥氏体组织并且奥氏体的体积分数大于90％，其化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％。
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的下表层为奥氏体组织层，具有的显微组织主要为奥氏体组织并且奥氏体的体积分数大于90％，其化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％。
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层为铁素体组织层，具有的显微组织主要为铁素体组织，其化学成分的质量百分数为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层的平均晶粒尺寸不超过400μm，中心层的平均晶粒尺寸不超过250μm。
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层的厚度均不小于0.2mm。
优选地，所述层状复合弹塑性阻尼钢板上表层的化学成分的质量百分数为：14.0％≤Mn≤20.0％，3.9％≤Si≤5.0％，5.0≤Cr≤10.0％，5.0≤Ni≤8.0％，Cu≤2.0％，Al≤1.0％，C≤0.10％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％。
优选地，所述层状复合弹塑性阻尼钢板下表层的化学成分的质量百分数为：14.0％≤Mn≤20.0％，3.9％≤Si≤5.0％，5.0≤Cr≤10.0％，5.0≤Ni≤8.0％，Cu≤2.0％，Al≤1.0％，C≤0.10％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％。
优选地，所述层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的化学成分中C、Mn和Si的质量百分数为：C≤0.01％，Mn≤0.3％，Si≤0.1％。
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度(或规定非比例延伸强度Rp0.2)＜300MPa；在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1～0.2Hz时，应力幅值＜400MPa，并且阻尼钢板的室温疲劳寿命＞1500周次。
本发明中，具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合阻尼钢板，也称之为层状复合阻尼钢板，或层状复合弹塑性阻尼钢板，或层状复合钢板。在本申请中，具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合阻尼钢板、层状复合阻尼钢板、层状复合弹塑性阻尼钢板、层状复合钢板均表示同一意思。
本申请创造过程中研究发现，对于Fe-Mn-Si系合金，尽管合金的起始屈服强度较低，但经过有限次循环变形后，合金通常会明显强化，即合金在循环塑性变形过程中往往表现出较高的加工硬化能力，维持合金进一步循环变形所需要的拉伸或压缩应力幅值会显著高于350～400MPa，即明显高于目前常用的Q345等建筑结构用钢的屈服强度。另外，Fe-Mn-Si系合金的弹性模量要明显低于超低碳铁素体钢或低碳铁素体钢，Fe-Mn-Si系合金的弹性模量一般不高于185GPa，超低碳铁素体钢或低碳铁素体钢的弹性模量通常在200GPa以上。上述两个不利因素影响Fe-Mn-Si系弹塑性阻尼合金在交变载荷作用下承担塑性耗能的效果，从而限制其在实际工程中的广泛应用。另外，在一些工程应用场合下，对钢阻尼器的芯板材料(即抗震阻尼钢)的耐蚀性有一定要求。(超)低碳铁素体钢和Fe-Mn-Si系合金的耐蚀性能较差。所以，基于上述研究，本申请采用层状复合弹塑性阻尼钢板的结构设计，该层状复合阻尼钢板具有良好的室温低周疲劳性能(显著优于超低碳铁素体钢或低碳铁素体钢的室温低周疲劳性能)，可以在频繁、高烈度震动环境下使用。与Fe-Mn-Si系奥氏体合金相比较，本发明层状复合阻尼钢板具有低强度、高弹性模量、低成本、良好耐蚀性。
本发明所述层状复合弹塑性阻尼钢板的宏观层状结构以及各层设计成分与微观组织的作用如下。
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层的主要作用是：利用层状复合弹塑性阻尼钢板中心层材料的低强度特性，来降低层状复合弹塑性阻尼钢板整体的屈服强度、降低复合钢板在循环变形过程中拉伸/压缩应力幅值；中心层材料需要具有一定抗低周疲劳性能，避免中心层材料过早出现疲劳裂纹和疲劳破坏。为此，钢板中心层的设计微观组织选定以低碳或超低碳铁素体为主的显微组织；钢板中心层的设计成分质量百分数限定为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
上述设计成分中，C、Mn、Si元素起到固溶强化的作用，限定C、Mn、Si元素含量的主要目的是使钢板中心层在循环加载过程中维持低强度和较好的塑性变形能力以及抑制过量渗碳体在铁素体基体中析出，本发明优选C≤0.01％，Mn≤0.3％，Si≤0.1％。Ti、Nb、V元素易与C元素结合，在铁素体基体中形成碳化物，起到降低C元素的固溶强化作用和细化铁素体晶粒的作用，前者(降低C的固溶强化作用)有利于降低中心层的强度，后者(细化铁素体晶粒)有利于提高铁素体基体的疲劳性能。本发明中，控制Ti、Nb、V元素质量百分含量为：Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％；进一步地，Ti、Nb、V元素含量的选取依赖于C元素含量，Ti、Nb、V元素含量随C含量增加而增加。
本发明限定层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的铁素体平均晶粒尺寸不超过250μm，其主要目的是抑制疲劳裂纹沿晶界形核和扩展，延缓中心层材料的疲劳破坏。晶粒粗大促进疲劳裂纹沿晶界形核和扩展，加速中心层材料的疲劳破坏。
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层的主要作用是：利用上表层、下表层材料自身具有高强韧性和优良的低周疲劳性能(优于中心层材料)这一属性以及表层材料对中心层材料的约束作用，使得上表层、下表层可以有效地阻碍/延缓中心层材料发生局部变形以及中心层疲劳裂纹沿层状复合弹塑性阻尼钢板厚度方向扩展，从而提升层状复合弹塑性阻尼钢板的整体抗疲劳性能。并且，上表层、下表层材料具有良好的耐蚀性，从而使层状复合弹塑性阻尼钢板整体表现出良好的抗腐蚀性能。为此，复合钢板上表层、下表层的设计微观组织主要为奥氏体组织(奥氏体体积分数在90％以上)，并且在循环加载过程中奥氏体晶体变形由奥氏体与ε马氏体之间可逆相变机制以及位错平面滑移机制共同主导；添加适量Cr元素以提高钢的耐蚀性。复合钢板上表层、下表层的设计成分质量百分数限定为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％。
本发明所述层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的设计成分中各主要元素的作用如下。
Mn：Mn能增加奥氏体稳定性和促进奥氏体生成。Mn能够有效地调节奥氏体堆垛层错能和马氏体相变点、抑制α′马氏体和过量热诱发ε马氏体的形成、促进应力/应变诱发ε马氏体生成。当Mn含量低于10.0％时，奥氏体基体中易形成α′马氏体和过量热诱发ε马氏体，从而降低复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命；在提高奥氏体堆垛层错能的元素Ni、Cu、Al同时存在的条件下，当Mn含量高于25.0％，奥氏体在应力/应变作用下只会形成变形孪晶而非ε马氏体，并且奥氏体的位错交滑移变形机制开动(位错平面滑移机制被抑制)，合金的低周疲劳寿命同样会受到显著降低。因此，本发明控制Mn含量为10.0％～25.0％，优选14.0％～20.0％。
Si：Si降低奥氏体堆垛层错能和反铁磁转变温度，促进应力/应变诱发具有单一变体晶体学特征的细小片状ε马氏体的生成。另外，Si起到固溶强化作用和调整奥氏体/ε马氏体之间的晶格对应关系，两者促进ε马氏体向奥氏体转变，从而有利于提高复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命。当Si含量小于3.0％时，奥氏体堆垛层错几率相对较小，不利于奥氏体和ε马氏体之间可逆相变的发生。当Si含量大于6.0％时，不仅会使合金原始组织中形成铁硅中间化合物相，而且会使交变载荷作用下合金内部应力/应变诱发产生的ε马氏体体积含量增长过快以及ε马氏体之间发生交互作用，上述因素不利于奥氏体和ε马氏体之间可逆相变的发生，从而使复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命降低；并且，过高Si含量会使复合钢板上表层、下表层材料具有较高的(屈服)强度和循环加工硬化率，同样不利于提高复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命。因此，本发明限定Si含量为3.0％～6.0％，优选3.9％～5.0％。
Cr：Cr是具有钝化倾向的元素，能使合金具有良好的耐腐蚀性。另外，Cr的存在可以有效低降低复合钢板的上表层、下表层材料中Mn含量，这是因为：为使表层材料在室温循环变形过程中比较容易发生ε马氏体相变和逆相变，表层材料的ε马氏体相变点需略小于室温；Mn和Cr元素都能够显著降低钢的马氏体相变点，因此，在Cr存在的条件下，为使马氏体相变点维持在略低于室温的水平，需要相应降低Mn元素的含量。另一方面，Cr是铁素体形成元素，当表层材料中含有过量的Cr元素时，合金中会含有过多铁素体，不利于提高复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命。再有，Cr能够降低奥氏体堆垛层错能，添加过多的Cr会使交变载荷作用下表层材料内部应力/应变诱发产生的ε马氏体体积含量增长过快以及ε马氏体之间发生交互作用，不利于奥氏体和ε马氏体之间可逆相变的发生，使复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命降低。因此，从提高材料耐蚀性和低周疲劳性能角度出发，本发明限定Cr含量为5.0％～12.0％，优选5.0％～10.0％.
Ni：在钢中富含Cr的情况下，添加Ni能抑制σ脆性相的形成，从而提高材料的韧性。另外，Ni能增加奥氏体稳定性和促进奥氏体生成。添加Ni元素可以增加钢中奥氏体堆垛层错能和调节(降低)马氏体相变点，抑制过量热诱发ε马氏体的生成；并且，适量Ni元素有助于抑制交变载荷作用下材料内部应力/应变诱发ε马氏体的体积含量过快增长以及ε马氏体之间的交互作用，从而提高奥氏体和ε马氏体相变的可逆性以及复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命；再有，采用Ni合金化有利于降低复合钢板上表层、下表层材料的强度。但是，添加过量Ni元素会抑制应力/应变诱导ε马氏体相变的发生、促进变形孪晶的形成、促进位错交滑移的开动(位错平面滑移机制受到抑制)，从而降低复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命；并且，由于Ni是贵金属元素，添加过量的Ni同时会带来原材料成本大幅上升。本发明限定4.0％≤Ni≤10.0％，优选5.0％≤Ni≤8.0％。
Cu：Cu可以增加奥氏体稳定性和促进奥氏体生成、提高奥氏体与ε马氏体相变可逆性以及复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命、提高合金钢的抗大气腐蚀性能、降低钢的加工硬化能力；Cu可以起到部分替代钢中Ni元素的作用，以进一步降低材料成本。另一方面，添加过量Cu元素会抑制应力/应变诱导ε马氏体相变的发生、促进变形孪晶的形成和位错交滑移的开动，从而降低复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命；另外，添加过量Cu会在合金材料基体中形成Cu的析出物而强化合金材料基体，不利于复合钢板上表层、下表层材料维持较低屈服强度。本发明限定Cu≤4.0％。
Al：Al元素可以增加钢中奥氏体堆垛层错能。添加适量Al元素可以抑制交变载荷作用下合金内部应力/应变诱发ε马氏体的体积含量过快增长以及ε马氏体之间的交互作用，从而提高奥氏体与ε马氏体相变可逆性以及复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命。但是，添加过量Al元素会过高增加奥氏体的堆垛层错能、抑制应力/应变诱导ε马氏体相变的发生、促进变形孪晶的形成和位错交滑移的开动，进而降低复合钢板上表层、下表层材料的低周疲劳寿命。再有，富Al元素的存在增加钢种的制造工艺难度(如冶炼时钢水流动性变差)。因此，本发明控制Al含量≤2.0％，优选Al含量≤1.0％。
C：一方面，C起固溶强化作用，可以显著提高复合钢板表层材料因位错滑移而引起的塑性变形抗力，从而促进奥氏体与ε马氏体之间可逆相变和提高钢板表层材料的低周疲劳性能。并且，C元素可用来调节(降低)马氏体相变点，抑制过量热诱发ε马氏体的生成。另一方面，C原子易偏聚于奥氏体/ε马氏体的相界面处。当C含量大于0.15％时，C原子在相界面处的偏聚会显著抑制两相界面的移动和可逆相变的发生，从而显著降低复合钢板表层材料的低周疲劳寿命。因此，本发明控制C≤0.15％，优选C≤0.10％。
本发明中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％，元素前面的系数代表其含量的倍数。具体原因如下所述。
当30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si小于22％时，复合钢板表层材料中会含有过多热诱发ε马氏体和α′马氏体，从而降低表层材料的低周疲劳性能。故限定30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si大于22％。
当1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu大于20％时，循环变形过程中复合钢板表层材料内部会发生：(1)应力/应变诱发ε马氏体的体积含量过快增长以及ε马氏体之间的交互作用，和(2)应力/应变诱发不可逆α′马氏体相变，两者均限制ε马氏体相变可逆性。当1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu小于0％时，循环变形过程中复合钢板表层材料会发生孪生变形和位错交滑移(位错的平面滑移机制受到抑制)。上述两种情况均不利于提升表层材料的低周疲劳性能。因此，本发明限定0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％
另外，本发明中对Ni和Cu含量的限定可以抑制钢的铜脆现象发生。在无Ni或低Ni(Ni/Cu＜0.25)的情况下，含Cu钢在高温加热时会在钢的表面形成液态富Cu相，从而导致钢的表面裂纹形成。
本发明限定层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层材料的原始显微组织主要为奥氏体，且奥氏体体积分数大于90％，其主要目的是：促进交变载荷作用下应力/应变诱发具有单一变体晶体学特征的片层状ε马氏体的生成，避免原始基体组织中的热诱导ε马氏体和变形过程中应力/应变诱发形成的ε马氏体之间发生强烈交互作用，从而促进奥氏体与ε马氏体之间可逆相变；促进变形过程中位错平面滑移机制的开动。两者共同作用，以提高复合钢板表层材料的低周疲劳寿命。
本发明层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层和中心层材料所含P、S、N元素的含量作如下规定。
P：P会增加钢的冷脆性，降低钢的塑性，使焊接性能变坏。因此，限定钢中P含量≤0.02％。
S：S使钢产生热脆性，降低钢的延展性和韧性，使焊接性能变坏。因此，限定S含量≤0.03％。
N：N会降低钢的塑性、韧性。因此，限定N含量≤0.03％。
本发明限定层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的奥氏体平均晶粒尺寸不超过400μm，其主要目的是：抑制疲劳裂纹沿奥氏体晶界形核和扩展，抑制多变体ε马氏体的形成和交互作用，延缓上表层、下表层材料的疲劳破坏。晶粒粗大促进疲劳裂纹沿奥氏体晶界形核和扩展，促进多变体ε马氏体的形成和交互作用，加速表层材料的疲劳破坏。
本发明层状复合弹塑性阻尼钢板通过组坯和热轧(以及冷轧)变形制备而成。与层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层和中心层材料化学成分的选取密切相关，在层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层和中心层之间的界面处以及界面两侧、中心层和下表层之间的界面处和界面两侧均会形成细晶区，这是本发明层状复合弹塑性阻尼钢板的一个重要特征。细晶区的存在主要起到以下作用：增加层状复合弹塑性阻尼钢板界面处接合强度；更为有效地阻止/抑制中心层疲劳裂纹沿层状复合弹塑性阻尼钢板厚度方向分别向复合钢板上表层、下表层扩展，从而增加复合钢板整体抗低周疲劳性能。
本发明层状复合阻尼钢板的上表层、下表层的厚度均不小于0.2mm。当上表层、下表层的厚度小于0.2mm时，表层无法有效地阻碍/抑制中心层疲劳裂纹沿层状复合钢板厚度方向向复合钢板表层扩展，从而无法有效地提升复合钢板整体的抗低周疲劳性能。在实际工程应用中，钢板中心层厚度通常大于钢板上表层、下表层厚度的总和，此种结构设计会更为有效地降低层状复合钢板的屈服强度和复合钢板在循环变形过程中拉伸/压缩应力幅值、降低层状复合钢板的材料成本(本领域工程技术人员已知，表层材料的成本要明显高于中心层材料的成本)。
本发明层状复合弹塑性阻尼钢板的整体强度介于表层材料强度和中心层材料强度之间，但复合钢板的整体低周疲劳性能显著优于中心层材料的低周疲劳性能。另外，由于表层材料的强度通常不低于中心层材料的强度，所以层状复合弹塑性阻尼钢板的整体强度及其在循环变形过程中的应力幅值可以通过调节表层材料和中心层材料的厚度来实现。
本发明中，层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、中心层和下表层的基体组织依次为奥氏体组织、铁素体组织和奥氏体组织。如果将表层材料和中心层材料的基体设计组织相交换，即复合钢板上表层、中心层和下表层的基体组织依次为铁素体组织、奥氏体组织和铁素体组织(相应地，表层和中心层材料的设计成分也要互换)，则层状复合弹塑性阻尼钢板的抗低周疲劳性能会显著降低(接近于铁素体层材料的抗低周疲劳性能)。因此，本发明需要严格控制复合钢板的各层堆垛次序。
本发明层状复合弹塑性阻尼钢板的上、下表层材料表现出良好的耐腐蚀性能，这使得复合钢板整体能具有良好的耐蚀性。
再有，本发明层状复合弹塑性阻尼钢板的弹性模量介于表层材料的弹性模量和中心层材料的弹性模量之间，但要显著高于Fe-Mn-Si系合金和表层材料。因此，本发明层状复合材料具有较高的弹性模量。
本发明第二方面提供上述层状复合弹塑性阻尼钢板的制造方法。
第一种所述层状复合弹塑性阻尼钢板的制备方法，包括如下步骤：
1)组坯
将用于制备层状复合钢板奥氏体组织层的板坯和制备铁素体组织层的板坯交替排列组合形成复合坯，且用于制备所述弹塑性阻尼钢板上、下表层的板坯必须为制备奥氏体组织层的板坯。
本发明以三层结构为例说明三层结构复合钢板的组坯方法，三层结构复合钢板可以按以下两种组坯方式之一对用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板的板坯进行组坯。
组坯方式一：将用于制备层状复合钢板上表层的板坯、用于制备层状复合钢板中心层的板坯和用于制备层状复合钢板下表层的板坯，依次整齐堆垛形成一个相邻板坯之间紧密贴合的三层结构，在相邻板坯贴合面的四周用焊接的方式将堆垛的三层结构连接起来，并除去相邻板坯之间的残留空气，形成复合坯。
组坯方式二：将用于制备层状复合钢板上表层的板坯、用于制备层状复合钢板中心层的板坯和用于制备层状复合钢板下表层的板坯，采用常规爆炸焊合的方法将上表层板坯和中心层板坯、中心层板坯和下表层板坯依次焊合，形成一个层与层之间完全冶金连接的复合坯。爆炸焊合是利用炸药爆轰时产生的冲击波高压驱动表层板坯和中心层板坯在接合面处发生高速碰撞进而实现两者固态冶金接合。
在上述两种组坯方式中，各板坯在焊接或爆炸焊合前均通过酸洗或机械打磨的方法清理干净板坯表面氧化皮。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的板坯的化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％。用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的板坯的化学成分可以相同，也可以不同。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的板坯的化学成分的质量百分数为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
2)热轧
采用1000～1200℃加热复合坯，保温时间为0.5～3h，热轧复合坯成层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量≥70％，终轧温度≥800℃。
3)热轧后退火
将热轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度600～1100℃，均热时间为0.5～10h；退火完毕将钢板冷却至室温。
本发明第一种所述层状复合弹塑性阻尼钢板的制备方法设计理由如下：
(1)热轧工艺
加热温度为1000～1200℃。加热温度超过1200℃时，会造成复合坯过烧，复合坯内晶粒组织粗大从而使其热加工性能降低；加热温度低于1000℃时，复合坯经高压水除鳞和初轧后，精轧温度过低而造成板料的变形抗力过大，并且在轧制过程中复合板坯四周的焊缝容易裂开而影响层间接合，从而难以制造出既无表面缺陷又具有规定厚度的热轧层状复合弹塑性阻尼钢板。
本发明热轧时复合坯保温时间为0.5～3h，保温时间超过3h，会造成复合坯内晶粒组织粗大；保温时间低于0.5h，复合坯内部温度尚未均匀。
本发明需要控制热轧变形量不小于70％，以促进相邻板坯之间的原子扩散、确保相邻板坯之间形成完全冶金接合、增加界面接合强度、改善各层板坯自身的组织和力学性能、合理降低复合钢板总成本中组坯的成本占比。需要控制终轧温度在800℃以上完成对复合坯的热轧，终轧温度过低会造成板坯变形抗力过高，从而难以制造出所需厚度规格并且无缺陷的热轧层状复合弹塑性阻尼钢板。
(2)热轧后退火工艺
对热轧层状复合弹塑性阻尼钢板进行退火热处理。本发明中，退火均热温度为600～1100℃，均热时间为0.5～10h。此工艺的目的是消除热轧变形组织、实现对复合钢板的微观组织结构调控以获取目标微观组织结构。本发明的退火工艺条件与复合钢板材料成分密切相关。当均热温度低于600℃时，则热轧变形组织不能充分消除，影响最终层状复合弹塑性阻尼钢板的疲劳性能；当均热温度高于1100℃时，复合钢板基体内晶粒过分粗大，同样会损害层状复合弹塑性阻尼钢板室温低周疲劳寿命。因此，本发明控制热轧后退火的均热温度为600～1100℃。退火工艺中，均热时间可以通过适当改变均热温度来调节，保温时间过长会影响生产效率，因此，本发明控制均热时间不超过10h。
第二种所述层状复合弹塑性阻尼钢板的制备方法，包括如下步骤：
1)组坯
将用于制备层状复合钢板奥氏体组织层的板坯和制备铁素体组织层的板坯交替排列组合形成复合坯，且用于制备所述弹塑性阻尼钢板上、下表层的板坯必须为制备奥氏体组织层的板坯。
本发明以三层结构为例说明三层结构复合钢板的组坯方法，三层结构复合钢板可以按以下两种组坯方式之一对用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板的板坯进行组坯。
组坯方式一：将用于制备层状复合钢板上表层的板坯、用于制备层状复合钢板中心层的板坯和用于制备层状复合钢板下表层的板坯，依次整齐堆垛形成一个相邻板坯之间紧密贴合的三层结构，在相邻板坯贴合面的四周用焊接的方式将堆垛的三层结构连接起来，并除去相邻板坯之间的残留空气，即形成复合坯。
组坯方式二：将用于制备层状复合钢板上表层的板坯、用于制备层状复合钢板中心层的板坯和用于制备层状复合钢板下表层的板坯，采用常规爆炸焊合的方法将上表层板坯和中心层板坯、中心层板坯和下表层板坯依次焊合，形成一个层与层之间完全冶金连接的复合坯。爆炸焊合是利用炸药爆轰时产生的冲击波高压驱动表层板坯和中心层板坯在接合面处发生高速碰撞进而实现两者固态冶金接合。
在上述两种组坯方式中，各板坯在焊接或爆炸焊合前均通过酸洗或机械打磨的方法清理干净板坯表面氧化皮。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的板坯的化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％。用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的板坯的化学成分可以相同，也可以不同。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的板坯的化学成分的质量百分数为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
2)热轧
采用1000～1200℃加热复合坯，保温时间为0.5～3h，热轧复合坯成层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量≥70％，终轧温度≥800℃。
3)酸洗
4)冷轧
对酸洗后的热轧层状复合弹塑性阻尼钢板进行冷轧，冷轧变形量≤60％，得到冷轧层状复合弹塑性阻尼钢板。
5)冷轧后退火
将冷轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度700～1100℃，均热时间为0.5～10h；退火完毕将钢板冷却至室温。
本发明第二种所述层状复合弹塑性阻尼钢板的制备方法设计理由如下：
(1)热轧工艺
加热温度为1000～1200℃。加热温度超过1200℃时，会造成复合坯过烧，复合坯内晶粒组织粗大从而使其热加工性能降低；加热温度低于1000℃时，复合坯经高压水除鳞和初轧后，精轧温度过低而造成板料的变形抗力过大，并且在轧制过程中复合板坯四周的焊缝容易裂开而影响层间接合，从而难以制造出既无缺陷又具有规定厚度的热轧层状复合弹塑性阻尼钢板。
本发明热轧变形前复合坯的保温时间为0.5～3h，保温时间超过3h，会造成复合坯内晶粒组织粗大；保温时间低于0.5h，复合坯内部温度尚未均匀。
本发明需要控制热轧变形量不小于70％，以促进相邻板坯之间的原子扩散、确保相邻板坯之间形成完全冶金接合、增加界面接合强度、改善各层板坯自身的组织和力学性能、合理降低复合钢板总成本中组坯的成本占比。需要控制终轧温度在800℃以上完成对复合坯的热轧，终轧温度过低会造成板坯变形抗力过高，从而难以制造出所需厚度规格并且无缺陷的热轧层状复合弹塑性阻尼钢板。
(2)冷轧工艺
对热轧酸洗后的层状复合弹塑性阻尼钢板进行冷轧变形至规定厚度，冷轧变形量不超过60％。冷轧变形量超过60％会使钢板材料变形抗力很大，增加制造难度，并且复合钢板边裂和层间分离的可能性增大、生产效率降低。另外，过量冷轧变形会在复合钢板表层材料中形成复杂的变形组织和晶体缺陷，如位错缠结、位错与应力/应变诱发形成的ε马氏体之间的交互作用、应力/应变诱发形成的多变体ε马氏体之间的交互作用。经再结晶退火后，表层材料内部很容易在循环加载过程中再次形成复杂的多变体ε马氏体，从而阻止奥氏体与ε马氏体之间可逆相变的发生以及降低表层材料和层状复合弹塑性阻尼钢板整体的低周疲劳寿命。
(3)冷轧后退火工艺
对冷轧层状复合弹塑性阻尼钢板进行退火热处理。本发明中，退火均热温度为700～1100℃，均热时间为0.5～10h。此工艺的目的是消除复杂的冷轧变形组织和晶体缺陷，形成再结晶组织。本发明的退火工艺条件与复合钢板材料成分密切相关。当退火均热温度低于700℃时，冷轧变形组织不能充分消除，复合钢板基体中存在大量位错缠结以及ε马氏体相互作用，进而抑制后续循环变形过程中奥氏体与ε马氏体相变可逆性，从而影响退火层状复合弹塑性阻尼钢板的疲劳性能。当均热温度高于1100℃时，材料基体内组织过分粗化，同样会降低退火层状复合弹塑性阻尼钢板的室温低周疲劳寿命。因此，本发明控制均热温度为700～1100℃。退火工艺中，均热时间可以通过适当改变均热温度来调节，保温时间过长影响生产效率，因此，本发明控制均热时间不超过10h。
本发明采用上述成分设计、轧制工艺、退火工艺和微观组织结构设计，所制备层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层显微组织主要为奥氏体组织，在循环加载过程中钢板上表层、下表层材料变形由ε马氏体可逆相变机制和位错平面滑移机制共同主导，使得上表层、下表层材料具有优良的低周疲劳性能，并起到阻碍/延缓层状复合弹塑性阻尼钢板中心层材料发生局部变形以及中心层疲劳裂纹沿复合钢板厚度方向向钢板表层扩展，从而使得层状复合弹塑性阻尼钢板整体表现出良好的抗低周疲劳性能。并且，所制备层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层富含Cr元素，从而使得层状复合弹塑性阻尼钢板整体具有良好的耐蚀性。所制备层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层显微组织主要为低碳或超低碳铁素体组织，中心层材料的低强度确保层状复合弹塑性阻尼钢板整体具有低强度。另外，接合界面处及其两侧存在细晶区，能增加层状复合弹塑性阻尼钢板界面处接合强度以及更为有效地抑制中心层疲劳裂纹沿层状复合弹塑性阻尼钢板厚度方向分别向钢板上表层、下表层扩展。因此，层状复合弹塑性阻尼钢板具有低强度和良好低周疲劳性能。在进行合理的成分和微观组织设计以及严格控制轧制和退火工艺的条件下，层状复合弹塑性阻尼钢板的力学性能为：屈服强度(或规定非比例延伸强度Rp0.2)＜300MPa；在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1～0.2Hz时，应力幅值＜400MPa并且钢板的室温疲劳寿命＞1500周次。
本发明第三方面提供上述层状复合弹塑性阻尼钢板的应用：
所述层状复合弹塑性阻尼钢板用于制造放置于建筑物中的钢质阻尼器，以提高建筑物的抗震性能。
与现有技术相比，本发明的有益效果如下：
1、同传统的弹塑性阻尼钢(如低屈服点铁素体钢)相比较，本发明层状复合弹塑性阻尼钢板具有显著提高的室温低周疲劳性能，可以在频繁、高烈度震动环境下使用。与Fe-Mn-Si系奥氏体合金相比较，本发明层状复合弹塑性阻尼钢板具有低强度和高弹性模量。另外，本发明涉及的层状复合弹塑性阻尼钢板相较于上述两种材料，具有良好耐蚀性。
2、同其它的阻尼合金(如锰铜合金、镍钛合金、Fe-Mn-Si系奥氏体合金)相比较，本发明的层状复合弹塑性阻尼钢板具有低成本的优势。
3、本发明的层状复合弹塑性阻尼钢不仅具有优良的力学性能，它还具有优良的焊接性能。
4、本发明涉及的制造工艺可以在现有钢板/复合钢板生产线上完成而无需做较大调整。因此，本发明具有很好的推广应用前景。
附图说明
图1为层状复合弹塑性阻尼钢板的示意图。
具体实施方式
实施例1
一种三层复合弹塑性阻尼钢板。层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层厚度均为3.4mm；上表层、下表层材料的化学成分相同，化学成分的质量百分数为：15.4％Mn、4.1％Si、8.7％Cr、5.2％Ni、0.02％C、0.012％P、0.012％S、0.009％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；上表层、下表层材料的显微结构为完全奥氏体组织。层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层厚度为25mm；中心层材料化学成分的质量百分数为：0.0025％C、0.2％Mn、0.01％Si，0.04％Ti、0.01％P、0.008％S、0.01％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；中心层材料的显微结构为铁素体组织以及分布在铁素体基体中的微量碳化物。
上述层状复合弹塑性阻尼钢板的制备方法包括如下步骤：
1)组坯
将用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层的15mm厚板坯、用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的140mm厚板坯和用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板下表层的15mm厚板坯，通过机械磨削的方法清理干净板坯表面氧化皮，然后依次整齐堆垛形成一个相邻板坯之间紧密贴合的三层结构。在相邻板坯贴合面的四周用焊接的方式将堆垛的三层结构连接起来，并除去相邻板坯之间的残留空气，形成复合坯。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的板坯的化学成分的质量百分数为：15.4％Mn、4.1％Si、8.7％Cr、5.2％Ni、0.02％C、0.012％P、0.012％S、0.009％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素。与C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量相关的关系式30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si＝25.4％、1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu＝16.6％，即上述元素的含量满足需求关系式。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的板坯的化学成分的质量百分数为：0.0025％C、0.2％Mn、0.01％Si，0.04％Ti、0.01％P、0.008％S、0.01％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素。
2)热轧
采用1150℃加热复合坯，保温时间为1h，热轧所述复合坯成热轧层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量81.3％，终轧温度为840℃。
3)热轧后退火
将热轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度800℃，均热时间为0.5h；退火完毕将钢板冷却至室温。
图1所示为经上述工艺制备获得的三层复合弹塑性阻尼钢板的示意图。
上述三层复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层内平均奥氏体晶粒度为37μm，中心层内平均铁素体晶粒度为93μm。表层和中心层接合界面附近为细晶区。
上述三层复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度为185MPa。在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，应力幅值为307MPa，并且钢板的室温疲劳寿命为2299周次。
按同样的工艺对中心层材料进行热轧和再结晶退火处理。然后，对中心层材料进行低周疲劳测试，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，中心层材料的室温疲劳寿命为1270周次，远低于层状复合弹塑性阻尼钢板的室温低周疲劳寿命(2299周次)。
实施例2
对实施例1中所述热轧三层复合钢板(31.8mm厚)酸洗后，进行冷轧变形至16.2mm厚，冷轧变形量为49.1％。此时，上表层、中心层和下表层的厚度依次是2.2mm、11.8mm、2.2mm。对上述冷轧复合钢板在775℃下实施再结晶退火，退火均热时间30min。再结晶退火后，上述三层复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度为236MPa。在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，应力幅值为349MPa，并且钢板的室温疲劳寿命为2561周次。
实施例3
一种三层复合弹塑性阻尼钢板。层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层厚度均为2.2mm；上表层、下表层材料的化学成分相同，化学成分的质量百分数为：14.5％Mn、3.9％Si、0.6％Al、9.1％Cr、7.4％Ni、0.33％Cu、0.004％C、0.012％P、0.01％S、0.009％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；上表层、下表层材料的显微结构为完全奥氏体组织。层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层厚度为15.8mm；中心层材料化学成分的质量百分数为：0.0054％C、0.26％Mn、0.094％Nb、0.012％P、0.01％S、0.01％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；中心层材料的显微结构为全铁素体组织。
上述层状复合弹塑性阻尼钢板的制备方法包括如下步骤：
1)组坯
将用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层的10mm厚板坯、用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的95mm厚板坯和用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板下表层的10mm厚板坯，通过机械打磨的方法清理干净板坯表面氧化皮，然后采用常规爆炸焊合的方法将表面清理后的上表层板坯和中心层板坯、中心层板坯和下表层板坯依次焊合，形成一个层与层之间完全冶金连接的复合坯。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板上表层、下表层的板坯的化学成分的质量百分数为：14.5％Mn、3.9％Si、0.6％Al、9.1％Cr、7.4％Ni、0.33％Cu、0.004％C、0.012％P、0.01％S、0.009％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素。与C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量相关的关系式30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si＝28.1％、1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu＝10.1％，即上述元素的含量满足需求关系式。
用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的板坯的化学成分的质量百分数为：0.0054％C、0.26％Mn、0.094％Nb、0.012％P、0.01％S、0.01％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素。
2)热轧
采用1150℃加热复合坯，保温时间为1h，热轧所述复合坯成热轧层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量近82.4％，终轧温度为880℃。
3)热轧后退火
将热轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度800℃，均热时间为0.5h；退火完毕将钢板冷却至室温。
经过热轧变形和退火后，上述三层复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度为266MPa。在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，应力幅值为359MPa，并且钢板的室温疲劳寿命为2402周次。
按同样的工艺对中心层材料进行热轧和再结晶退火处理。然后，对中心层材料进行低周疲劳测试，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，中心层材料的室温疲劳寿命为1289周次，远低于层状复合弹塑性阻尼钢板的室温低周疲劳寿命(2402周次)
实施例4
一种三层复合弹塑性阻尼钢板，通过组坯、热轧和热轧后退火制备而得。层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层厚度均为1.6mm；上表层、下表层材料的化学成分相同，化学成分的质量百分数为：10.9％Mn、5.8％Si、11.2％Cr、9.8％Ni、1.0％Al、2.0％Cu、0.06％C、0.01％P、0.01％S、0.0011％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；与C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量相关的关系式30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si＝35.8％、1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu＝14.56％，即上述元素的含量满足需求关系式。上表层、下表层材料的显微组织为奥氏体组织。层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层厚度为15.4mm；中心层材料化学成分的质量百分数为：0.082％C、0.6％Mn、0.01％P、0.01％S、0.01％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；中心层材料的显微组织由铁素体和分布在铁素体基体中的微量碳化物组成。
上述层状复合弹塑性阻尼钢板的具体制备工艺为：采用1150℃加热复合坯，保温时间为1h，热轧所述复合坯成热轧层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量近80％，终轧温度为850℃。将热轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度800℃，均热时间为0.5h；退火完毕将钢板冷却至室温。
上述三层复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度为243MPa。在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，应力幅值为331MPa，并且钢板的室温疲劳寿命为1701周次。
实施例5
一种三层复合弹塑性阻尼钢板，通过组坯、热轧和热轧后退火制备而得。层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层厚度均为1.4mm；上表层、下表层材料的化学成分相同，化学成分的质量百分数为：24.8％Mn、3.2％Si、5.6％Cr、4.6％Ni、0.1％C、0.01％P、0.012％S、0.008％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；与C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量相关的关系式30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si＝28.3％、1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu＝8.2％，即上述元素的含量满足需求关系式。上表层、下表层材料的显微组织为奥氏体组织。层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层厚度为20.5mm；中心层材料化学成分的质量百分数为：0.032％C、0.5％Mn、0.7％Si、0.06％Ti、0.089％Nb、0.009％P、0.01％S、0.006％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；中心层材料的显微组织由铁素体和分布在铁素体基体中的少量碳化物组成。
上述层状复合弹塑性阻尼钢板的具体制备工艺为：采用1150℃加热复合坯，保温时间为1h，热轧所述复合坯成热轧层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量近78％，终轧温度为850℃。将热轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度800℃，均热时间为0.5h；退火完毕将钢板冷却至室温。
上述三层复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度为257MPa。在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，应力幅值为358MPa，并且钢板的室温疲劳寿命为2196周次。
实施例6
一种三层复合弹塑性阻尼钢板，通过组坯、热轧和热轧后退火制备而得。层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层厚度均为2.0mm；上表层、下表层材料的化学成分相同，化学成分的质量百分数为：19.2％Mn、4.4％Si、6.1％Cr、4.1％Ni、1.8％Al、0.14％C、0.012％P、0.008％S、0.01％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；与C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量相关的关系式30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si＝31.7％、1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu＝8.9％，即上述元素的含量满足需求关系式。上表层、下表层材料的显微组织主要为奥氏体组织。层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层厚度为17.2mm；中心层材料化学成分的质量百分数为：0.03％C、0.55％Mn、0.056％Ti、0.046％Nb、0.06％V、0.009％P、0.01％S、0.006％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；中心层材料的显微组织由铁素体和分布在铁素体基体中的微量碳化物组成。上述三层复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度为253MPa。在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，应力幅值为343MPa，并且钢板的室温疲劳寿命为2089周次。
实施例7
一种三层复合弹塑性阻尼钢板，通过组坯、热轧和热轧后退火制备而得。层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层厚度均为1.8mm；上表层、下表层材料的化学成分相同，化学成分的质量百分数为：22.0％Mn、4.2％Si、5.1％Cr、9.5％Ni、3.5％Cu、0.06％C、0.01％P、0.008％S、0.012％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；与C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量相关的关系式30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si＝32.8％、1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu＝1.4％，即上述元素的含量满足需求关系式。上表层、下表层材料的显微组织为奥氏体组织。层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层厚度为17.6mm；中心层材料化学成分的质量百分数为：0.0054％C、0.26％Mn、0.094％Nb、0.012％P、0.01％S、0.01％N、其余为Fe和不可避免的杂质元素；中心层材料的显微组织由铁素体和分布在铁素体基体中的微量碳化物组成。上述三层复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度为246MPa。在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1Hz时，应力幅值为361MPa，并且钢板的室温疲劳寿命为2287周次。
需要指出的是，以上实施例都是提供的三层复合弹塑性阻尼钢板的结构，按照同样的方法还可制备出(2n+1)层复合阻尼钢板，其中n＝2、3、4……。多层(即五层以上)复合阻尼钢板的成分与宏观、微观结构设计如下：
(1)所述多层复合阻尼钢板由奥氏体组织层和铁素体组织层交替排列组成，相邻两层的接合界面处实现完全冶金接合，
所述奥氏体组织层具有高强韧性和优良低周疲劳性能，其显微组织主要为奥氏体组织并且奥氏体的体积分数大于90％，其化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％；
所述铁素体组织层具有低强度和良好延展性特征，其显微组织主要为铁素体组织，其化学成分的质量百分数为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
(2)所述多层复合阻尼钢板的上、下表层必须为奥氏体组织层。
(3)所述多层复合阻尼钢板的上表层、下表层的厚度均不小于0.2mm。
(4)通过调节各组元层的厚度可以实现对多层复合阻尼钢板的整体强度及循环变形应力幅值的调控。
(5)通常情况下，所述多层复合阻尼钢板的奥氏体组织层的厚度总和小于铁素体组织层的厚度总和。
上述对实施例的描述是为了便于该技术领域的普通技术人员能理解和使用发明。熟悉本领域技术的人员显然可以容易地对这些实施例做出各种修改，并把在此说明的一般原理应用到其他实施例中而不必经过创造性的劳动。因此，本发明不限于上述实施例，本领域技术人员根据本发明的揭示，不脱离本发明范畴所做出的改进和修改都应该在本发明的保护范围之内。

Claims (9)

1.一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板，其特征在于，具有(2n+1)层复合结构，其中n为正整数，由奥氏体组织层和铁素体组织层交替排列组成，相邻两层的接合界面处实现完全冶金接合，
所述奥氏体组织层具有的显微组织主要为奥氏体组织并且奥氏体的体积分数大于90％，其化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％；
所述铁素体组织层具有的显微组织主要为铁素体组织，其化学成分的质量百分数为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素；
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层必须为奥氏体组织层；
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的奥氏体组织层的平均晶粒尺寸不超过400μm，铁素体组织层的平均晶粒尺寸不超过250μm；
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层、下表层的厚度均不小于0.2mm。
2.根据权利要求1所述一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板，其特征在于，具有三层复合结构，包括上表层、中心层、下表层，并且相邻两层的接合界面处实现完全冶金接合，
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的上表层为奥氏体组织层，具有的显微组织主要为奥氏体组织并且奥氏体的体积分数大于90％，其化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％；
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的下表层为奥氏体组织层，具有的显微组织主要为奥氏体组织并且奥氏体的体积分数大于90％，其化学成分的质量百分数为：10.0％≤Mn≤25.0％，3.0％≤Si≤6.0％，5.0≤Cr≤12.0％，4.0≤Ni≤10.0％，Cu≤4.0％，Al≤2.0％，C≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％；
所述层状复合弹塑性阻尼钢板的中心层为铁素体组织层，具有的显微组织主要为铁素体组织，其化学成分的质量百分数为：C≤0.1％，Mn≤1.0％，Si≤1.0％，Ti≤0.15％，Nb≤0.2％，V≤0.15％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
3.根据权利要求1或2所述一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板，其特征在于，所述层状复合弹塑性阻尼钢板奥氏体组织层的化学成分的质量百分数为：14.0％≤Mn≤20.0％，3.9％≤Si≤5.0％，5.0≤Cr≤10.0％，5.0≤Ni≤8.0％，Cu≤2.0％，Al≤1.0％，C≤0.10％，P≤0.02％，S≤0.03％，N≤0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，C、Mn、Si、Cr、Ni、Cu和Al元素的质量百分含量还需满足如下关系：30C+Ni+0.5Mn+2Al+0.4Cu+0.8Cr+1.2Si≥22％和0≤1.1Cr+4.5Si-0.2Mn-4Al-1.6Ni-Cu≤20％；
所述层状复合弹塑性阻尼钢板中心层的化学成分中C、Mn和Si的质量百分数为：C≤0.01％，Mn≤0.3％，Si≤0.1％。
4.根据权利要求1或2所述一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板，其特征在于，室温下，所述层状复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度＜300MPa；在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1～0.2Hz时，应力幅值＜400MPa，并且层状复合弹塑性阻尼钢板的疲劳寿命＞1500周次。
5.根据权利要求3所述一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板，其特征在于，室温下，所述层状复合弹塑性阻尼钢板的屈服强度＜300MPa；在循环拉伸-压缩加载条件下，当应变振幅、应变比和加载频率分别为1％、-1.0和0.1～0.2Hz时，应力幅值＜400MPa，并且层状复合弹塑性阻尼钢板的疲劳寿命＞1500周次。
6.权利要求1-5任一项所述一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板的制造方法，其特征在于，包括如下步骤：
1)组坯
将用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板奥氏体组织层的板坯和用于制备铁素体组织层的板坯交替排列组合形成复合坯，且用于制备所述层状复合弹塑性阻尼钢板上、下表层的板坯必须为制备奥氏体组织层的板坯；
2)热轧
采用1000～1200℃加热复合坯，保温时间为0.5～3h，热轧复合坯成层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量≥70％，终轧温度≥800℃；
3)热轧后退火
将热轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度600～1100℃，均热时间为0.5～10h；退火完毕将层状复合弹塑性阻尼钢板冷却至室温。
7.权利要求1-5任一项所述一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板的制造方法，其特征在于，包括如下步骤：
1)组坯
将用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板奥氏体组织层的板坯和用于制备铁素体组织层的板坯交替排列组合形成复合坯，且用于制备所述层状复合弹塑性阻尼钢板上、下表层的板坯必须为制备奥氏体组织层的板坯；
2)热轧
采用1000～1200℃加热复合坯，保温时间为0.5～3h，热轧复合坯成层状复合弹塑性阻尼钢板，热轧变形量≥70％，终轧温度≥800℃；
3)酸洗
4)冷轧
对酸洗后的热轧层状复合弹塑性阻尼钢板进行冷轧，冷轧变形量≤60％，得到冷轧层状复合弹塑性阻尼钢板；
5)冷轧后退火
将冷轧层状复合弹塑性阻尼钢板加热至均热温度700～1100℃，均热时间为0.5～10h；退火完毕将层状复合弹塑性阻尼钢板冷却至室温。
8.根据权利要求6或7所述一种具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板的制造方法，其特征在于，按以下两种组坯方式之一对用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板的板坯进行组坯：
组坯方式一：将用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板奥氏体组织层的板坯和制备铁素体组织层的板坯交替排列组合，堆垛形成一个相邻板坯之间紧密贴合的多层结构，在相邻板坯贴合面的四周用焊接的方式将堆垛的多层结构连接起来，并除去相邻板坯之间的残留空气，形成复合坯；
组坯方式二：将用于制备层状复合弹塑性阻尼钢板奥氏体组织层的板坯和制备铁素体组织层的板坯交替排列组合，采用爆炸焊合的方法将相邻的制备奥氏体组织层的板坯和制备铁素体组织层的板坯依次焊合，形成一个层与层之间完全冶金连接的复合坯；
所述组坯方式中，各板坯在焊接或爆炸焊合前均通过酸洗或机械打磨的方法清理干净板坯表面氧化皮。
9.权利要求1-5中任一项所述具有良好耐蚀性能、低强度和良好低周疲劳性能的层状复合弹塑性阻尼钢板的应用，其特征在于，所述层状复合弹塑性阻尼钢板用于制造钢阻尼器。
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