CN110922768A - 直投式高粘沥青改性剂及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种直投式高粘沥青改性剂及其制备方法。该高粘沥青改性剂，按重量份计包括以下原料组分：苯乙烯‑丁二烯嵌段共聚物3～15份；复配型石油树脂4～15份；富芳油7～20份；高岭土7~28份；过渡金属氧化物0.1~1份；硫磺0.8~2.8份；硫化促进剂0.5~2份。将本发明提供的改性剂直投至热沥青中，所得高粘度改性沥青具有粘结强度高、延伸度高、抗离析性强和储存稳定性优异等特点，既避免了传统方式中高强度剪切工艺、节能减排，又解决了干法直投改性剂混合不均匀，以及湿法直投式改性剂改性后储存稳定性低的缺点，可在改性沥青、尤其是高粘度改性沥青制备领域发挥重要作用。

Description

直投式高粘沥青改性剂及其制备方法
技术领域
本发明涉及一种高粘沥青改性剂及其制备方法，特别涉及一种直投式的高粘沥青改性剂及其制备方法。
背景技术
大孔隙开级配排水式沥青磨耗层(OGFC)是为解决公路路面积水问题而设计的。它可以使路面积水通过内部孔隙垂直到达下面的不透水层，然后从侧面排出路面。OGFC的主要特点是空隙率较大(18％～25％)，这就要求沥青混合料具有足够的强度、耐久性，并且由于混合料内部长期遭受雨水侵蚀，还要求具有高的抗水能力。OGFC的沥青混合料性能与很多因素有关，大量研究表明沥青60℃粘度是影响OGFC沥青混合料路用性能的关键指标，因此选用高粘度改性沥青作为OGFC沥青混合料的结合料就显得尤为重要。高粘沥青一般指60℃动力粘度大于20000 Pa·s的沥青，这样能保证所铺筑路面具有足够的强度，避免因高空隙率而在交通荷载作用下导致的压密、变形甚至塌陷等情况的发生。
目前，中国对排水性路面已经进行了较多研究，其中采用的主要沥青类型就是高粘改性沥青。高粘度改性沥青主要有几种生产方式：第一种是现场制作，改性设备与沥青混合料搅拌楼对接，该工艺的优点是没有了储存稳定性的担忧，生产过程便于监督和掌控，但生产效率较低，一台搅拌楼就需要一台现场改性设备。第二种是商用成品改性沥青，也是目前最主流的改性沥青生产方式，通过胶体磨剪切聚合物并添加其他助剂制得产品，优点是沥青批量生产，质量比较稳定，但在成品储存与运输等过程，极易发生聚合物离析现象，导致产品无法长期储存，并可能发生产品出厂合格而现场检验不合格的情况。第一种方法采用高粘沥青添加剂直接投入到混合料中，通过快速拌和得到，但存在搅拌不匀、性质不均的问题；而第二种方法高粘沥青改性剂可直接加入基质沥青中制备成品沥青，例如日本产品TPS，但该改性剂的主要问题在于价格昂贵、存在离析问题。如何能够制备出性能良好、质量稳定、可长期存储的高粘度改性沥青已成为道路工作者亟需解决的问题。
CN107974092A公开了一种直拌式SBS沥青改性剂的制备方法及沥青混合料的制备方法，改性剂中包括4303星型SBS，1301线型SBS，润滑机油，石油树脂以及碳酸钙，制成后可直接投入到混合料中进行拌合，简化了改性沥青生产工艺，避免改性沥青在储存、运输过程中可能出现的离析，减小沥青老化和SBS的热-氧降解效应。然而此类方法采用沥青添加剂直接投入到混合料中，通过快速拌和得到，但往往存在搅拌不匀、性质不均的问题。
CN105949800A公开了一种全溶直投式高粘度改性添加剂及其制备方法，通过将苯乙烯类热塑性弹性体、裂解剂、交联剂、石油树脂等物质挤出造粒，制备得到全溶直投式高粘度改性添加剂。然而此种方法往往在成品储存与运输等过程，极易发生聚合物离析现象，导致产品无法长期储存，并可能发生产品出厂合格而现场检验不合格的情况。
综上，现有技术中常见的高粘度沥青改性剂通常是直接加入到沥青混合料中，通过现场直接拌和铺路，该方法的缺点就是拌合过程中难以均匀混合、产品质量难以把控；而将改性剂直接投入到基质沥青中制备的高粘沥青存在成本高昂、储存稳定性和分散性差、粘结强度差的问题。
发明内容
针对现有技术的不足，本发明提供了一种直投式高粘沥青改性剂及其制备方法。本发明提供的直投式高粘沥青改性剂，不仅制作成本低，而且改性效果明显，将本发明提供的改性剂直投至热沥青中，即可得到成品高粘度改性沥青，所得高粘度改性沥青具有粘结强度高、延伸度高、抗离析性强和储存稳定性优异等特点，既避免了传统方式中高强度剪切工艺、节能减排，又解决了干法直投改性剂混合不均匀，以及湿法直投式改性剂改性后储存稳定性低的缺点，可在改性沥青、尤其是高粘度改性沥青制备领域发挥重要作用。
本发明第一方面提供了一种直投式高粘沥青改性剂，按重量份计包括以下原料组分：
苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物（SBS）：3～15份；
复配型石油树脂：4～15份；
富芳油：7～20份；
高岭土：7~28份；
过渡金属氧化物：0.1～1份；
硫磺：0.8~2.8份；
硫化促进剂：0.5~2份；
进一步，苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物（SBS）按重量份计优选为4～14份；
进一步，复配型石油树脂按重量份计优选为5～10份；
进一步，富芳油按重量份计优选为11～18；
进一步，高岭土按重量份计优选为8～24份；
进一步，过渡金属氧化物按重量份计优选为0.2～0.8份；
进一步，硫磺按重量份计优选为1.1～2.5份；
进一步，硫化促进剂按重量份计优选为1.0～1.5份；
进一步，所述的苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物（SBS）结构为线型结构或星型结构的颗粒，嵌段比S/B为20/80~40/60。
进一步，所述的复配型石油树脂，为C5石油树脂与C9石油树脂，其中C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:1~6，优选为1:1.1~5。
进一步，所述的富芳油为一种富含芳烃的组分，源于润滑油基础油在溶剂精制过程中的抽出油；所述富芳油中芳香烃的重量含量为40%～80%；优选糠醛精制抽出油、酚精制抽出油中的至少一种。
进一步，所述高岭土外观呈白色细腻的粉末状，主要矿物成分的晶体化学式为2SiO2·Al2O3·2H2O。
进一步，所述过渡金属氧化物中，过渡金属为Ti、V、Mn、Fe、Cu、Ni中的一种或者几种。
进一步，所述硫磺为纯度大于99.5wt%的淡黄色块状结晶或淡黄色粉末。
进一步，所述硫化促进剂为二硫化四甲基秋兰姆、硫化促进剂H、硫化促进剂ZBX、硫化促进剂NA-22、硫化促进剂CZ等中的一种或几种。
所述SBS：富芳油：高岭土的重量比为1:0.6~4:1.2~4，优选为1:1.1~3.5:1.5~2。
所述过渡金属氧化物：硫磺：硫化促进剂的重量比为1:1~7:1~5；优选为1:2~6.5:1.5~4.5。
所述直投式高粘沥青改性剂的粒径为3~8 mm。
本发明第二方面提供了一种直投式高粘沥青改性剂的制备方法，其包括如下步骤：
（1）将SBS与富芳油加入混合容器中加热、搅拌后，加入复配型石油树脂混合均匀，再加入高岭土并拌合均匀，得到组分Ａ；
（2）将过渡金属氧化物与硫磺及硫化促进剂混合均匀后，得到组分Ｂ；
（3）将组分Ｂ缓慢加入到组分A中，并混合搅拌均匀，得到改性剂混合料C；
（4）将改性剂混合料Ｃ加入至螺杆挤出机中，经挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。
进一步，步骤（1）中SBS与富芳油的混合温度为80~140℃，优选95~120℃。
进一步，步骤（1）中SBS与富芳油与复合型石油树脂的混合温度为100~140℃，优选110~125℃。
进一步，步骤（1）所述的高岭土及步骤（2）中所述的过渡金属氧化物、硫磺、硫化促进剂在混合时，均应为固体粉末状，颗粒直径应在20~100目，混合均匀后不发生粘结、成块。
进一步，步骤（3）中组分Ａ与组分Ｂ混合搅拌的温度为100~160℃，优选120~140℃；搅拌速度为300~500 rpm。
进一步，步骤（4）所述螺杆挤出机为单螺杆挤出机或双螺杆挤出机，优选双螺杆挤出机，长径比L/D为30:1~40:1；螺杆挤出机温度控制在120~160℃，螺杆转速为30～150 r/min；优选采用八个温度段操作，其中操作条件如下：一段为130～150℃；二段为135～155℃；三段为140～160℃；四段为140～160℃；五段为150～160℃；六段为150～160℃；七段为145～160℃；八段为150～160℃。
本发明第三方面提供了一种直投式高粘沥青改性剂的应用，所述直投式高粘沥青改性剂可直接投入到热沥青中进行搅拌，即可得到高粘度改性沥青。
所述直投式高粘沥青改性剂投入至热沥青制备高粘度改性沥青的方法如下：将基质沥青在140~160℃条件下加热后，在搅拌条件下将所述直投式高粘沥青改性剂加入至热沥青中，其中以重量份计，所述直投式高粘沥青改性剂为9~28份，基质沥青为100份，两者混合后将加热温度调至170~190℃，持续搅拌0.5~3小时，搅拌速度为300~1000 rpm，得到高粘度改性沥青。
与现有技术相比，本发明提供的直投式高粘沥青改性剂及其制备方法具有如下优点：
（1）本发明提供的直投式高粘沥青改性剂利用各组分之间的配合作用，综合调控，通过选用一定比例的SBS、富芳油、复合型石油树脂及高岭土等物质，相互作用，可进一步加强SBS分子与沥青之间的交联作用，减少SBS与沥青的密度差，聚合物以非常微小的分子链均匀分散在沥青介质中，并在硫磺、硫化促进剂及过渡金属氧化物的作用下与沥青中各组分交联，充分的硫化反应有效解决高粘度改性沥青的离析问题，而且高粘沥青的上、下两部分软化点差值较小，稳定性高。同时，各组分之间的配合作用还综合调控沥青产品的粘度，其中沥青产品的60℃动力粘度可在2×104Pa·s到50×104Pa·s之间调控，得到的高粘沥青产品各项指标均满足相关规范要求，由此还极大降低了改性剂制备成本，从而降低成品高粘沥青的成本。本发明提供的高粘沥青改性剂采用直投式至热沥青中，即可得到成品高粘度改性沥青，通过高倍显微镜观察到SBS颗粒尺寸在1~3微米，表明SBS在沥青中具有很好的分散性。所得高粘度改性沥青具有粘度可控、延伸度高、抗离析性强和储存稳定性优异等特点。此外，复合型石油树脂与本发明其他组分配合，使得由本发明直投式高粘沥青改性剂用于基质沥青中，改性得到的高粘沥青粘韧性及韧性高，表明其同时具备较强的内聚力及与外界物质的粘附力。
（2）本发明提供的直投式高粘沥青改性剂的制备方法，省去了常规制备方法里的剪切过程，SBS、复合型石油树脂、富芳油及高岭土等在其它助剂的配合作用下充分混合，通过螺杆挤出机的剪切、混合作用制得。本发明的制备方法得到的高粘沥青改性剂外观为具有规则形状的弹性颗粒，按照比例直接投入热沥青中搅拌即可得到高粘度改性沥青，属于湿法工艺技术，整体工艺无需进行高强度剪切，降低了沥青因热老化而导致的性质衰退。而且，本发明制备的高粘沥青制备过程耗能及排放低，工艺精简。
（3）本发明提供的直投式高粘沥青改性剂的应用，所述直投式高粘沥青改性剂可直接投入到热沥青中进行简单搅拌，便可得高粘度改性沥青。所得高粘度改性沥青粘度可控、延伸度高、抗离析性能优，既避免了传统方式中高强度剪切工艺、节能减排，又解决了干法直投改性剂混合不均匀的缺点，可重点应用于海绵城市建设中排水路面用高粘度改性沥青的制备中，并在其他高等级沥青路面、低噪声吸热路面等建设中发挥重要作用。
具体实施方式
下面结合实施例来进一步说明本发明的技术方案，但并不局限于以下实施例。
实施例1
（1）将5重量份SBS（星型）、15重量份糠醛抽出油，在100℃下混合并持续搅拌，进行初步溶胀；混合均匀后，在120℃条件下，加入6重量份的复合型石油树脂，其组成为C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:1.2；持续搅拌20min后，加入9重量份的高岭土粉末，并在该温度下继续搅拌混合，使固体粉末与聚合物充分接触和分散后，得到组分A1。
（2）将0.3重量份Fe2O3与1.9重量份硫磺，1.2重量份硫化促进剂H混合至颗粒均匀、不存在粘结团聚的块状混合物，得到组分B1；
（3）将组分B1缓慢加入到组分A1中，并在135℃下混合搅拌均匀，搅拌速度为400 rpm，得到改性剂混合料C1；
（4）将改性剂混合料C1加入至螺杆挤出机中（长径比L/D为35:1），设定螺杆转速为50r/min，混合均匀后，经双螺杆挤出机，共混挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。挤出机操作条件为：一段为130℃；二段为135℃；三段为140℃；四段为140℃；五段为150℃；六段为150℃；七段为145℃；八段为150℃。
实施例2
（1）将10重量份SBS（线型）、12重量份糠醛抽出油，在110℃下混合并持续搅拌，进行初步溶胀；混合均匀后，在130℃条件下，加入9重量份的复合型石油树脂，其组成为C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:3.5；持续搅拌30min后，加入16重量份的高岭土粉末，并在该温度下继续搅拌混合，使固体粉末与聚合物充分接触和分散后，得到组分A2。
（2）将0.5重量份NiO与2.4重量份硫磺，1.4重量份硫化促进剂NA-22混合至颗粒均匀、不存在粘结团聚的块状混合物，得到组分B2；
（3）将组分B2缓慢加入到组分A2中，并在140℃下混合搅拌均匀，搅拌速度为400 rpm，得到改性剂混合料C2；
（4）将改性剂混合料C2加入至螺杆挤出机中（长径比L/D为35:1），设定螺杆转速为100r/min，混合均匀后，经双螺杆挤出机，共混挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。挤出机操作条件为：一段为140℃；二段为145℃；三段为150℃；四段为150℃；五段为155℃；六段为155℃；七段为155℃；八段为150℃。
实施例3
（1）将13重量份SBS（星型）、17重量份酚精抽出油，在120℃下混合并持续搅拌，进行初步溶胀；混合均匀后，在140℃条件下，加入7重量份的复合型石油树脂，其组成为C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:4.8；持续搅拌25min后，加入23重量份的高岭土粉末，并在该温度下继续搅拌混合，使固体粉末与聚合物充分接触和分散后，得到组分A3。
（2）将0.7重量份CuO与1.5重量份硫磺，1.1重量份硫化促进剂TMTD混合至颗粒均匀、不存在粘结团聚的块状混合物，得到组分B3；
（3）将组分B3缓慢加入到组分A3中，并在130℃下混合搅拌均匀，搅拌速度为400 rpm防止交联过度而发生胶凝现象，得到改性剂混合料C3；
（4）将改性剂混合料Ｃ3加入至螺杆挤出机中（长径比L/D为35:1），设定螺杆转速为150r/min，混合均匀后，经双螺杆挤出机，共混挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。挤出机操作条件为：一段为145℃；二段为145℃；三段为150℃；四段为155℃；五段为155℃；六段为160℃；七段为160℃；八段为155℃。
比较例1
（1）将10重量份SBS（线型）、12重量份糠醛抽出油，在110℃下混合并持续搅拌，进行初步溶胀；混合均匀后，在130℃条件下，加入9重量份的复合型石油树脂，其组成为C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:3.5；持续搅拌30min后，加入16重量份的高岭土粉末，并在该温度下继续搅拌混合，使固体粉末与聚合物充分接触和分散后，得到组分A2。
（2）将2.4重量份硫磺与1.4重量份硫化促进剂NA-22混合至颗粒均匀、不存在粘结团聚的块状混合物，得到组分DB1；
（3）将组分DB1缓慢加入到组分A2中，并在140℃下混合搅拌均匀，搅拌速度为400 rpm，得到改性剂混合料DC1；
（4）将改性剂混合料DC1加入至螺杆挤出机中（长径比L/D为35:1），设定螺杆转速为100r/min，混合均匀后，经双螺杆挤出机，共混挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。挤出机操作条件为：一段为140℃；二段为145℃；三段为150℃；四段为150℃；五段为155℃；六段为155℃；七段为155℃；八段为150℃。
比较例2
（1）将10重量份SBS（线型）、12重量份糠醛抽出油，在110℃下混合并持续搅拌，进行初步溶胀；混合均匀后，在130℃条件下，加入9重量份的复合型石油树脂，其组成为C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:3.5；在该温度下继续搅拌混合，使聚合物充分分散后，得到组分DA2。
（2）将0.5重量份NiO与2.4重量份硫磺，1.4重量份硫化促进剂NA-22混合至颗粒均匀、不存在粘结团聚的块状混合物，得到组分DB2；
（3）将组分DB2缓慢加入到组分DA2中，并在140℃下混合搅拌均匀，搅拌速度为400rpm，得到改性剂混合料DC2；
（4）将改性剂混合料DC2加入至螺杆挤出机中（长径比L/D为35:1），设定螺杆转速为100r/min，混合均匀后，经双螺杆挤出机，共混挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。挤出机操作条件为：一段为140℃；二段为145℃；三段为150℃；四段为150℃；五段为155℃；六段为155℃；七段为155℃；八段为150℃。
比较例3
（1）将10重量份SBS（线型）、12重量份糠醛抽出油，在110℃下混合并持续搅拌，进行初步溶胀；混合均匀后，在130℃条件下，加入9重量份的复合型石油树脂，其组成为C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:3.5；在该温度下继续搅拌混合，使聚合物充分分散后，得到组分DA3。
（2）将2.4重量份硫磺与1.4重量份硫化促进剂NA-22混合至颗粒均匀、不存在粘结团聚的块状混合物，得到组分DB3；
（3）将组分DB3缓慢加入到组分DA3中，并在140℃下混合搅拌均匀，搅拌速度为400rpm，得到改性剂混合料DC3；
（4）将改性剂混合料DC3加入至螺杆挤出机中（长径比L/D为35:1），设定螺杆转速为100r/min，混合均匀后，经双螺杆挤出机，共混挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。挤出机操作条件为：一段为140℃；二段为145℃；三段为150℃；四段为150℃；五段为155℃；六段为155℃；七段为155℃；八段为150℃。
测试例
将22重量份上述实施例及比较例中的高粘沥青改性剂，分别加入到100重量份熔融的基质沥青（减压渣油，25℃针入度为71 1/10mm）中，在185℃下持续搅拌1 h，搅拌速度500rpm，使改性剂均匀的溶解分散于基质沥青中，最后对所得高粘改性沥青进行测试，其结果见表1。
表1 高粘沥青主要性质
高粘沥青材料 基质沥青 实施例1 实施例2 实施例3 比较例1 比较例2 比较例3 JT/T 860-2013技术要求
针入度25℃/0.1mm 71 52 49 47 50 51 48 ≥40
软化点/℃ 47.8 94.0 95.2 95.9 94.5 95.1 96.4 ≥80
延度5℃/cm 9 43 41 32 35 38 40 ≥30
60℃动力粘度/(×10<sup>4 </sup>Pa·s) 0.023 7.8 15.3 22.6 15.1 14.9 13.9 ≥5
粘韧性（25℃）/N·m - 31.2 45.6 45.8 41.6 42.9 43.6 ≥20
韧性（25℃）/N·m - 25.1 33.7 34.0 32.6 31.1 32.7 ≥15
薄膜烘箱试验后
针入度残留率/% 67 84.5 86.6 86.4 85.8 86.2 84.9 ≥80
延度5℃/cm 4 29 27 21 23 25 26 ≥20
上下软化点差/℃ - 0.8 1.0 2.1 8.7 13.1 26.4 —
由表1中可见，本发明提供的直投式高粘沥青改性剂可明显提高沥青的粘度，得到的高粘沥青产品软化点高、粘度大。在进行48小时储存稳定试验后，高粘沥青上、下两部分软化点差值较小，满足SBS改性沥青需低于2.5℃的要求，在薄膜烘箱试验后，针入度损失小，残留5℃延度高，表明沥青的抗老化性和稳定性较好。比较例1、比较例2和比较例3的上下软化点差值偏大。而且表1的结果显示本发明提供的直投式高粘沥青改性剂对高粘沥青的粘结性及粘附性产生积极地正面作用，具备较强的内聚力及与外界物质的粘附力。

Claims (18)

1.一种直投式高粘沥青改性剂，按重量份计包括以下原料组分：
苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物：3～15份；优选为4～14份；
复配型石油树脂：4～15份；优选为5～10份；
富芳油：7～20份；优选为11～18份；
高岭土：7~28份；优选为8～24份；
过渡金属氧化物：0.1～1份；优选为0.2～0.8份；
硫磺：0.8~2.8份；优选为1.1～2.5份；
硫化促进剂：0.5~2份；优选为1.0～1.5份。
2.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述的苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物结构为线型结构或星型结构的颗粒，嵌段比S/B为20/80~40/60。
3.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述复配型石油树脂为C5石油树脂和C9石油树脂，其中C5石油树脂与C9石油树脂的质量比为1:1~6，优选为1:1.1~5。
4.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述的富芳油为一种富含芳烃的组分，源于润滑油基础油在溶剂精制过程中的抽出油；所述富芳油中芳香烃的重量含量为40%～80%；优选糠醛精制抽出油、酚精制抽出油中的至少一种。
5.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述高岭土外观呈白色细腻的粉末状，主要矿物成分的晶体化学式为2SiO2·Al2O3·2H2O。
6.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述过渡金属氧化物中，过渡金属为Ti、V、Mn、Fe、Cu、Ni中的一种或者几种。
7.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述硫磺为纯度大于99.5wt%的淡黄色块状结晶或淡黄色粉末。
8.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述硫化促进剂为二硫化四甲基秋兰姆、硫化促进剂H、硫化促进剂ZBX、硫化促进剂NA-22、硫化促进剂CZ中的一种或几种。
9.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述SBS：富芳油：高岭土的重量比为1:0.6~4:1.2~4，优选为1:1.1~3.5:1.5~2。
10.根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述过渡金属氧化物：硫磺：硫化促进剂的重量比为1:1~7:1~5；优选为1:2~6.5:1.5~4.5。
11. 根据权利要求1所述的直投式高粘沥青改性剂，其特征在于，所述直投式高粘沥青改性剂的粒径为3~8 mm。
12.一种根据权利要求1~11任一所述的直投式高粘沥青改性剂的制备方法，其包括如下步骤：
（1）将SBS与富芳油加入混合容器中加热、搅拌后，加入复配型石油树脂混合均匀，再加入高岭土拌合均匀，得到组分Ａ；
（2）将过渡金属氧化物与硫磺及硫化促进剂混合均匀后，得到组分Ｂ；
（3）将组分Ｂ缓慢加入到组分A中，并混合搅拌均匀，得到改性剂混合料C；
（4）将改性剂混合料Ｃ加入至螺杆挤出机中，经挤出、造粒，得到直投式高粘沥青改性剂。
13.根据权利要求12所述的制备方法，其特征在于，步骤（1）中SBS与富芳油的混合温度为80~140℃，优选95~120℃；步骤（1）中SBS与富芳油与复合型石油树脂的混合温度为100~150℃，优选110~145℃。
14.根据权利要求12所述的制备方法，其特征在于，步骤（1）所述的高岭土及步骤（2）中所述的过渡金属氧化物、硫磺、硫化促进剂在混合时，均为固体粉末状，颗粒直径为20~100目。
15. 根据权利要求12所述的制备方法，其特征在于，步骤（3）中组分Ａ与组分Ｂ混合搅拌的温度为100~160℃，优选为120~140℃；搅拌速度为300~500 rpm。
16. 根据权利要求12所述的制备方法，其特征在于，步骤（4）所述螺杆挤出机为单螺杆挤出机或双螺杆挤出机，优选双螺杆挤出机，长径比L/D为30:1~40:1；螺杆挤出机温度控制在120~160℃，螺杆转速为30～150 r/min；优选采用八个温度段操作，其中操作条件如下：一段为130～150℃；二段为135～155℃；三段为140～160℃；四段为140～160℃；五段为150～160℃；六段为150～160℃；七段为145～160℃；八段为150～160℃。
17.一种权利要求1~11任一所述的直投式高粘沥青改性剂的应用，其特征在于，所述直投式高粘沥青改性剂直接投入到热沥青中进行搅拌，即得到高粘度改性沥青。
18. 根据权利要求17所述的应用，其特征在于，所述直投式高粘沥青改性剂投入至热沥青制备高粘度改性沥青的方法如下：将基质沥青在140~160℃条件下加热后，在搅拌条件下将所述直投式高粘沥青改性剂加入至热沥青中，其中以重量份计，所述直投式高粘沥青改性剂为9~28份，基质沥青为100份，两者混合后将加热温度调至170~190℃，持续搅拌0.5~3小时，搅拌速度为300~1000 rpm，得到高粘度改性沥青。
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