CN110903092A - 高纯度多孔AlN陶瓷及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
一种高纯度多孔AlN陶瓷及其制备方法,属于功能陶瓷材料技术领域。该高纯度多孔AlN陶瓷制备方法包括以下步骤:S1,向铝溶胶中添加氮化铝粉体及碳黑粉体,充分搅拌均匀得到浆料;S2,取聚氨酯海绵,抽真空后填入配置好的浆料,加压浸渍得到构件;S3,将构件取出、烘干再置于含氮的还原气体气氛中,加热升温至烧结温度后保温,形成多孔AlN陶瓷;S4,最后在空气或氧气气氛中加热去除多孔AlN陶瓷中多余碳黑粉体,得到高纯度多孔AlN陶瓷。本发明采用铝溶胶作为造孔剂和粉体的粘合剂,铝溶胶能与碳黑粉体反应生成氮化铝,多余的碳黑粉体又能加热氧化去除,无需添加其他添加剂或粘合剂,避免在造孔的同时引入杂质。
Description
技术领域
本发明涉及的是一种功能陶瓷领域的技术,具体是一种高纯度多孔AlN陶瓷及其制备方法。
背景技术
氮化铝具备良好的导热系数、良好的绝缘性、低介电常数及介电损耗,耐高温、良好的力学性能等,被广泛用于制备高导热不导电陶瓷基板、散热膏、散热胶、导热硅胶片填料、高导热工程塑料填充料、高强度耐磨陶瓷等。多孔AlN陶瓷在其性能的基础上,有序的增加孔洞,具备高比表面积,广泛用于催化载体、高温过滤载体、吸引隔热材料等。
氮化铝多孔AlN陶瓷制备方法有很多,如CN103949117A,将铝粉、氧化镥、氧化铝、碳黑粉体混合制备;CN105503236B使用高岭土、碳黑粉体、氢氧化物及硅溶胶为原料制备;CN101734923A使用氧化铝、碳黑粉体、烧结助剂、氮化铝晶种为原料制备而成。上述几种方法均添加烧结助剂,降低烧结温度,但烧结后烧结助剂保留在多孔AlN陶瓷中,纯度降低。
也有使用金属铝粉末制作成多孔结构,再在氮气中反应制备氮化铝,该方法金属铝不能完全被氮化,其制备的多孔AlN陶瓷含有一定未完全反应的Al,击穿电压较低。
为了解决现有技术存在的上述问题,本发明由此而来。
发明内容
本发明针对现有技术存在的上述不足,提出了一种高纯度多孔AlN陶瓷及其制备方法,采用铝溶胶作为造孔剂和粉体的粘合剂,铝溶胶能与碳黑粉体反应生成氮化铝,多余的碳黑粉体又能加热氧化去除,无需添加其他添加剂或粘合剂,避免在造孔的同时引入杂质。
本发明涉及一种高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,包括以下步骤:
S1,取一定固含量铝溶胶,铝溶胶可以为酸性、碱性、中性;向铝溶胶中添加氮化铝粉体及碳黑粉体,充分搅拌均匀得到浆料;
S2,取聚氨酯海绵,抽真空后填入配置好的浆料,加压浸渍得到构件;
S3,将构件取出、烘干再置于含氮的还原气体气氛中,加热升温至烧结温度后保温,加热升温至一定温度后聚氨酯海绵裂解去除;升温过程中铝溶胶与碳黑粉体还原反应生成氮化铝,生成的氮化铝与氮化铝粉体一并烧结,形成多孔AlN陶瓷;
S4,最后在空气或氧气气氛中加热去除多孔AlN陶瓷中多余碳黑粉体,得到高纯度多孔AlN陶瓷。
优选地,经折算得到铝溶胶中纯氧化铝重量,纯氧化铝重量与碳黑粉体的重量比例不高于17:3,优选17:10~17:3;氮化铝粉体与碳黑粉体重量比(0~1):(0~1),优选0:1~10:1,控制浆料固含量使其具备一定的流动性,以便可以浸渍在聚氨酯海绵中。
步骤S2中,将选用的聚氨酯置于可耐压耐腐蚀不锈钢容器中,抽真空去除聚氨酯中的空气,在真空状态下,加入配好的浆料,在室温至80℃的温度条件下加压浸渍,浸渍压力0.1~5MPa,确保填满聚氨酯海绵。
本发明涉及一种高纯度多孔AlN陶瓷,采用上述方法制备得到。
技术效果
与现有技术相比,本发明具有如下技术效果:
1)采用铝溶胶作为造孔剂和粉体的粘合剂,并采用氮化铝粉体作为基体;铝溶胶能与碳黑粉体反应生成氮化铝,生成的氮化铝与氮化铝粉体一并烧结,多余的碳黑粉体又能加热氧化去除,无需添加其他添加剂或粘合剂,避免在造孔的同时引入杂质;
2)可根据需要使用不同开孔率的聚氨酯海绵作为模板,在烧结过程中去除聚氨酯海绵,制得的AlN陶瓷孔径孔隙可控;
3)可根据需要使用不同固含量的铝溶胶,并据此配置铝溶胶、氮化铝和碳黑粉体比例不同的浆料,铝溶胶中水分烘干去除后再行烧结,多孔AlN陶瓷开孔率可控。
附图说明
图1为实施例1制得的高纯度多孔AlN陶瓷XRD图;
图2为实施例1选用的氮化铝粉体SEM图;
图3为实施例2选用的氮化铝粉体粒径分布图。
具体实施方式
下面结合附图及具体实施方式对本发明进行详细描述。
本发明实施例涉及一种高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,包括以下步骤:。
S1,取固含量10%~50%的铝溶胶,向铝溶胶中添加氮化铝粉体及碳黑粉体,充分搅拌均匀得到浆料;
S2,优选取开孔率90%~99%的聚氨酯海绵,置于可耐压耐腐蚀不锈钢容器中,抽真空去除聚氨酯中的空气;在真空状态下,加入配好的浆料,室温至80℃下加压浸渍,浸渍压力为0.1~5MPa,得到构件;
S3,将构件取出、烘干再置于含氮的还原气体气氛中,以1~10℃/min的速率加热升温至一定温度后保温,聚氨酯海绵裂解去除;之后继续以1~10℃/min的速率加热升温至烧结温度1500~1900℃后保温;升温过程中铝溶胶与碳黑粉体还原反应生成氮化铝,生成的氮化铝与氮化铝粉体一并烧结,形成多孔AlN陶瓷;
S4,最后在空气或氧气气氛中,以1~10℃/min的速率加热升温至除碳温度500~1000℃后保温,去除多孔AlN陶瓷中多余碳黑粉体,得到高纯度多孔AlN陶瓷。
优选地,经折算得到铝溶胶中纯氧化铝重量,纯氧化铝重量与碳黑粉体的重量比例优选17:5;氮化铝粉体与碳黑粉体重量比优选2:1~6:1,控制浆料固含量使其具备一定的流动性,以便可以浸渍在聚氨酯海绵中。
铝溶胶可以为酸性、中性或碱性,平均粒径为3~1000nm。
氮化铝粉体平均粒径为50nm~100μm,形貌可以是角形、球形、哑铃形等,纯度99%~99.999%。
碳黑粉体平均粒径为50nm~100μm,形貌可以是角形、球形、哑铃形等,纯度99%~99.999%。
含氮的还原气体气氛中包括氮气、氨气、氮气氢气混合气、氨气氢气混合气或者氮气氨气氢气混合气。
实施例1
S1,取固含量为10%、PH=4的酸性铝溶胶170g,向其中添加纯度99.9%、D50=2μm的碳黑粉体5g,以及纯度99.9%、D50=2.5μm、颗粒形貌为角形(如图2所示)的氮化铝粉体20g,充分搅拌混合均匀待用;
S2,选用孔尺寸1.0mm,海绵大小50mm*50mm*22mm,开口气孔率99%的聚氨酯海绵;将该聚氨酯海绵至置于316L不锈钢耐压容器中,抽真空至1Pa,在真空状态下,将步骤S1制备得到的浆料加入容器中,静置5分钟,使用空气加压至3MPa,浸渍温度25℃,静置30分钟后泄压;
S3,取出浸渍浆料的聚氨酯海绵,置于烘箱中,以80℃的温度烘干,将烘干后的聚氨酯海绵在氮气气氛中以5℃/min的速率升温至600℃,保温1h,去除聚氨酯海绵;之后继续以5℃/min的速率升温至1650℃,保温4h,得到多孔AlN陶瓷;
S4,将得到的多孔AlN陶瓷至于空气气氛中,加热至700℃,氧化去除多余的碳黑粉体,得到高纯度多孔AlN陶瓷。
经上述步骤制得的高纯度多孔AlN陶瓷气孔率高达75%,抗弯强度达26MPa。
如图1所示,制备得到多孔AlN陶瓷中氮化铝结晶度良好,无其他杂质晶型。
实施例2
S1,取固含量为10%、PH=4的酸性铝溶胶170g,向其中添加纯度99.9%、D50=2μm的碳黑粉体5g,以及纯度99.9%、D50=0.5μm(粒径分布如图3所示)、颗粒形貌为球形的氮化铝粉体30g,充分搅拌混合均匀待用;
S2,选用孔尺寸1.0mm,海绵大小50mm*50mm*22mm,开口气孔率99%的聚氨酯海绵;将该聚氨酯海绵至置于316L不锈钢耐压容器中,抽真空至1Pa,在真空状态下,将步骤S1制备得到的浆料加入容器中,静置5分钟,使用空气加压至3MPa,浸渍温度25℃,静置30分钟后泄压;
S3,取出浸渍浆料的聚氨酯海绵,置于烘箱中,以80℃的温度烘干,将烘干后的聚氨酯海绵在氮气气氛中以5℃/min的速率升温至600℃,保温1h,去除聚氨酯海绵;之后继续以5℃/min的速率升温至1650℃,保温4h,得到多孔AlN陶瓷;
S4,将得到的多孔AlN陶瓷至于空气气氛中,加热至700℃,氧化去除多余的碳黑粉体,得到高纯度多孔AlN陶瓷。
经上述步骤制得的高纯度多孔AlN陶瓷气孔率高达66%,其抗弯强度达37MPa。
实施例3
S1,取固含量为20%、PH=4的酸性铝溶胶170g,向其中添加纯度99.9%、D50=2μm的碳黑粉体10g,以及纯度99.9%、D50=0.5μm、颗粒形貌为球形的氮化铝粉体20g,充分搅拌混合均匀待用;
S2,选用孔尺寸1.0mm,海绵大小50mm*50mm*22mm,开口气孔率99%的聚氨酯海绵;将该聚氨酯海绵至置于316L不锈钢耐压容器中,抽真空至1Pa,在真空状态下,将步骤S1制备得到的浆料加入容器中,静置5分钟,使用空气加压至3MPa,浸渍温度25℃,静置30分钟后泄压;
S3,取出浸渍浆料的聚氨酯海绵,置于烘箱中,以80℃的温度烘干,将烘干后的聚氨酯海绵在氮气气氛中以5℃/min的速率升温至600℃,保温1h,去除聚氨酯海绵;之后继续以5℃/min的速率升温至1650℃,保温4h,得到多孔AlN陶瓷;
S4,将得到的多孔AlN陶瓷至于空气气氛中,加热至700℃,氧化去除多余的碳黑粉体,得到高纯度多孔AlN陶瓷。
经上述步骤制得的高纯度多孔AlN陶瓷开气孔率达71%,抗弯强度达39MPa。
实施例4
与实施例3的差异仅在于聚氨酯海绵浸渍压力为0.5MPa,其制得的高纯度多孔AlN陶瓷开气孔率达76%,抗弯强度达24MPa。
实施例5
与实施例3的差异仅在于,选用的聚氨酯海绵开气孔率为95%,其制得的高纯度多孔AlN陶瓷开气孔率达72%,抗弯强度达27MPa。
需要强调的是:以上仅是本发明的较佳实施例而已,并非对本发明作任何形式上的限制,凡是依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰,均仍属于本发明技术方案的范围内。
Claims (9)
1.一种高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征在于,包括以下步骤:
S1,取一定固含量铝溶胶,向铝溶胶中添加氮化铝粉体及碳黑粉体,充分搅拌均匀得到浆料;
S2,取聚氨酯海绵,抽真空后填入配置好的浆料,加压浸渍得到构件;
S3,将构件取出、烘干再置于含氮的还原气体气氛中,加热升温至烧结温度后保温,加热升温至一定温度后聚氨酯海绵裂解去除;升温过程中铝溶胶与碳黑粉体还原反应生成氮化铝,生成的氮化铝与氮化铝粉体一并烧结,形成多孔AlN陶瓷;
S4,最后在空气或氧气气氛中加热去除多孔AlN陶瓷中多余碳黑粉体,得到高纯度多孔AlN陶瓷。
2.根据权利要求1所述高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征是,所述铝溶胶呈酸性、中性或碱性,固含量为10%~50%,平均粒径为3~1000nm。
3.根据权利要求2所述高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征是,经折算得到铝溶胶中纯氧化铝重量,纯氧化铝重量与碳黑粉体的重量比例不高于17:3;氮化铝粉体与碳黑粉体重量比(0~1):(0~1)。
4.根据权利要求3所述高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征是,所述氮化铝粉体平均粒径为50nm~100μm,形貌为角形、球形、哑铃形中至少一种,纯度99%~99.999%;所述碳黑粉体平均粒径为50nm~100μm,形貌为角形、球形、哑铃形中至少一种,纯度99%~99.999%。
5.根据权利要求1所述高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征是,所述聚氨酯海绵的开孔率为10%~99%。
6.根据权利要求5所述高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征是,所述聚氨酯海绵在室温至80℃下加压浸渍,浸渍压力为0.1~5MPa。
7.根据权利要求1所述高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征是,在步骤S3中,以1~10℃/min的速率先加热升温至600℃后保温去除聚氨酯海绵,之后再继续以1~10℃/min的速率加热升温至烧结温度1500~1900℃后保温。
8.根据权利要求1所述高纯度多孔AlN陶瓷制备方法,其特征是,在步骤S4中,在空气或氧气气氛中,以1~10℃/min的速率加热升温至除碳温度500~1000℃后保温,去除多孔AlN陶瓷中多余碳黑粉体。
9.一种高纯度多孔AlN陶瓷,其特征在于,采用权利要求1~8任一项所述方法制备得到。
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