CN110256780A - 一次性输液器双翼针座pvc专用料及其制备方法与应用 - Google Patents
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Abstract
本发明属于高分子材料技术领域，具体涉及一种一次性输液器双翼针座PVC专用料，并进一步公开其制备方法与应用。本发明所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，基于共聚型PVC树脂基体制备，通过抗冲改性剂、以及选定的多组分高效钙锌复合稳定剂和润滑剂，制得PVC树脂专用料在不增加PVC复合体系粘度的前提下大幅度提高了组合物的缺口冲击强度，并有效保证了PVC专用料在一模多腔注塑成型后双翼针座不变色；同时，配方中采用的复合润滑剂也有效确保了注塑成型过程易脱模，专用料熔体流动性好。
Description
技术领域
本发明属于高分子材料技术领域，具体涉及一种一次性输液器双翼针 座PVC专用料，并进一步公开其制备方法与应用。
背景技术
随着人们生活水平的提高及医疗技术的进步，越来越多的一次性医疗 器材被广泛应用于临床医学领域，并迅速呈现出需求逐年增大的趋势，据 报道，2017年我国一次性输液器的使用量达到人均八支。我国使用的医疗 器械产品中，极大部分是由聚氯乙烯材料制得。
输液器针座是连接金属针和PVC透明软管之间的塑料制件，常用结 构有单翼和双翼之分。使用时，护士用手指捏住针翼以适当角度把金属针 推入静脉。现有技术中多数的一次性输液器双翼针座均是由透明的AS树 脂通过注塑成型制得，而通过在透明的AS树脂中添加色母料可以制成各 种颜色的双翼针座。近年，有研究采用PP树脂替代AS树脂制作一次性输 液器双翼针座，但由于聚丙烯树脂邵氏D硬度偏小，导致材料偏软，再加 上针座的双翼通常较薄，临床使用时反应金属针在插入静脉瞬间，找准的 角度容易发生偏离，影响临床注射。
另外，由于双翼针座的尺寸较小，而在制作注塑成型时，采用的模具 常为一模二十腔、三十腔逐渐向一模四十腔的成型模式发展，以提高生产 效率。但该工艺及模具成型的双翼针座制件，由于在成型过程中，注塑压 力较大，再加上注射速度快，使得在针座的双翼间会产生应力集中倾向， 再加上AS树脂本身的刚性优良但韧性不足的性能特点，临床使用时普遍反 应感觉太脆，导致双翼容易折裂。
随着国内一次性医疗器具的消耗量逐年增大，一次性输液器、注射器 等的无公害回收已经成为塑料加工领域的重要产业。目前，对一次性输液 器类垃圾的处理方法主要是经过干燥脱水消毒后，使用工具把针头拔掉， 并把ABS过滤器和穿瓶针用工具取下作为ABS回收料集中，把流速控制器 取下作为聚丙烯回料集中，其余的导管部分、滴斗和针座则作为PVC材料 回收利用。回收后的一次性输液器PVC部分通常会经破碎机破碎后，在密 炼机中进行重新塑化，并适当添加稳定剂、增塑剂、润滑剂、填料等助剂 塑炼均匀，再经专用的挤出机制造成透明的PVC软质门帘、不透明的电缆 护套料等产品。
上述回收利用方式虽然有效解决了一次性输液器垃圾回收的问题，但 实际应用中发现，经上述回收料制造的PVC透明门帘料或者电缆护套料， 在挤出门帘板材或者用于电缆护套时，经常发现制品的表面存在很多晶点， 将这类晶点分离出来并经红外分析发现该组成为AS树脂。这说明AS树脂虽 然与PVC相容性很好，但由于其加工温度较PVC高约15-20℃，使得AS树脂 不容易在软质PVC中实现分散，容易形成晶点，影响了PVC输液器垃圾回收 料制品的外观及性能，给PVC输液器垃圾回料的应用造成困难，也在一定 程度上影响了PVC输液器的回收再利用。
发明内容
为此，本发明所要解决的技术问题在于提供一种透明度高、流动性好、 抗冲击性优良的一次性输液器双翼针座PVC专用料，该专用料可以替代目 前一次性输液器双翼针座所用的AS树脂材料，有效解决了现有一模多腔 高效率生产双翼针座使用AS树脂易造成的材质脆性和一次性输液器回料 应用存在的制品表面晶点问题；
本发明所要解决的第二个技术问题在于提供上述一次性输液器双翼针 座PVC专用料的制备方法和应用。
为解决上述技术问题，本发明所述的一种一次性输液器双翼针座PVC 专用料，其制备原料包括如下重量份的组分：
优选的，所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括 如下重量份的组分：
最优的，所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括 如下重量份的组分：
具体的，本发明所述专用料中使用的所述共聚型PVC树脂基体为按照 中国专利CN107540770A开发的共聚型PVC树脂，是一种含0.85％硬脂酸镧 稀土的共聚型PVC树脂，该树脂的平均聚合度为520，分子量分布宽度为2.10， 树脂不加稳定剂时在180℃条件下的动态热稳定时间为23分钟以上，该树脂 按照如下方法制备：
(1)将聚合釜抽真空至真空度为-0.09～-0.05MPa，按如下重量份加入 原料：去离子水100-150份、引发体系0.01-0.2份、分散体系0.03-0.5份、pH 调节剂0.001-0.03份和氯乙烯100份，搅拌2-10分钟，升温至35-65℃，聚合 开始计时；
(2)计时5-10min后，将0.05-1份硬脂酸镧作为稀土热稳定剂，在整 个聚合过程65-100％的时间内，随整个聚合过程恒速泵入聚合釜中；
(3)当聚合釜内压力下降至压差0.08-0.12MPa时达到聚合终点，加入 终止剂0.001-0.3份使反应停止，继续搅拌2-10分钟后卸出浆料，将浆料离 心、干燥，即得PVC树脂。
具体操作过程和具体组分的选择详见中国专利CN107540770A中公开 的方案。
具体的，所述抗冲改性剂包括如下质量百分含量的组分：
甲基丙烯酸甲酯40-50wt％，优选45wt％；
丙烯酸乙酯10-12wt％，优选11wt％；
丙烯酸丁酯18-20wt％，优选19wt％；
α-甲基苯乙烯20-30wt％，优选25wt％；
所述抗冲改性剂按照如下方法制备：分别取选定量的甲基丙烯酸甲酯、 丙烯酸乙酯、丙烯酸乙酯和丙烯酸乙酯混合，经乳液聚合气流干燥，制得 聚集态呈三层核壳结构的聚合物。所述聚合物与PVC相容性好，该抗冲改 性剂的特性门尼粘度ML(2+4min)180℃为37，低粘度抗冲改性剂既可以改 善PVC的韧性，并且不降低PVC树脂的流动性和透明性能。
具体的，所述加工稳定剂包括如下重量份的组分：乙酰丙酮锌6-10重量 份、硬脂酸钙22-26重量份、双季戊四醇28-32重量份、β-二酮4-6重量份、3- 氰基吡啶3-5重量份、水滑石14-18重量份、氰尿酸钾4-6重量份、抗氧剂3-5 重量份；
优选的，所述加工稳定剂包括如下重量份的组分：乙酰丙酮锌8重量份、 硬脂酸钙24重量份、双季戊四醇30重量份、β-二酮5重量份、3-氰基吡啶4 重量份、水滑石16重量份、氰尿酸钾5重量份、抗氧剂4重量份；最优的， 所述抗氧剂包括质量比1：1的抗氧剂DSTDP和抗氧剂1010；
所述加工稳定剂按照如下方法制备：按照选定的重量份去上述各组分， 置于聚合釜中于170-180℃进行络合反应5-6小时，缓慢放入冷却结片机制成 片状复合稳定剂。所述加工稳定剂可满足高温、高剪切下PVC树脂的稳定 性要求，能够确保一次性输液器双翼针座用的PVC组合物在多腔大模具的 成型。
优选的，所述润滑剂包括润滑剂AC-316A 0.55-0.75重量份和润滑剂6A 0.25-0.45重量份；并优选包括润滑剂AC-316A 0.65重量份和润滑剂6A 0.35 重量份。
本发明还公开了一种制备所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料的 方法，包括人如下步骤：
(1)按照选定的重量份数取所述共聚型PVC树脂基体、抗冲改性剂、 复合钙锌稳定剂和润滑剂，逐步升温至125-130℃充分混匀，随后冷却至 40-45℃，出料得到混合料；
(2)将所得混合料置于双螺杆挤出机中挤出造粒，并经热切粒、冷却， 即得。
具体的，所述步骤(1)中，所述混匀步骤于高低速混合机中进行，控 制搅拌转速在800-1000转/分钟，混合时间为16-18分钟。
具体的，所述步骤(2)中，所述双螺杆挤出机为φ75型、长径比36：1 的双螺杆挤出机；并控制所述双螺杆挤出机的温度为140℃-160℃、喂料频 率为20-25Hz、主机转速为80-100r/min、机头加120目过滤网。
本发明还公开了所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料用于制备一 次性输液器双翼针座的用途。
本发明还公开了由所述的PVC专用料经注塑工艺制备的一次性输液器 双翼针座。
本发明还公开了一种制备所述一次性输液器双翼针座的方法，采用 800g-1000g注塑机，以PVC全啮合型注塑专用螺杆，且螺杆头部带止逆 阀元件；控制螺杆塑化三段温度分别为170℃、180℃、190℃，控制喷嘴 温度185℃，采用一模40腔型模具；控制注塑压力150MPa、注塑速度3.7 秒、注塑周期12.5秒、模具温度60℃。
本发明所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，基于平均聚合度为 520且注塑流动性能和初期着色性能较好的共聚型PVC树脂基体制备，通 过添加由甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸丁酯和α-甲基苯乙烯制得 的特性门尼粘度ML(2+4min)180℃为37的四元共聚物作为抗冲改性剂， 以及选定的多组分高效钙锌复合稳定剂和润滑剂，制得PVC树脂专用料在 不增加PVC复合体系粘度的前提下大幅度提高了组合物的缺口冲击强度， 并有效保证了PVC专用料在一模多腔注塑成型后双翼针座不变色；同时， 配方中采用的复合润滑剂也有效确保了注塑成型过程易脱模，专用料熔体 流动性好。
本发明所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，采用厚度为2mm的 检测样品，其光雾度计测定透光率为92％，雾度7.1％，PVC专用料经注 塑制样后，按国家标准测定简支梁缺口冲击强度为44.4kJ/m2，拉伸强度为 41.3MPa，拉伸屈服应力为40.6MPa，断裂拉伸应变为90.8％，熔体流动 速率为(5kg，190℃)3.17g/10min。所述PVC专用料的抗冲击性优良，完全可替代目前一次性输液器双翼针座所用的AS材料，并有效解决了现 有一模多腔高效率生产双翼针座使用AS树脂造成的材质脆性和一次性输 液器回料应用存在的制品表面晶点问题，具有极大的经济及环保价值。
具体实施方式
本发明下述实施例中采用的共聚型PVC树脂基体基于中国专利 CN107540770A中公开的方案制得，优选实施例13制得PVC树脂。
实施例1
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括如 下重量份的组分：
具体的，所述抗冲改性剂包括如下质量百分含量的组分：
甲基丙烯酸甲酯45wt％；
丙烯酸乙酯11wt％；
丙烯酸丁酯19wt％；
α-甲基苯乙烯25wt％；
所述抗冲改性剂按照如下方法制备：分别取选定量的甲基丙烯酸甲酯、 丙烯酸乙酯、丙烯酸乙酯和丙烯酸乙酯混合，经气流干燥，制得聚集态呈 三层核壳结构的聚合物。所述聚合物与PVC相容性好，该抗冲改性剂的特 性门尼粘度ML(2+4min)180℃为37，低粘度抗冲改性剂既可以改善PVC的 韧性，并且不降低PVC树脂的流动性和透明性能。
具体的，所述加工稳定剂包括如下重量份的组分：乙酰丙酮锌8重量份、 硬脂酸钙24重量份、双季戊四醇30重量份、β-二酮5重量份、3-氰基吡啶4 重量份、水滑石16重量份、氰尿酸钾5重量份、抗氧剂DSTDP 2重量份和抗 氧剂1010 2重量份；
所述加工稳定剂按照如下方法制备：按照选定的重量份去上述各组分， 置于聚合釜中于175℃进行络合反应5.5小时，缓慢放入冷却结片机制成 片状复合稳定剂。
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料的制备方法如下：
(1)按上述选定的质量数，取所述共聚型PVC树脂基体、抗冲改性 剂、复合钙锌稳定剂和润滑剂放入高低速混合机中，充分搅拌混合，搅拌 转速在800-1000转/分钟，混合时间为16-18分钟；当混合到温度为125-130℃ 时将物料放到低速冷却混合机中，待混合冷却到温度为40-45℃时出料得 到混合料；
(2)将上述步骤混配好的物料投入到φ75型，长径比36:1双螺杆挤 出机中挤出造粒，双螺杆挤出机温度为150℃，喂料频率为20-25Hz，主 机转速为80-100r/min，机头加120目过滤网；最后经热切粒、风机冷却、 输送入料仓，包装，即得。
实施例2
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括如 下重量份的组分：
本实施例所述抗冲改性剂同实施例1。
本实施例所述加工稳定剂同实施例1。
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料的制备方法同实施 例1。
实施例3
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括如 下重量份的组分：
本实施例所述抗冲改性剂同实施例1。
本实施例所述加工稳定剂同实施例1。
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料的制备方法同实施 例1。
实施例4
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括如 下重量份的组分：
本实施例所述抗冲改性剂同实施例1。
本实施例所述加工稳定剂同实施例1。
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料的制备方法同实施 例1。
实施例5
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括如 下重量份的组分：
本实施例所述抗冲改性剂同实施例1。
本实施例所述加工稳定剂同实施例1。
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料的制备方法同实施 例1。
实施例6
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括如 下重量份的组分：
具体的，所述抗冲改性剂包括如下质量百分含量的组分：
甲基丙烯酸甲酯40wt％；
丙烯酸乙酯12wt％；
丙烯酸丁酯18wt％；
α-甲基苯乙烯30wt％；
所述抗冲改性剂的制备方法同实施例1。
具体的，所述加工稳定剂包括如下重量份的组分：乙酰丙酮锌6重量份、 硬脂酸钙26重量份、双季戊四醇28重量份、β-二酮6重量份、3-氰基吡啶3 重量份、水滑石18重量份、氰尿酸钾4重量份、抗氧剂DSTDP 2.5重量份和 抗氧剂1010 2.5重量份；
所述加工稳定剂的制备方法如实施例1。
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料的制备方法同实施 例1。
实施例7
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料，其制备原料包括如 下重量份的组分：
具体的，所述抗冲改性剂包括如下质量百分含量的组分：
甲基丙烯酸甲酯50wt％；
丙烯酸乙酯10wt％；
丙烯酸丁酯20wt％；
α-甲基苯乙烯20wt％；
所述抗冲改性剂的制备方法同实施例1。
具体的，所述加工稳定剂包括如下重量份的组分：乙酰丙酮锌10重量 份、硬脂酸钙22重量份、双季戊四醇32重量份、β-二酮4重量份、3-氰基吡 啶5重量份、水滑石14重量份、氰尿酸钾6重量份、抗氧剂DSTDP 1.5重量份 和抗氧剂1010 1.5重量份；
所述加工稳定剂的制备方法如实施例1。
本实施例所述一次性输液器双翼针座PVC专用料的制备方法同实施 例1。
对比例1-7
本发明下述对比例1-7中方案为选用现有技术不同基体树脂和不同添 加剂制得的树脂材料，具体制备方法同实施例1，各对比例原料选择和重 量份数比例关系详见下表1。
表1 对比例1-7配方选择
| 原材料 | 对比例1 | 对比例2 | 对比例3 | 对比例4 | 对比例5 | 对比例6 | 对比例7 |
| AS树脂 | 100 | ||||||
| PVC,S-700 | 100 | ||||||
| PVC,A(P＝520) | 0 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | |
| MBS B-561 | 18 | 18 | 0 | ||||
| MBS B-22 | 0 | 0 | 18 | ||||
| ACR 355P | 0 | 0 | 0 | 18 | |||
| 抗冲改性剂B-512 | 0 | 18 | |||||
| 抗冲改性剂B-516 | 0 | 18 | |||||
| 钙锌稳定剂 | 5.0 | 4.6 | 4.6 | 4.6 | 4.6 | 4.6 | |
| 润滑剂AC-316A | 0.65 | 0.65 | 0.65 | 0.65 | 0.65 | 0.65 | |
| 润滑剂6A | 0.35 | 0.35 | 0.35 | 0.35 | 0.35 | 0.35 |
上述对比例1-7配方表中：
所述抗冲改性剂B-512的特性门尼粘度ML(2+4min)180℃为50；
所述抗冲改性剂B-516特性门尼粘度ML(2+4min)180℃为20；
两种MBS均为山东鼎鼎化学科技股份有限公司产品。
钙锌稳定剂为RUP-177N。
实验例
分别对上述实施例1-5及对比例1-7中制得树脂产品的性能进行检测， 具体测试结果见下表2-3。
表2 实施例1-5树脂产品性能测试结果
表3 对比例1-7树脂产品性能测试结果
由上表2中数据可以看出，在实施例1添加抗冲改性剂用量为15重量 份(基于PVC树脂100重量份)时，制得针座PVC专用料的缺口冲击强度 较低，材料的韧性不足；而在实施例2中添加抗冲改性剂用量为20份(基 于PVC树脂100重量份)时，制得针座PVC专用料的透光率又较低，反映 出较高抗冲改性剂用量虽然提高了材料的韧性但降低了PVC针座组合物的 透明性能；在实施例3中添加稳定剂C用量为5.5份(基于PVC树脂100 重量份)时，制得针座PVC专用料的透明性能也有所下降；而当抗冲改性 剂用量为18份(基于PVC树脂100重量份)，钙锌稳定剂用量为4.6份(基 于PVC树脂100重量份)时，制得针座PVC专用料的透明性能和抗冲击性 能相互兼顾，处于最优水平。
由3中数据可以看出，采用AS树脂制得的专用料的缺口冲强度很低， 导致材料的韧性不足；而采用普通注塑级聚合度为700的PVC S-700作为 基础树脂时，由于S-700的熔体粘度相对本发明的PVC A较高，导致材料 的熔体流动速率和动态热稳定性表现很差。
采用传统的抗冲改性剂MBS-561和抗冲ACR的方案中，由于这些抗冲 材料的特性门尼粘度ML(2+4min)180℃都在100以上，除了起到增韧PVC 作用外，也表现为PVC针座组合物的流动性很低，并且这些抗冲型MBS 本身不透明，致使PVC针座组合物的透光率很低；而采用高透明型MBS B-22作为抗冲改性剂时，发现PVC针座组合物的简支梁缺口冲击强度和熔 体流动速率仍较实施例5低。
抗冲改性剂B2的特性门尼粘度ML(2+4min)180℃为50，其在针座PVC 专用料配方中替代本发明方案抗冲改性剂B发现材料的透光率和熔体流动 速率较低；抗冲改性剂B3的特性门尼粘度ML(2+4min)180℃为20，当它 在针座PVC专用料配方中替代本发明所述抗冲改性剂发现，制得针座PVC 专用料的缺口冲击强度、拉伸强度都较低。
综上，本申请方案中，基于实施例5配方制得专用料的刚韧平衡最佳， 熔体流动性能适中，是满足PVC针座组合物替代AS树脂的最佳选择。
显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式 的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以 做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以 穷举。而由此所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护 范围之中。
Claims (10)
1.一种一次性输液器双翼针座PVC专用料，其特征在于，其制备原料包括如下重量份的组分：
2.根据权利要求1所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料，其特征在于，所述共聚型PVC树脂基体为含0.85％硬脂酸镧稀土的共聚型PVC树脂，按照如下方法制备：
(1)将聚合釜抽真空至真空度为-0.09～-0.05MPa，按如下重量份加入原料：去离子水100-150份、引发体系0.01-0.2份、分散体系0.03-0.5份、pH调节剂0.001-0.03份和氯乙烯100份，搅拌2-10分钟，升温至35-65℃，聚合开始计时；
(2)计时5-10min后，将0.05-1份硬脂酸镧作为稀土热稳定剂，在整个聚合过程65-100％的时间内，随整个聚合过程恒速泵入聚合釜中；
(3)当聚合釜内压力下降至压差0.08-0.12MPa时达到聚合终点，加入终止剂0.001-0.3份使反应停止，继续搅拌2-10分钟后卸出浆料，将浆料离心、干燥，即得PVC树脂。
3.根据权利要求1或2所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料，其特征在于，所述抗冲改性剂包括如下质量百分含量的组分：
甲基丙烯酸甲酯40-50wt％；
丙烯酸乙酯10-12wt％；
丙烯酸丁酯18-20wt％；
α-甲基苯乙烯20-30wt％；
所述抗冲改性剂按照如下方法制备：分别取选定量的甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸乙酯和丙烯酸乙酯混合，经乳液聚合气流干燥，制得聚集态呈三层核壳结构的聚合物。
4.根据权利要求1-3任一项所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料，其特征在于，所述加工稳定剂包括如下重量份的组分：乙酰丙酮锌6-10重量份、硬脂酸钙22-26重量份、双季戊四醇28-32重量份、β-二酮4-6重量份、3-氰基吡啶3-5重量份、水滑石14-18重量份、氰尿酸钾4-6重量份、抗氧剂3-5重量份；
所述加工稳定剂按照如下方法制备：按照选定的重量份去上述各组分，置于聚合釜中于170-180℃进行络合反应5-6小时，缓慢放入冷却结片机制成片状复合稳定剂。
5.根据权利要求1-4任一项所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料，其特征在于，所述润滑剂包括润滑剂AC-316A和润滑剂6A。
6.一种制备权利要求1-5任一项所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料的方法，其特征在于，包括人如下步骤：
(1)按照选定的重量份数取所述共聚型PVC树脂基体、抗冲改性剂、复合钙锌稳定剂和润滑剂，逐步升温至125-130℃充分混匀，随后冷却至40-45℃，出料得到混合料；
(2)将所得混合料置于双螺杆挤出机中挤出造粒，并经热切粒、冷却，即得。
7.根据权利要求6所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料的方法，其特征在于，所述步骤(2)中，所述双螺杆挤出机为φ75型、长径比36：1的双螺杆挤出机；并控制所述双螺杆挤出机的温度为140℃-160℃、喂料频率为20-25Hz、主机转速为80-100r/min、机头加120目过滤网。
8.权利要求1-5任一项所述的一次性输液器双翼针座PVC专用料用于制备一次性输液器双翼针座的用途。
9.由权利要求1-5任一项所述的PVC专用料经注塑工艺制备的一次性输液器双翼针座。
10.一种制备权利要求9所述一次性输液器双翼针座的方法，其特征在于，采用800g-1000g注塑机，以PVC全啮合型注塑专用螺杆，且螺杆头部带止逆阀元件；控制螺杆塑化三段温度分别为170℃、180℃、190℃，控制喷嘴温度185℃，采用一模40腔型模具；控制注塑压力150MPa、注塑速度3.7秒、注塑周期12.5秒、模具温度60℃。
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