CN110116139A - 冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法 - Google Patents
冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110116139A CN110116139A CN201910347862.4A CN201910347862A CN110116139A CN 110116139 A CN110116139 A CN 110116139A CN 201910347862 A CN201910347862 A CN 201910347862A CN 110116139 A CN110116139 A CN 110116139A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- channel
- profile instrument
- plate profile
- matrix
- decoupling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/02—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring flatness or profile of strips
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B5/00—Measuring arrangements characterised by the use of mechanical techniques
- G01B5/28—Measuring arrangements characterised by the use of mechanical techniques for measuring roughness or irregularity of surfaces
- G01B5/285—Measuring arrangements characterised by the use of mechanical techniques for measuring roughness or irregularity of surfaces for controlling eveness
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L25/00—Testing or calibrating of apparatus for measuring force, torque, work, mechanical power, or mechanical efficiency
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L5/00—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes
- G01L5/0061—Force sensors associated with industrial machines or actuators
- G01L5/0076—Force sensors associated with manufacturing machines
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
- G06F17/10—Complex mathematical operations
- G06F17/16—Matrix or vector computation, e.g. matrix-matrix or matrix-vector multiplication, matrix factorization
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2263/00—Shape of product
- B21B2263/04—Flatness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/12—Rolling load or rolling pressure; roll force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/28—Elastic moduli of rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Data Mining & Analysis (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Software Systems (AREA)
- Databases & Information Systems (AREA)
- Computing Systems (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Algebra (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
- Length Measuring Devices With Unspecified Measuring Means (AREA)
- Materials For Photolithography (AREA)
Abstract
本发明公开一种冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法,其包括以下步骤:1、给定板形仪通道数与通道宽度;2、获得通道耦合影响矩阵;3、计算影响矩阵的逆矩阵;4、通过影响矩阵的逆矩阵进行通道解耦;5、获得通道解耦后板形分布。通过影响矩阵求逆并与检测力向量相乘的方法,实现了整辊式板形仪通道间耦合现象的解耦,复现了真实的力向量与板形分布,为提高板形检测精度提供了一种新的方法。
Description
技术领域
本发明属于板带轧制领域,特别涉及一种冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法。
背景技术
冷轧带材以其高性能、高精度的显著优点,广泛应用于汽车、家电、建筑和电子等工业制造部门。冷轧带材属于高附加值产品,其生产技术水平代表国家钢铁工业的水平,是钢铁强国的重要特征,也是国家工业化水平的重要标志。板形是冷轧带材的重要质量指标。板形不良不仅会对后部工序造成困难,还会导致勒辊、断带等事故的出现,严重时甚至可能损坏轧机。
板形检测是板形控制和提高板形质量的基础和关键,板形仪是生产高级冷轧带材和实现生产过程智能化必备的高端仪器设备。工业上应用的冷轧带材板形仪按结构形式可分为分片式(分段式)、探针式、整辊式等几种。长期以来,板形仪被少数国际大公司所垄断。近年来,我国在冷轧带材板形仪的研究方面取得重要进展,自主研制了整辊式板形仪。
整辊式板形仪在检测辊内部靠近表面处,沿轴向加工2-4个细长孔,在孔内安装一系列传感器,每个传感器轴向宽度26mm,在轴向形成各个通道。与探针式板形检测辊螺旋布置传感器不同的是,这种板形辊安装孔数量少,传感器沿直线紧邻布置,可同时检测带材同一个横断面上的板形,即保证板形检测的同步性。但由于传感器在各通道中紧邻布置,相邻通道会有显著干扰或耦合,引起板形检测的误差,需对其进行精确解耦。截止目前,国际上仍未见到该问题的相关报道。
发明内容
本发明的目的在于提供一种消除整辊式板形仪通道间相互干扰的方法,从而提高板形检测精度。
本发明的一种冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法,包含以下步骤:
a、给定板形仪通道数n与通道宽度b;
b、获得通道间信号相互干扰的影响矩阵,具体包括如下步骤:
b1、令临时变量i=1;
b2、令临时变量j=1;
b3、使用板形仪标定装置对板形仪第i通道施加标定力;
b4、记录第i通道对第j通道的AD影响值aji;
b5、判断j=n是否成立,若成立,则进入b6;若不成立,令j=j+1,返回b4;
b6、判断i=n是否成立,若成立,则进入b7;若不成立,令i=i+1,返回b3;
b7、令临时变量i=1;
b8、令临时变量j=1;
b9、计算第i通道对第j通道的影响系数βji=aji/ajj;
b10、判断j=n是否成立,若成立,则进入b11;若不成立,令j=j+1,返回b9;
b11、判断i=n是否成立,若成立,则进入b12;若不成立,令i=i+1,返回b9;
b12、由全部的βji形成通道间相互耦合的影响矩阵为方阵,其中,j为矩阵的行号,取值范围为1~n,i为矩阵的列号,取值范围也为1~n;
c、计算影响矩阵的逆矩阵
d、根据板形仪实测信号,通过影响矩阵的逆矩阵进行通道解耦:以及
e、获得通道解耦后板形分布。
优选地,所述步骤d包括以下内容:
d1、给定一组板形仪检测力信号Hi,其中i的取值范围为1~n,将Hi组成一组列向量
d2、将影响矩阵的逆矩阵与列向量相乘,可以得到一组通道解耦后的真实力向量所述真实力向量共有n个元素,每个元素为Fi。
优选地,所述步骤e包括以下内容:
e1、给定带材总张力T,带材宽度B,带材平均厚度h,计算带材平均张应力σmean=T/(Bh);
e2、将带材宽度B除以通道宽度b并取整,得到一个临时的整数m1;
e3、判断m1为奇数是否成立,若成立,令带材覆盖板形仪的通道数m=m1,进入e4;若不成立,令带材覆盖板形仪的通道数m=m1+1,进入e4;
e4、令带材覆盖板形仪的通道数的左边界号mz=(n-m)/2+1,带材覆盖板形仪的通道数的右边界号my=n-(n-m)/2;
e5、计算平均力
e6、给定带材弹性模量E,泊松比υ,并计算真实板形分布其中i的取值范围为mz~my。
本发明与现有技术相比,具有如下优点:
通过影响矩阵求逆并与检测力向量相乘的方法,实现了整辊式板形仪通道间耦合现象的解耦,复现了真实的力向量与板形分布,提高板形检测精度。
附图说明
图1a和图1b为本发明的整辊式板形仪的结构图;
图2为本发明的流程图;
图3a和图3b为板型仪标定装置结构图;以及
图4为通道解耦前、后板形分布对比图。
附图标记:
电机1;标定支架2;标定横梁3;标定砝码4;检测辊5;轴承座6;压轮7;标定杆8;传感器9;细长孔10;通道11。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述,显然,所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
如图1a和图1b所示为本发明的整辊式板形仪的结构图,在整辊式板形仪检测辊5的内部靠近表面处,沿检测辊5的轴向加工若干个细长孔10,细长孔的数量通常是2-4个,圆周阵列布置,如图1a和图1b中示出的2个贯穿整个检测辊5轴向的细长孔10。细长孔10沿着轴向等距离地分隔成多个通道11,每个通道11内设置一个传感器9,每个通道11的轴向长度大于或者等于每个传感器9的轴向长度。在一个优选实施方式中,通道11的轴向长度为26mm,即每2个相邻传感器9在轴向的中心位置的距离为26mm。
本发明中,为减少相邻通道11之间相互耦合所引起的板形检测误差,需对其进行精确解耦,解耦过程如图2所示,具体步骤如下:
a、给定板形仪通道数n=57,通道宽度b为26mm,通道数等于一个细长孔内的传感器数,即沿着细长孔10一个接着一个地设置了多个传感器9。
b、获得通道间信号相互干扰条件下的影响矩阵。
通过板形仪标定装置对通道i施加标定力,记录得到第i通道对第j通道的AD影响值,实际标定过程中,第i通道对小于等于i-2通道以及大于等于i+2通道的AD影响值近似为零,因此只需记录第i通道对第i-1通道、第i通道、以及第i+1通道的AD影响值即可。记录结果如下表1所示,表中第一列为施加标定力的通道号,第二列数据为施加标定力的通道对其前一个通道的AD影响值,第三列数据为施加标定力的通道对本通道的AD影响值,第四列数据为施加标定力的通道对其后一个通道的AD影响值。
板形仪标定装置主要结构如图3a,图3b所示,标定过程中板形仪检测辊5通过电机1带动在轴承座6内转动,标定横梁3通过标定支架2连接在板型仪检测辊5之上,标定杆8套在标定横梁3上,标定杆8可以沿标定横梁3移动并且在预定位置上可进行轴向固定。压轮7安装在标定杆8上,受位于标定杆8一端的标定砝码4的重力作用,使压轮7可随检测辊5一起相向转动,并对检测辊5的通道11中的传感器9产生标定力。当检测出一个通道11及其对相邻通道11的AD影响值后,可解除标定杆8的轴向固定,使其移动到其他通道11上方继续测量。
表1相邻三通道间的AD影响值
由表1数据可计算影响矩阵中各个影响系数βji的具体数值,具体如下表2所示。其中,j为矩阵的行号,取值范围为1~n,i为矩阵的列号,取值范围也为1~n。影响矩阵中除下表中给出的数值外,其余影响系数均为0。
表2影响矩阵中的影响系数βji的具体数值
c、计算影响矩阵的逆矩阵的第1列至第8列元素如下表3所示,其中j为矩阵的行数,i为矩阵的列数。
表3的第1列至第8列元素
的第9列至第16列元素如下表4所示。
表4的第9列至第16列元素
的第17列至第24列元素如下表5所示。
表5的第17列至第24列元素
的第25列至第32列元素如下表6所示。
表6的第25列至第32列元素
的第33列至第40列元素如下表7所示。
表7的第33列至第40列元素
的第41列至第48列元素如下表8所示。
表8的第41列至第48列元素
的第49列至第56列元素如下表9所示。
表9的第49列至第56列元素
的第57列元素如下表10所示。
表10的第57列元素
d、根据板形仪实测信号,通过影响矩阵的逆矩阵进行通道解耦,具体包括:
d1、给定一组板形仪检测力信号Hi,其中i的取值范围为1~n,将Hi组成一组列向量力向量如下表11第二列所示。
d2、将影响矩阵的逆矩阵与列向量相乘,可以得到一组新的向量该向量即为解耦后的真实力向量,该向量共有n个元素,每个元素为Fi,向量如表11第三列所示。
表11一组解耦前后的板形仪检测力信号
e、计算通道解耦后板形分布,具体包括:
e1、给定带材总张力T=64kN,带材宽度B=1150mm,带材平均厚度h=1.0mm,计算带材平均张应力σmean=T/(Bh)=55.65MPa;
e2、将带材宽度B除以通道宽度b得到44.23,取整后得到m1=45;
e3、m1为奇数,故令带材覆盖板形仪的通道数m=m1=45;
e4、令带材覆盖板形仪的通道数的左边界号mz=(n-m)/2+1=(57-45)/2+1=7,带材覆盖板形仪的通道数的右边界号my=n-(n-m)/2=57-(57-45)/2=51;
e5、计算平均力
e6、给定带材弹性模量E=210000MPa,泊松比υ=0.3,计算真实板形分布其中i的取值范围为mz~my,计算结果如下表12第三列所示。如果不对检测力向量进行解耦处理,直接采用计算板形分布,其计算结果如表12第二列所示。
表12解耦前后板形分布值对比
对比表12二三列并作图4,从图4中可知,如果不对检测力向量进行解耦处理,如图4曲线L1所示,会造成两边部通道2~4(I-Unit)的板形误差,说明此时计算出的整体板形数据误差较大。通过影响矩阵的逆矩阵对检测力向量进行解耦处理后,如图4曲线L2所示,两边通道板形趋于合理,即复现了真实的力向量与板形分布。
本发明通过影响矩阵求逆并与检测力向量相乘的方法,实现了整辊式板形仪通道间耦合现象的解耦,复现了真实的力向量与板形分布,提高板形检测精度。
最后应说明的是:以上实施例仅用以说明本发明而并非限制本发明所描述的技术方案;因此,尽管本说明书参照上述的实施例对本发明已进行了详细的说明,但是,本领域的普通技术人员应当理解,仍然可以对本发明进行修改或等同替换;而一切不脱离本发明的精神和范围的技术方案及其改进,其均应涵盖在本发明的权利要求范围中。
Claims (3)
1.一种冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法,其特征在于:以下由人工标定和计算机执行的步骤包括:
a、给定板形仪通道数n与通道宽度b;
b、获得通道间信号相互干扰的影响矩阵,具体包括如下步骤:
b1、令临时变量i=1;
b2、令临时变量j=1;
b3、使用板形仪标定装置对板形仪第i通道施加标定力;
b4、记录第i通道对第j通道的AD影响值aji;
b5、判断j=n是否成立,若成立,则进入b6;若不成立,令j=j+1,返回b4;
b6、判断i=n是否成立,若成立,则进入b7;若不成立,令i=i+1,返回b3;
b7、令临时变量i=1;
b8、令临时变量j=1;
b9、计算第i通道对第j通道的影响系数βji=aji/ajj;
b10、判断j=n是否成立,若成立,则进入b11;若不成立,令j=j+1,返回b9;
b11、判断i=n是否成立,若成立,则进入b12;若不成立,令i=i+1,返回b9;
b12、由全部的βji形成通道间相互耦合的影响矩阵为方阵,其中,j为矩阵的行号,取值范围为1~n,i为矩阵的列号,取值范围也为1~n;
c、计算影响矩阵的逆矩阵
d、根据板形仪实测信号,通过影响矩阵的逆矩阵进行通道解耦:以及
e、获得通道解耦后板形分布。
2.根据权利要求1所述的冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法,对实测信号进行解耦,其特征在于:所述步骤d,具体包括:
d1、给定一组板形仪检测力信号Hi,其中i的取值范围为1~n,将Hi组成一组列向量
d2、将影响矩阵的逆矩阵与列向量相乘,可以得到一组通道解耦后的真实力向量所述真实力向量共有n个元素,每个元素为Fi。
3.根据权利要求1或者2所述的冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法,得到解耦后真实板形分布,其特征在于:所述步骤e,具体包括:
e1、给定带材总张力T,带材宽度B,带材平均厚度h,计算带材平均张应力σmean=T/(Bh);
e2、将带材宽度B除以通道宽度b并取整,得到一个临时的整数m1;
e3、判断m1为奇数是否成立,若成立,令带材覆盖板形仪的通道数m=m1,进入e4;若不成立,令带材覆盖板形仪的通道数m=m1+1,进入e4;
e4、令带材覆盖板形仪的通道数的左边界号mz=(n-m)/2+1,带材覆盖板形仪的通道数的右边界号my=n-(n-m)/2;
e5、计算平均力
e6、给定带材弹性模量E,泊松比υ,并计算真实板形分布其中i的取值范围为mz~my。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910347862.4A CN110116139B (zh) | 2019-04-28 | 2019-04-28 | 冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法 |
US16/859,020 US20200338609A1 (en) | 2019-04-28 | 2020-04-27 | Method for channel decoupling of whole-roller flatness meter for cold-rolled strip |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910347862.4A CN110116139B (zh) | 2019-04-28 | 2019-04-28 | 冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110116139A true CN110116139A (zh) | 2019-08-13 |
CN110116139B CN110116139B (zh) | 2020-05-05 |
Family
ID=67521597
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910347862.4A Active CN110116139B (zh) | 2019-04-28 | 2019-04-28 | 冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20200338609A1 (zh) |
CN (1) | CN110116139B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112620355A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-04-09 | 燕山大学 | 一种用于冷轧带材整辊式板形仪带张力变包角的试验系统 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07234121A (ja) * | 1990-04-20 | 1995-09-05 | Nkk Corp | 鋼板の平坦度測定装置 |
WO1999014607A2 (en) * | 1997-09-18 | 1999-03-25 | Honeywell-Measurex Corporation | High resolution system and method for sheet measurement of travel web |
CN103454029A (zh) * | 2013-09-03 | 2013-12-18 | 东南大学 | 基于卡尔曼滤波与多次采集的多维力线性解耦方法 |
CN104801549A (zh) * | 2015-04-27 | 2015-07-29 | 燕山大学 | 冷轧带钢板形仪信号失真通道的数据处理方法 |
CN109141742A (zh) * | 2018-08-29 | 2019-01-04 | 南京工业大学 | 一种用于车轮力传感器的非线性解耦方法 |
CN109446476A (zh) * | 2018-09-27 | 2019-03-08 | 清华大学 | 一种多模式传感器信息解耦方法 |
CN109543143A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-03-29 | 杭州电子科技大学 | 非线性带偏差系统的多传感器融合估计方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040174570A1 (en) * | 2002-12-02 | 2004-09-09 | Plunkett Richard Thomas | Variable size dither matrix usage |
US8938413B2 (en) * | 2012-09-12 | 2015-01-20 | Numerica Corp. | Method and system for predicting a location of an object in a multi-dimensional space |
US8909586B2 (en) * | 2012-09-12 | 2014-12-09 | Numerica Corp. | Method and system for determining a track of an object through a multi-dimensional space |
US10267951B2 (en) * | 2016-05-12 | 2019-04-23 | The Climate Corporation | Statistical blending of weather data sets |
-
2019
- 2019-04-28 CN CN201910347862.4A patent/CN110116139B/zh active Active
-
2020
- 2020-04-27 US US16/859,020 patent/US20200338609A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07234121A (ja) * | 1990-04-20 | 1995-09-05 | Nkk Corp | 鋼板の平坦度測定装置 |
WO1999014607A2 (en) * | 1997-09-18 | 1999-03-25 | Honeywell-Measurex Corporation | High resolution system and method for sheet measurement of travel web |
CN103454029A (zh) * | 2013-09-03 | 2013-12-18 | 东南大学 | 基于卡尔曼滤波与多次采集的多维力线性解耦方法 |
CN104801549A (zh) * | 2015-04-27 | 2015-07-29 | 燕山大学 | 冷轧带钢板形仪信号失真通道的数据处理方法 |
CN109141742A (zh) * | 2018-08-29 | 2019-01-04 | 南京工业大学 | 一种用于车轮力传感器的非线性解耦方法 |
CN109446476A (zh) * | 2018-09-27 | 2019-03-08 | 清华大学 | 一种多模式传感器信息解耦方法 |
CN109543143A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-03-29 | 杭州电子科技大学 | 非线性带偏差系统的多传感器融合估计方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112620355A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-04-09 | 燕山大学 | 一种用于冷轧带材整辊式板形仪带张力变包角的试验系统 |
CN112620355B (zh) * | 2020-11-30 | 2021-09-21 | 燕山大学 | 一种用于冷轧带材整辊式板形仪带张力变包角的试验系统 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20200338609A1 (en) | 2020-10-29 |
CN110116139B (zh) | 2020-05-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105203731B (zh) | 一种带钢横断面轮廓缺陷局部高点量化方法及装置 | |
CN102371279A (zh) | 利用辊缝自适应提高精轧带钢厚度精度的控制方法 | |
CN1289220C (zh) | 用于对带材进行平直度测量的测量辊 | |
CN102744265B (zh) | 带钢c翘控制方法 | |
US20070006645A1 (en) | Method and device for improving accuracy of wind tunnel measurements, particularly for correcting the influence of a mounting device | |
CN107876565B (zh) | 一种确定轧辊磨损量的方法及装置 | |
CN105689405A (zh) | 一种冷轧带材在线目标板形的智能设定方法 | |
CN105043285B (zh) | 一种基于光纤传感器的测量变截面梁变形的方法 | |
CN106540968B (zh) | 冷轧板形测量值的补偿方法及装置 | |
CN103736747A (zh) | 基于传感接触面元占比的带钢边部板形检测值补偿方法 | |
CN110116139A (zh) | 冷轧带材整辊式板形仪通道相互耦合的解耦方法 | |
CN104923568B (zh) | 一种防止薄带钢冷轧过程断带的控制方法 | |
CN106345817B (zh) | 工作辊长径比大且直径绝对值小的六辊轧机板形预报方法 | |
Yang et al. | Industrial shape detecting system of cold rolling strip | |
CN101936697A (zh) | 一种测量仪 | |
CN103240283A (zh) | 带钢宽度自动检测方法 | |
Shu-zong et al. | Online calculation model of rolling force for cold rolling mill based on numerical integration | |
CN104801549A (zh) | 冷轧带钢板形仪信号失真通道的数据处理方法 | |
CN104338755B (zh) | 一种冷轧轧机刚度的动态计算方法 | |
CN108655188A (zh) | 一种板形测量误差补偿方法 | |
CN88101871A (zh) | 用于测量轧机机架轧辊间压力的方法和装置 | |
CN102366764B (zh) | 冷轧带钢板形测量信号测量值的降阶处理方法 | |
CN100334419C (zh) | 辊系空间位置检测中的辊轴垂直度的测量方法 | |
CN107552578A (zh) | 一种实时获取负载辊缝信息的智能轧机 | |
CN106540969A (zh) | 补偿板形辊挠曲的信号修正方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |