CN109988617B

CN109988617B - 灵活两段加氢裂化方法

Info

Publication number: CN109988617B
Application number: CN201711469332.4A
Authority: CN
Inventors: 刘涛; 白振民; 李宝忠; 王晶晶; 吴锐; 崔哲
Original assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Dalian Research Institute of Petroleum and Petrochemicals
Current assignee: Sinopec Dalian Petrochemical Research Institute Co ltd; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2017-12-29
Filing date: 2017-12-29
Publication date: 2021-07-09
Anticipated expiration: 2037-12-29
Also published as: CN109988617A

Abstract

本发明公开了一种灵活两段加氢裂化方法。蜡油原料经过加氢预处理和缓和加氢裂化后进入分离系统，分离出的液相分成两部分，一部分液相进入使用硫化态加氢裂化催化剂的加氢裂化反应器，另一部分液相与加氢裂化尾油混合进入使用硫化态加氢异构裂化催化剂的加氢异构裂化反应器，所得加氢裂化反应物料和加氢异构裂化反应物料分别进行气液分离和分馏，得到不同规格的、石脑油、航煤、柴油和尾油产品。本发明首次提供了一种在一套加氢工艺装置上同时生产两种以上不同规格轻石脑油、重石脑油、航煤、柴油、尾油产品的两段加氢裂化工艺。

Description

灵活两段加氢裂化方法

技术领域

本发明属于石油炼制领域，具体涉及一种灵活生产不同性质的优质轻石脑油、重石脑油、航煤、柴油、尾油产品的两段加氢裂化方法。

背景技术

加氢技术是重质油轻质化和轻质油品质量升级的重要加工手段。加氢裂化技术因原料油适应性强、产品灵活性好、液体产品收率高、产品质量高等优点得到了较快的发展。现有的加氢裂化技术按照加工流程可以分为三种：一段串联加氢裂化工艺流程、单段加氢裂化工艺流程和两段加氢裂化工艺流程。按照尾油是否循环操作可以分为三种：单程一次通过工艺流程、部分循环工艺流程和全循环工艺流程。加氢裂化技术使用两种类型的催化剂，加氢裂化预处理催化剂和加氢裂化催化剂，其中加氢裂化催化剂按照使用裂化组分的的不同又可以分为不同类型的催化剂，主要的裂化组分包括无定形硅铝、Y型分子筛、β型分子筛、SAPO系列分子筛和ZSM-5分子筛等。使用不同类型加氢裂化组分时，所得到的轻质油品组成和性质也有较大的区别，尾油的组成和性质亦有较大的区别。

CN103773462A和CN103773463A都公开的一种多产优质化工原料的加氢裂化方法中级配使用两种不同Y型分子筛的两段加氢裂化方法。此类技术能够以蜡油为原料油，通过使用含有Y型分子筛加氢裂化催化剂的加氢裂化方法生产优质产品，其中尾油中烷烃含量高、BMCI值低，是优质蒸汽裂解制乙烯的原料，但是加氢裂化所得到的每一种馏分的产品只有一种规格。

CN105582992A公开了一种加氢异构化催化剂及其制备方法和应用以及一种加氢裂化尾油加氢异构化方法，此类技术能够以蜡油为原料油，通过使用含有异构类型分子筛加氢裂化催化剂的加氢裂化方法生产优质产品，其中尾油中异构含量高、凝点低，粘度指数高，是优质润滑油基础油的原料，但是加氢裂化所得到的每一种馏分的产品只有一种规格。

CN103394368B公开了一种含复合分子筛的轻油型加氢裂化催化剂及其制备方法和应用，CN103551186B公开了一种含复合分子筛的中油型加氢裂化催化剂及其制备方法和应用，US4837396A公开了一种复合型分子筛催化剂的制备。此类技术能够以蜡油为原料油，通过使用含有Y型分子筛和异构类型分子筛复合型分子筛加氢裂化催化剂的加氢裂化方法生产各种优质加氢裂化产品，但是每一种馏分的产品只有一种规格。

综上所述，对比现有的使用两种不同类型分子筛催化剂的两段加氢裂化技术，使用Y型分子筛加氢裂化催化剂的加氢裂化技术，所得到的重石脑油产品硫含量低，芳潜相对较高，航煤产品烟点相对较高，柴油产品硫含量低，十六烷值高，但是凝点相对较高，尾油产品芳烃含量低，密度相对较小，BMCI值相对较低，但是凝点非常高，通常大于30℃；使用异构类型分子筛加氢裂化催化剂的加氢裂化技术，所得到的重石脑油产品硫含量低，芳潜相对略低，柴油产品硫含量低，凝点低，但是十六烷值相对略低，尾油密度相对较大，但是异构烃含量高，凝点非常低，通常小于0℃；使用含Y-异构复合型分子筛催化剂的加氢裂化技术，或者级配使用含Y型分子筛加氢裂化催化剂和含异构类型分子筛加氢裂化催化剂的加氢裂化技术，所得到的尾油性质介于使用Y型分子筛加氢裂化催化剂和使用异构类型分子筛加氢裂化催化剂之间。上述加氢裂化工艺技术，在相同的转化率时生产的加氢裂化尾油产品差别较大，其中使用Y型分子筛催化剂的尾油是蒸汽裂解制乙烯的优质原料，使用异构类型分子筛催化剂的尾油是可以直接生产优质润滑油基础油或者作为优质润滑油基础油的原料，使用含Y-异构复合型分子筛催化剂或者级配使用含Y型分子筛加氢裂化催化剂和含异构类型分子筛加氢裂化催化剂得到的尾油可以作为蒸汽裂解制乙烯的原料或者作为优质润滑油基础油的原料。因此单独使用上述几种两段加氢裂化工艺时，只能根据需要选择不同类型的加氢裂化催化剂，或者使用两种分子筛复合型催化剂，或者选用两种加氢裂化催化剂级配使用，但是这些工艺只能生产一种性质的尾油产品，即操作灵活性相对比较差。

发明内容

针对现有技术的不足，本发明提供一种灵活两段加氢裂化方法，即通过加氢裂化尾油进行加氢异构裂化，将所述的经过加氢预处理和缓和加氢裂化的蜡油原料油分别通过含有Y型分子筛硫化态加氢裂化催化剂加氢裂化和硫化态异构类型加氢裂化催化剂加氢异构裂化组合方法灵活生产高质量的蒸汽裂解制乙烯原料、优质润滑油基础油原料和多种规格的石脑油产品和优质马达燃料产品。

本发明的灵活两段加氢裂化方法，包括如下步骤：

a、蜡油原料油首先在加氢预处理条件下进入加氢预处理反应器并通过加氢预处理催化剂床层，得到的加氢预处理物流在缓和加氢裂化条件下进入缓和加氢裂化反应器并通过含有Y型分子筛的缓和加氢裂化催化剂床层，缓和加氢裂化物流在高压分离系统中分离得到高压富氢气体和液相；

b、步骤a得到的缓和加氢裂化液相分成两部分，其中一部分进入加氢裂化反应器，另一部分进入加氢异构裂化反应器；

c、步骤b中一部分液相在加氢裂化条件下通过加氢裂化反应器的含有Y型分子筛硫化态催化剂的加氢裂化催化剂床层，加氢裂化物流经分离、分馏得到加氢裂化高压富氢气体、加氢裂化气体产品、加氢裂化石脑油产品、加氢裂化航煤产品、加氢裂化柴油产品和加氢裂化尾油产品；

d、步骤b所得另一部分液相和加氢裂化尾油混合后在加氢异构裂化条件下通过加氢异构裂化反应器的含有异构类型分子筛硫化态催化剂的加氢异构裂化催化剂床层，加氢异构裂化物流经分离、分馏得到加氢异构裂化高压富氢气体、加氢异构裂化气体产品、加氢异构裂化石脑油产品、加氢异构裂化航煤产品、加氢异构裂化柴油产品和加氢异构裂化尾油产品。

根据本发明的加氢裂化工艺，其中还可以包括步骤e：步骤a得到的缓和加氢裂化高压富氢气体在缓和加氢裂化系统循环使用，步骤c得到的加氢裂化高压富氢气体和步骤d得到的加氢异构裂化高压富氢气体混合后在二段加氢裂化系统循环使用；也可以，步骤a得到的缓和加氢裂化高压富氢气体、步骤c得到的加氢裂化高压富氢气体和步骤d得到的加氢异构裂化高压富氢气体混合后在系统内循环使用。

蜡油原料油中的S、N、O等杂质通过加氢预处理催化剂时得到有效脱除，芳烃一定程度上得到加氢饱和，脱除杂质的加氢预处理液相物流继续通过含有Y型分子筛催化剂的缓和加氢裂化催化剂床层时环状烃发生部分开环反应，芳烃进一步加氢饱和，大分子裂化成小分子，一部分加氢裂化物流继续进行加氢裂化，因Y型分子筛有优先裂解大分子环状烃的特点，可以得到高正构烃含量、芳烃含量低的航煤产品、柴油产品和尾油产品；缓和加氢裂化液相产物继续经过含有Y型分子筛硫化态催化剂时进一步得到正构烃含量高，芳烃含量低的加氢裂化产品，另一部分缓和加氢裂化液相和加氢裂化尾油经过含有硫化态异构类型分子筛催化剂的加氢异构裂化催化剂后继续进行异构加氢裂化，因异构类型分子筛具有异构和裂化的特点，可以得到高异构烃含量的异构裂化产品，尤其柴油产品的凝点低、尾油产品的凝点低，粘度指数高。

与现有技术相比较，本发明灵活两段加氢裂化方法的优点在于：

1、本发明中，无需特殊操作，即可实现对缓和加氢裂化生成物流的液相的有效分配，再使所得到的物料经过不同类型的加氢裂化催化剂，从而可以灵活生产不同规格的目的产品。而在现有技术中，尽管通过调整转化率和调整产品的馏程可以得到多种轻质产品，但是由于只有一个加氢裂化反应器出口，因此一套加氢裂化装置同一馏分范围通常只能一种类型的轻石脑油产品、重石脑油产品、航煤产品和柴油产品，尤其只能得到一种尾油产品；如果想要得到不同规格的加氢裂化产品，需要两套以上的加氢裂化装置。因此，本发明首次提供了一种在一套加氢裂化工艺装置上同时生产两种以上同馏分范围，但是不同规格尾油产品、两种以上不同规格航煤产品、两种以上不同规格柴油产品和多种不同规格石脑油产品的加氢裂化工艺。

2、本发明中，两个加氢裂化反应器物流分馏得到的产品中，经过含有Y型分子筛催化剂加氢裂化后得到的重石脑油芳潜相对较高、航煤产品烟点相对较高，柴油产品十六烷值相对较高，尾油产品链烷烃含量高、BMCI值相对较低；经过部分含有Y型分子筛催化剂加氢裂化、含有异构类型分子筛催化剂加氢异构裂化后得到的石脑油异构烃含量高、航煤产品冰点低，柴油产品凝点低，尾油产品异构烃含量高、粘度指数大、凝点低；可以分别满足生产不同规格的石脑油、航煤产品、柴油产品和尾油产品的需要。

3、本发明通过将加氢裂化尾油进入加氢异构裂化反应器，通过加氢异构裂化催化剂床层后可以将正构烷烃进行加氢异构，而加氢裂化尾油中芳烃含量低，因此可以得到异构烃含量高，芳烃含量低的优质加氢异构裂化尾油。

4、本发明中，由于加氢预处理和缓和加氢裂化过程产生的硫化氢和氨都已经脱除，对加氢裂化催化剂和加氢异构裂化催化剂裂化活性中心的抑制作用降至最低，可以在较低的反应温度下实现重组分的加氢裂化，有助于热量的综合利用。

5、缓和加氢裂化、加氢裂化和加氢异构裂化产生的高压富氢气体若混合后作为缓和加氢裂化循环、加氢裂化循环和加氢异构裂化循环，可以只使用一台循环氢压缩机，减少了设备投资和操作费用。

附图说明

图1为本发明的原则流程示意图。

其中：1-原料油，2-加氢预处理反应器，3-缓和加氢裂化反应器，4-加氢裂化原料油，5-加氢异构裂化原料油，6-加氢裂化反应器，7-加氢异构裂化反应器，8-加氢裂化高压分离器，9-加氢异构裂化高压分离器，10-加氢裂化分馏塔，11-加氢异构裂化分馏塔，12-加氢裂化轻石脑油产品，13-加氢裂化重石脑油产品，14-加氢裂化航煤产品，15-加氢裂化柴油产品，16-加氢裂化尾油产品，17-加氢异构裂化轻石脑油产品，18-加氢异构裂化重石脑油产品，19-加氢异构裂化航煤产品，20-加氢异构裂化柴油产品，21-加氢异构裂化尾油产品，22-加氢裂化高压分离器富氢气体，23-加氢异构裂化高压分离器富氢气体，24-缓和加氢裂化高压分离系统富氢气体，25-加氢预处理循环氢，26-加氢裂化循环氢，27-加氢异构裂化循环氢，28-新氢，29-缓和加氢裂化分离系统。

具体实施方式

步骤a所述蜡油原料的初馏点为100～400℃，终馏点为405～650℃。所述的蜡油原料油可以是石油加工得到的直馏蜡油、焦化蜡油、脱沥青油、催化循环油等中的一种，从煤得到的煤焦油、煤直接液化油、煤间接液化油、合成油、页岩油等中的一种，也可以是它们其中几种的混合油。

步骤a所述的加氢预处理催化剂均为常规的蜡油加氢预处理催化剂。一般以ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，以氧化铝或含硅氧化铝为载体，第ⅥB族金属一般为Mo和/或W，第Ⅷ族金属一般为Co和/或Ni。以催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%，其性质如下：比表面为100～650m²/g，孔容为0.15～0.6mL/g。主要的催化剂有抚顺石油化工研究院研制开发的3936、3996，FF-16、FF-26、FF-36、FF-46、FF-56系列等加氢预处理催化剂，也可以是国内外催化剂公司开发的功能类似催化剂，如UOP公司的HC-K、HC-P，Topsoe公司的TK-555、TK-565催化剂，和Akzo公司的KF-847、KF-848等。操作条件可采用常规的操作条件，一般为反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为300℃～450℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

步骤a所述的缓和加氢裂化催化剂为常规的蜡油缓和加氢裂化催化剂。一般以第ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，第ⅥB族金属一般为Mo和/或W，第Ⅷ族金属一般为Co和/或Ni。该催化剂的载体含有氧化铝、含硅氧化铝和分子筛中的一种或多种，最好是含有分子筛，所述的分子筛可以为Y型分子筛。以催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%，分子筛含量为5wt%～80wt%。主要的催化剂有抚顺石油化工研究院研制开发的3824、3825、3976、FC-12、FC-24、FC-26、FC-32、FC-50催化剂等，UOP公司的HC-12、HC-24、HC-39等，Unocal公司的HC-18，HC-28等，Chevron公司的ICR209、ICR211等。对于加氢裂化催化剂来说，要求有一定的加氢活性和一定裂解活性，既要保证加氢处理生成油及加氢裂化过程中产生馏分中烯烃和芳烃的加氢饱和，也要求饱和后的芳烃发生开环的反应。缓和加氢裂化的操作条件可采用常规的操作条件，一般为：反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为150℃～420℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

步骤a中所述的缓和加氢裂化分离系统可以包括常规的高压气液分离器、高压汽提塔或低压汽提塔等。

步骤b中，优选对步骤a所得到的缓和加氢裂化液相进行脱除杂质处理，可以采用高压汽提、高压水洗、高压碱洗等方法，将溶于液相中的硫化氢、氨等杂质脱除掉。

步骤b中，所述缓和加氢裂化液相进入加氢裂化反应器与加氢异构裂化反应器的两股物料的重量比为10%:90%~90%:10%。

步骤c所述的加氢裂化催化剂为常规的蜡油加氢裂化催化剂。一般以第ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，第ⅥB族金属一般为Mo和/或W，第Ⅷ族金属一般为Co和/或Ni。该催化剂的载体含有氧化铝、含硅氧化铝和分子筛中的一种或多种，最好是含分子筛，所述的分子筛可以为Y型分子筛。以催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%，分子筛含量为5wt%～80wt%。主要的催化剂有抚顺石油化工研究院研制开发的3824、3825、3976、FC-12、FC-24、FC-26、FC-32、FC-50催化剂等，UOP公司的HC-12、HC-14、 HC-24、HC-39等，Unocal公司的HC-18，HC-28等，Chevron公司的ICR209、ICR211等。对于加氢裂化催化剂来说，要求有一定的加氢活性和一定裂解活性，既要保证加氢处理生成油及加氢裂化过程中产生馏分中烯烃和芳烃的加氢饱和，也要求饱和后的芳烃发生开环的反应。缓和加氢裂化的操作条件可采用常规的操作条件，一般为：反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为150℃～420℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

步骤c中所述的分离通常包括为加氢裂化高压分离器和低压分离器分离两部分。其中高压分离器分离得到加氢裂化高压富氢气体和液体，高压分离器分离得到的液体进入低压分离器。低压分离器将高压液体产物分离得到富烃气体和低压液体产物。富烃气体经分离得到需要的加氢裂化气体产物。

步骤c中所述的分馏在加氢裂化分馏塔系统中进行。低压液体产物在分馏塔中分馏得到加氢裂化轻石脑油产品、加氢裂化重石脑油产品、加氢裂化航煤产品、加氢裂化柴油产品和加氢裂化尾油产品。

步骤d所述的加氢异构裂化催化剂为常规的蜡油加氢异构裂化催化剂。一般以第ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，第ⅥB族金属一般为Mo和/或W，第Ⅷ族金属一般为Co和/或Ni。该催化剂的载体含有氧化铝、含硅氧化铝和分子筛中的一种或多种，最好是含分子筛，所述的分子筛可以为β型分子筛、Sapo型分子筛等。以催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%，分子筛含量为5wt%～80wt%。主要的催化剂有抚顺石油化工研究院研制开发的FC-14、FC-20等，Chevron公司的ICR422等。对于加氢裂化催化剂来说，要求有一定的加氢活性和一定裂解活性，既要保证反应物料中烯烃和芳烃的加氢饱和，也要求直链烷烃发生异构反应。加氢异构裂化的操作条件可采用常规的操作条件，一般为：反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为150℃～420℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

步骤d中所述的分离在加氢异构裂化高压分离器和低压分离器内进行。其中加氢异构裂化高压分离器分离得到加氢异构裂化高压富氢气体和液体，高压分离器分离得到的液体进入低压分离器。低压分离器将高压液体产物分离得到富烃气体和低压液体产物。富烃气体经分离得到需要的加氢异构裂化气体产物。

步骤d中所述的分馏在加氢异构裂化分馏塔系统中进行。低压液体产物在分馏塔中分馏得到加氢异构裂化轻石脑油产品、加氢异构裂化重石脑油产品、加氢异构裂化航煤产品、加氢异构裂化柴油产品和加氢异构裂化尾油产品。

步骤c和步骤d中所述的加氢裂化气体产品和加氢异构裂化气体产品可以单独作为产品，也可以混合为混合气体产品。

步骤c和步骤d中所述的加氢裂化轻石脑油产品和加氢异构裂化轻石脑油产品可以单独作为产品，也可以混合为混合轻石脑油产品。

步骤c和步骤d中所述的加氢裂化重石脑油产品和加氢异构裂化重石脑油产品可以单独作为产品，也可以混合为混合重石脑油产品。

步骤c和步骤d中所述的加氢裂化航煤产品和加氢异构裂化航煤产品可以单独作为产品，也可以混合为混合航煤产品。

步骤c和步骤d中所述的加氢裂化柴油产品和加氢异构裂化柴油产品可以单独作为产品，也可以混合为混合柴油产品。

步骤c所得的加氢裂化尾油全部进入加氢异构裂化反应器，也可以部分单独作为产品。其中进入加氢异构裂化反应器中的裂化尾油占步骤c所得加氢裂化尾油的重量百分比为10wt%~100wt%。

步骤d中所述的加氢异构裂化尾油单独作为产品。

步骤e中所述的加氢预处理高压富氢气体可以直接作为循环氢使用，也可以选择通过循环氢脱硫系统脱除硫化氢后再循环使用；所述的加氢裂化高压富氢气体和加氢异构裂化高压富氢气体混合后直接作为循环氢使用。

步骤a、步骤b、步骤c和步骤d中所述的加氢预处理催化剂、加氢裂化催化剂和加氢异构裂化催化剂在使用前需要进行预硫化处理，即在催化剂接触原料油前按照常规的硫化步骤进行预硫化，将催化剂的活性金属由氧化态变成硫化态。

结合图1，本发明的方法具体如下：原料油1首先与加氢预处理循环氢25混合进入加氢预处理反应器2，加氢预处理物流继续进入缓和加氢裂化反应器3，缓和加氢裂化反应物流进入缓和加氢裂化分离系统29中进行气液分离和汽提，得到缓和加氢裂化分离系统高压富氢气体24和液体，高压富氢气体24经脱硫和循环氢压缩机增压后与新氢28混合后在缓和加氢裂化系统内循环使用，缓和加氢裂化分离系统得到的其中一部分液体与部分加氢裂化尾油16混合后得到加氢裂化原料油4，另外一部分液体为加氢异构裂化原料油5，加氢裂化原料油4与加氢裂化循环氢26混合后进入加氢裂化反应器6，通过硫化态加氢裂化催化剂床层的生成物流进入加氢裂化高压分离器8进行气液分离，分离得到的液体进入分馏塔10中分馏得到加氢裂化轻石脑油产品12、加氢裂化重石脑油产品14、加氢裂化航煤产品14、加氢裂化柴油产品15和加氢裂化尾油产品16，加氢异构裂化原料油5与加氢异构裂化循环氢27混合后进入加氢异构裂化反应器7，通过硫化态加氢异构裂化催化剂床层的生成物流进入加氢异构裂化高压分离器9中进行气液分离，分离得到的液体进入分馏塔11中分馏得到加氢异构裂化轻石脑油产品17、加氢异构裂化重石脑油产品18、加氢异构裂化航煤产品19、加氢异构裂化柴油产品20和加氢异构裂化尾油产品21，加氢裂化轻石脑油产品12和加氢异构裂化轻石脑油产品17可以单独作为产品，也可以混合后得到混合轻石脑油产品，加氢裂化重石脑油产品13和加氢异构裂化重石脑油产品18可以单独作为产品，也可以混合后得到混合重石脑油产品，加氢裂化航煤产品14和加氢异构裂化航煤产品19可以单独作为产品，也可以混合后得到混合航煤产品，加氢裂化柴油产品15和加氢异构裂化柴油产品20可以单独作为产品，也可以混合后得到混合柴油产品，加氢裂化高压分离器8分离得到的高压富氢气体22和加氢异构裂化高压分离器9分离得到的高压富氢气体23混合后经循环氢压缩机增压后与补充氢28混合作为二段加氢裂化系统循环氢。

下面通过实施例说明本发明方案和效果。

实施例1-3

保护剂FZC-100、FZC-105和FZC106为中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院研制生产的加氢保护剂；催化剂FF-56为中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院研制生产的加氢处理催化剂；催化剂FC-32为中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院研制生产的加氢改质催化剂，含有Y型分子筛；催化剂FC-20为中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院研制生产的加氢异构裂化催化剂，含有β型分子筛。

表1 蜡油原料油的主要性质

表2 工艺条件

续表2 工艺条件

表3试验结果

由实施例可以看出，采用本发明的灵活两段加氢裂化方法，通过从缓和加氢裂化液体产物分别使用不同类型硫化态加氢裂化催化剂和加氢裂化尾油进行加氢异构裂化组合的方法实现生产不同性质加氢裂化产品的目的，生产方式灵活。

Claims

1.一种灵活两段加氢裂化方法，包括如下步骤：

2.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，还包括步骤e：步骤a得到的缓和加氢裂化高压富氢气体在缓和加氢裂化系统循环使用；步骤c得到的加氢裂化高压富氢气体和步骤d得到的加氢异构裂化高压富氢气体混合后在二段加氢裂化系统循环使用。

3.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述蜡油原料油的初馏点为100～400℃，终馏点为405～650℃。

4.按照权利要求3所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述的蜡油原料油选自直馏蜡油、焦化蜡油、脱沥青油、催化循环油、煤焦油、煤直接液化油、煤间接液化油、合成油和页岩油中的至少一种。

5.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，步骤a所述的加氢预处理催化剂以ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，以氧化铝或含硅氧化铝为载体：以催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%；其性质如下：比表面积为100～650m²/g，孔容为0.15～0.6mL/g。

6.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述加氢预处理的条件为：反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为300℃～450℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

7.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述的缓和加氢裂化催化剂以第ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，催化剂载体含有氧化铝和/或含硅氧化铝和Y型分子筛；以催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%，Y型分子筛含量为5wt%～80wt%。

8.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述缓和加氢裂化的条件为：反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为150℃～420℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

9.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，进入加氢裂化反应器的缓和加氢裂化液相占步骤a所得缓和加氢裂化液相的重量百分比为10%~90%。

10.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，步骤c所述的加氢裂化催化剂以第ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，催化剂载体含有氧化铝和/或含硅氧化铝和Y型分子筛。

11.按照权利要求10所述的加氢裂化方法，其特征在于，以加氢裂化催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%，分子筛含量为5wt%～80wt%。

12.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述加氢裂化的条件为：反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为150℃～420℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

13.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述的加氢异构裂化催化剂以第ⅥB族和/或第Ⅷ族金属为活性组分，催化剂载体含有氧化铝和/或含硅氧化铝和分子筛，所述分子筛为β型分子筛或SAPO型分子筛。

14.按照权利要求13所述的加氢裂化方法，其特征在于，以加氢异构裂化催化剂的重量计，第ⅥB族金属含量以氧化物计为10wt%～35wt%，第Ⅷ族金属含量以氧化物计为3wt%～15wt%，分子筛含量为5wt%～80wt%。

15.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，所述加氢异构裂化的条件为：反应压力3.0MPa～19.0MPa，反应温度为150℃～420℃，液时体积空速0.2h^-1～6.0h^-1，氢油体积比为100:1～2000:1。

16.按照权利要求1所述的加氢裂化方法，其特征在于，进入加氢异构裂化反应器的加氢裂化尾油占步骤c所得加氢裂化尾油的重量百分比为10%~100%。