CN109974363B - 风冷式冰箱 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种风冷式冰箱，包括送风风道，其内壁形成有向送风风道内部空间凸出的多个凸条，凸条沿送风风道延伸方向延伸，多个凸条沿送风风道内壁的周向方向平行分布，以利用相邻的两个凸条形成槽状流道，从而将送风风道内的气流进行分散，以降低气流流动噪音和提升冰箱声品质。

Description

风冷式冰箱

技术领域

本发明涉及家电技术领域，特别是涉及风冷式冰箱。

背景技术

风冷式冰箱中，与蒸发器换热后形成的冷气流通过送风风道输送至冰箱的储物间室中，达到降低储物间室温度的目的。

目前，风冷式冰箱的一个主要问题在于风道内气流流动噪音较大，影响冰箱的声品质，降低了用户体验感。

发明内容

鉴于上述问题，本发明的一个目的是要提供一种克服上述问题或者至少部分地解决上述问题的风冷式冰箱。

本发明一个进一步的目的是降低风道中气流噪音和提升冰箱声品质。

本发明提供了一种风冷式冰箱，包括：

送风风道，送风风道的内壁形成有向送风风道内部空间凸出的多个凸条；

凸条沿送风风道延伸方向延伸，多个凸条沿送风风道内壁的周向方向平行分布，以利用相邻的两个凸条形成槽状流道，从而将送风风道内的气流进行分散，以降低气流流动噪音。

可选地，多个凸条沿送风风道内壁的周向依次连续分布。

可选地，多个凸条沿送风风道内壁的周向均匀间隔分布。

可选地，凸条的横截面呈齿状。

可选地，齿状的凸条的齿尖角为锐角。

可选地，齿尖角α满足：45°≤α≤90°。

可选地，齿尖角α为65°。

可选地，凸条的齿高度H满足：

其中，L为送风风道的有效长度；

Re＝ρvd/μ，其中Re为雷诺常数，ρ为送风风道内的气流密度，v为送风风道内的气流流速，d为送风风道的等效直径，μ为气流的动力粘度系数。

可选地，冰箱，还包括：

冷藏室和冷冻室，送风风道形成有与冷藏室连通的冷藏室进风口和与冷冻室连通的冷冻室进风口；

蒸发器，设置于送风风道中，配置为对流经其的空气进行冷却；

第一风机，设置于送风风道中，配置为促使经蒸发器冷却后的空气通过冷冻室进风口流入冷冻室，并通过冷藏室进风口流入冷藏室。

可选地，冰箱，还包括：

冷藏室、冷冻室、冷藏蒸发器、冷冻蒸发器、第二风机及第三风机；

送风风道包括冷藏室送风风道和冷冻室送风风道；

冷藏蒸发器和第三风机设置于冷藏室送风风道内，第三风机配置为促使经冷藏蒸发器冷却后的空气流入冷藏室；

冷冻蒸发器和第二风机设置于冷冻室送风风道内，第二风机配置为促使经冷冻蒸发器冷却后的空气流入冷冻室。

本发明的风冷式冰箱，送风风道的内壁形成有多个凸条，相邻的两个凸条形成槽状的流道，将送风风道内的气流进行分散，避免送风风道内的气流产生湍流形态，降低气流流动噪音，同时有助于降低流阻，改善流量。

进一步地，本发明的风冷式冰箱中，凸条的横截面呈齿状，相邻的两个凸条形成沟槽状的流道，多个沟槽状的流道引导气流更加集束的流过送风风道，破坏了送风风道内的流体在近壁面的湍流形态，将噪音能量大的大涡流破碎成能量小的小涡流，从而显著地降低气流流动噪音。另外，齿状凸条平顺了湍流状态，避免了气流在送风风道内的其他方向无序流动带来的流量损失，有助于降低流阻，改善流量。

更进一步地，本发明的风冷式冰箱中，凸条的齿尖角和高度具有特别的设计，提升了凸条对涡流的破碎效果，达到更优的降噪效果。

根据下文结合附图对本发明具体实施例的详细描述，本领域技术人员将会更加明了本发明的上述以及其他目的、优点和特征。

附图说明

后文将参照附图以示例性而非限制性的方式详细描述本发明的一些具体实施例。附图中相同的附图标记标示了相同或类似的部件或部分。本领域技术人员应该理解，这些附图未必是按比例绘制的。附图中：

图1是根据本发明一个实施例的风冷式冰箱的示意性结构图；

图2是根据本发明另一实施例的风冷式冰箱的示意性结构图；

图3是根据本发明一个实施例的风冷式冰箱的送风风道的示意性结构图；

图4是根据本发明一个实施例的风冷式冰箱的送风风道的横截面示意图；

图5是本发明一个实施例的风冷式冰箱与现有技术的风冷式冰箱在开机过程中送风风机的噪音频谱对比图；

图6是本发明其中一个实施方式的风冷式冰箱与对比例1的风冷式冰箱在开机过程中送风风机的噪音频谱对比图；以及

图7是本发明另一个实施方式的风冷式冰箱与对比例2的风冷式冰箱在开机过程中送风风机的噪音频谱对比图。

具体实施方式

本实施例首先提供了一种风冷式冰箱100，图1是根据本发明一个实施例的风冷式冰箱100的示意性结构图，图2是根据本发明另一实施例的风冷式冰箱100的示意性结构图。

冰箱100一般性地可包括箱体，箱体内限定有至少一个前部敞开的储物间室，储物间室的外周包覆有箱体外壳，箱体外壳与储物间室之间填充有保温材料，例如发泡剂，以避免冷量散失。储物间室通常为多个，如冷藏室110、冷冻室120、变温室等。具体的储物间室的数量和功能可根据预先的需求进行配置。

本实施例的冰箱100为风冷式冰箱，其可以使用压缩式制冷循环作为冷源。制冷循环系统一般性可包括压缩机、冷凝器、毛细管和蒸发器等。蒸发器周围的气流与蒸发器中低温的制冷剂进行热交换，形成的冷气流经送风风道130流动至储物间室中，降低储物间室的温度；而蒸发器中的制冷剂吸收储物间室的热量后气化，产生的低压蒸气被压缩机吸入，经压缩机压缩后以高压排出，压缩机排出的高压气态制冷剂进入冷凝器，被常温的冷却水或空气冷却，凝结成高压液体，高压液体流经毛细管节流，变成低压低温的气液两相混合物，进入蒸发器，其中的液态制冷剂在蒸发器中蒸发制冷，产生的低压蒸汽再次被压缩机吸入，如此周而复始，不断循环，实现了冰箱100的持续制冷。

制冷循环系统还包括送风风机，送风风机配置为促使经蒸发器冷却后的空气流入储物间室。一般地，冰箱100的制冷循环系统可为单循环系统或双循环系统等，对于单循环系统的冰箱100，如图1所示，送风风机包括第一风机160，第一风机160和蒸发器150均为一个，蒸发器150和第一风机160均可位于送风风道130中。对于双循环系统的冰箱100，如图2所示，蒸发器包括冷藏蒸发器152和冷冻蒸发器151，送风风机包括与冷冻蒸发器151对应的第二风机161和与冷藏蒸发器152对应的第三风机162。

如图1所示，冰箱100的制冷循环系统为单循环系统，本实施例中，储物间室包括冷藏室110和冷冻室120，送风风道130包括冷藏风道段、中间风道段和冷冻风道段，冷藏风道段位于冷藏室110内并沿冷藏室110的后壁延伸，冷冻风道段位于冷冻室120内并沿冷冻室120的后壁延伸，中间风道段位于冷藏室110与冷冻室120之间，其上端与冷藏风道段连接，下端与冷冻风道段连接。中间风道段中设置有电动风门，电动风门受控开闭，以将冷藏风道段和冷冻风道段贯通或将冷藏风道段与冷冻风道段断开。

在本实施例中，如图1所示，蒸发器150和第一风机160位于送风风道130的冷冻风道段中。送风风道130形成有与所述冷藏室110连通的冷藏室进风口111和与所述冷冻室120连通的冷冻室进风口121。也可理解为：冷藏风道段形成有冷藏室进风口111，冷冻风道段段形成有冷冻室进风口121。冷冻风道段靠近下部的位置还形成有冷冻室回风口120a，冷藏室110形成有冷藏室回风口140a，冰箱100还包括与冷藏室回风口140a连通的回风风道140，回风风道140的出端与送风风道130位于蒸发器150下端的空间连通，以将与冷藏室110换热后的气流重新输送至蒸发器150处，形成气流循环回路。

在第一风机160的作用下，经蒸发器150冷却后的空气通过冷冻室进风口121流入冷冻室120，与冷冻室120换热后的气流经冷冻室回风口120a流入蒸发器150处，被蒸发器150冷却后，再在第一风机160的作用下进行输送。同时，经蒸发器150冷却后的空气通过冷藏室进风口111流入冷藏室110，与冷藏室110换热后的气流经冷藏室回风口140a和回风风道140流入蒸发器150处，被蒸发器150冷却后，再在第一风机160的作用下进行输送。

如图2所示，本实施例的冰箱100的制冷循环系统为双循环系统，储物间室包括冷藏室110和冷冻室120。双循环系统的送风风道包括冷藏室送风风道131和冷冻室送风风道132，冷藏室送风风道131位于冷藏室110内并沿冷藏室110的后壁延伸，冷冻室送风风道132位于冷冻室120内并沿冷冻室120的后壁延伸。

冷藏蒸发器152和第三风机162设置于冷藏室送风风道131内，冷冻蒸发器151和第二风机161设置于冷冻室送风风道132内。冷藏室送风风道131形成有与冷藏室110连通的冷藏室进风口111和位于冷藏室进风口111下部的冷藏回风口110a，冷冻室送风风道132形成有与冷冻室120连通的冷冻室进风口121和和位于冷冻室进风口121下部的冷冻室回风口120a。第三风机162配置为促使经冷藏蒸发器152冷却后的空气流入冷藏室110，第二风机161配置为促使经冷冻蒸发器151冷却后的空气流入冷冻室120，以独立地调整冷藏室110和冷冻室120的温度。

在风冷式冰箱100中，送风风道130中的气流的主要分布形态为湍流形态，对于现有的光滑内壁的送风风道130，其近壁面容易产生湍流再生噪声，影响冰箱100声品质，并且还会降低气流流阻，影响风量。为改善送风风道130中流体的流动噪音，本发明中，设计人员创造性地对送风风道130的结构进行改进，以改善送风风道130内气流流动噪声，改善冰箱100声品质。

图3是根据本发明一个实施例的风冷式冰箱100的送风风道130的示意性结构图，图4是根据本发明一个实施例的风冷式冰箱100的送风风道130的横截面示意图。

具体地，送风风道130的内壁形成有向送风风道130内部空间凸出的多个凸条130a，凸条130a沿送风风道130延伸方向延伸，多个凸条130a沿送风风道130内壁的周向方向平行分布，以利用相邻的两个凸条130a形成槽状流道，利用多个槽状流道将气流进行分散，避免送风风道130内的气流产生湍流，降低气流流动噪音，同时有助于降低流阻，改善流量。

多个凸条130a可沿送风风道130内壁的周向方向均匀间隔分布，或者多个凸条130a可沿送风风道130内壁的周向方向依次连续分布。

本实施例中，如图3、4所示，凸条130a的横截面呈齿状，多个齿状的凸条130a沿送风风道130内壁的周向方向依次连续分布。内壁为齿状结构送风风道可破坏其内流动的流体在近壁面的湍流形态，将噪音能量大的大涡流破碎成能量小的小涡流，从而显著地降低气流流动噪音。另外，相邻的两个凸条130a形成沟槽状的流道，多个沟槽状的流道引导气流更加集束的流过送风风道130，平顺了湍流状态，降低了气流流阻，避免了气流在其他方向无序流动带来的流量损失。

如图4所示，呈齿状的凸条130a的齿尖角α为锐角，以提升对送风风道130内涡流的破碎效果。特别地，齿尖角α满足：45°≤α≤90°。齿尖角α越小，凸条130a越尖锐，对大涡流的破碎效果越好，但由于与气流的碰撞，过于尖锐的凸条130a，磨损也较快，尖角被磨损后变圆角，影响降噪效果，并且齿尖角越小，送风风道130的加工脱模难度也越高。综合降噪效果、加工工艺及寿命磨损，本实施例中凸条130a的齿尖角α满足：45°≤α≤90°，满足该设计的送风风道130不但能显著降低气流流动噪音，且易于加工、寿命较长，可长期保持较好的降噪效果。

可选地，齿尖角α可为65°，此种类型的送风风道130可达到最优的降噪效果，并降低了加工难度。

如图4所示，呈齿状的凸条130a的高度H可满足：L为送风风道130的有效长度，Re＝ρvd/μ，其中Re为雷诺常数，ρ为送风风道130内的气流密度，v为送风风道130内的气流流速，d为送风风道130的等效直径，μ为气流的动力粘度系数。一般地，冰箱100的送风风道130内流动的气流的雷诺常数Re可取2500。

一般地，送风风道130为矩形，送风风道130的等效直径为矩形的送风风道130的等效圆形风道直径，送风风道130的有效长度为送风风道130内气流的直线行程。

送风风道130内气流的流动状态与送风风道130内气流的流速、送风风道130的等效直径以及送风风道130的有效长度相关，上述公式计算的高度为气流在送风风道130中的边界层高度，凸条130a的高度H设计为气流边界层高度，使得送风风道达到最优的降噪效果，同时最大化降低气流流阻和减少流量损失。

图5是本发明一个实施例的风冷式冰箱100与现有技术的风冷式冰箱100在开机过程中送风风机的噪音频谱对比图，图6是本发明其中一个实施方式的风冷式冰箱100与对比例1中的风冷式冰箱100在开机过程中送风风机的噪音频谱对比图，图7是本发明另一实施方式的风冷式冰箱100与对比例2中的风冷式冰箱100在开机过程中送风风机的噪音频谱对比图。

这里的送风风机是指配置为促使经蒸发器冷却后的空气流入储物间室的风机。对于单循环系统的冰箱，如图1所示，送风风机是指第一风机160，对于双循环系统的冰箱，送风风机是第二风机161和第三风机162的总称。

风机噪音包括送风风机本身的噪音和通过送风风道传播出去的气流噪音，本实施例通过改进送风风道的结构，改善送风风道中的气流噪音，以达到降低送风风机噪音的效果。

对比例的冰箱与本实施例的冰箱的唯一区别在于对比例的冰箱为传统的具有光滑内壁的送风风道130的冰箱100。由图5可知，本实施例的风冷式冰箱100在630Hz到1600Hz频段具有显著的降噪效果，而该频段为人耳感受最敏感的中频频段，由此，通过改善该频段噪音值，可以显著改善听感品质，使得用户不易察觉冰箱100的噪音，提升用户的使用体验。

实施例1中，送风风道130内壁形成的齿状凸条130a的齿尖角为45°，对比例1中，送风风道130内壁形成的齿状凸条130a的齿尖角为120°。从图6中可以看出，500Hz-1000Hz频段，钝角120°相比锐角45°效果要差。由此可知，具有齿尖角为锐角的凸条130a的送风风道130内气流流动噪音更低。

实施例2中，冰箱100的送风风道130内壁形成的齿状凸条130a的齿尖角为30°，对比例2中，冰箱100的送风风道130内壁的齿状凸条130a的齿尖角为30°，但齿尖角已被磨损。齿尖角在45°以下的凸条130a较容易磨损，此处以30°为例，由图7可知，送风风道130的内壁形成的凸条130a的齿尖角磨损后，冰箱100表现为在630Hz至1000Hz频段噪音升高，由此可知，凸条130a的齿尖角不宜过小，以避免过于尖锐的齿尖角被磨损后变圆角，影响降噪效果。

另外，冰箱100的制冷循环系统中，毛细管喷射口处的冷媒存在剧烈的气液相变，冷媒流速处在跨音速区域，会产生较强烈的噪音，技术人员通常会在管壁外贴附胶泥，达到隔音的目的，此种方案虽然能一定程度上减小噪音，但治标不治本，无法从根本上消除噪音源，而且还会带来成本的上升。

由于毛细管与蒸发器之间的第一流体输送管的管径较小，为保证管路中制冷剂流体的顺畅流动，技术人员通常不会想到改变管路本身的结构，而本发明中，技术人员经过大量的技术论证，创造性地对毛细管与蒸发器之间的第一流体输送管本身的结构进行改进，从根源上解决流体流动噪音，同时避免流体与管道产生共振的问题，显著提升冰箱100的整体声品质。

具体地，第一流体输送管包括一第一过渡管段，第一过渡管段内设置有沿第一过渡管段的周向方向间隔布置的多个隔板，每个隔板沿第一过渡管段的延伸方向延伸，并由与第一过渡管段内壁连接的位置朝向第一过渡管段的内部空间凸出，且多个隔板之间互不干涉。通过多个隔板将第一过渡管段内流动状态混乱的湍流打碎重组为流动状态均一的稳流，从根本上降低湍流噪音，改善冰箱100整体声品质。

第一过渡管段可位于第一流体输送管靠近毛细管出端的位置，相对于蒸发器，第一过渡管段更加靠近毛细管喷射口处，毛细管喷射口处喷射的流体经由第一流体输送管的第一过渡管段之后，进一步流动至蒸发器中，第一过渡管段特别的设计，降低了毛细管喷射的流体的流动噪音，改善了冰箱100的整体声品质。

多个隔板沿第一过渡管段的周向方向可均匀间隔设置于第一过渡管段中，隔板的宽度方向可与第一过渡管段的中轴线垂直。隔板可为四个，四个隔板沿第一过渡管段的周向方向均匀间隔分布形成十字形结构，将第一过渡管段内的流动区域划分为四个子区域。

隔板朝向第一流体输送管的内部空间凸出的端边可呈锯齿状，锯齿状结构的隔板可加大对大涡流的破碎效果，提升降噪效果。第一过渡管段内的流动区域被四个隔板划分为四个子区域，每个子区域的流体在隔板的锯齿处，强湍流状态会被分割重组为均一流体，从而将湍流状态下能量较大的大涡流破碎成能量较小的小涡流，形成流动状态均一的稳流，极大地降低湍流噪音。

呈锯齿状的隔板的齿尖角优选为锐角，以增加对涡流的破碎效果。特别地，齿尖角α满足：45°＜α＜90°。齿尖角α越小，隔板朝向第一过渡管段内部空间凸出的端边越尖锐，对大涡流的破碎效果越好，但由于与气流的碰撞，过于尖锐的隔板，磨损也较快，尖角被磨损后变圆角，影响降噪效果，并且齿尖角越小，隔板的加工脱模难度也越高。综合降噪效果、加工工艺及寿命磨损，本实施例中隔板的齿尖角α满足：45°＜α＜90°，满足该设计的隔板不但能显著降低气流流动噪音，且易于加工、寿命较长，可长期保持较好的降噪效果。

隔板的齿高度H与隔板的宽度H1可满足：1/4＜H/H1＜1/2。若隔板的齿高度H与隔板的宽度H1的比值低于1/4，隔板的锯齿形貌不显著，对涡流的破碎效果有限，降噪效果不佳。另外，第一过渡管段内剧烈流动的气流对隔板形成较大的冲击力，为保证隔板的锯齿结构有足够的附着强度，齿高度H相对隔板的宽度H1不应超过1/2。本实施例中，隔板的齿高度H与隔板的宽度H1满足上述比例关系，可保证在提升降噪效果的同时，保持隔板整体的稳定性，避免隔板锯齿状的端边因受到气流的剧烈碰撞而断裂。

呈锯齿状的隔板的宽度H1与第一流体输送管的内径D满足：1/4＜H1/D＜1/2。多个隔板将第一过渡管段内的流动区域划分为多个子区域，每个子区域的流体在隔板的锯齿处，强湍流状态会被分割重组为均一流体，为了将第一过渡管段内的流动区域进行有效隔断，隔板的宽度和第一过渡管段的内径的比值应大于1/4。为了保证隔板的降噪效果，相对的两个隔板不可相交或干涉，隔板的宽度和第一过渡管段的内径的比值应小于1/2。

压缩机排出的高压气态制冷剂经第二流体输送管流动至冷凝器中，由于高压流体流速很快，也会产生很高的噪声能量，带来管路振动加剧的问题，影响冰箱整体声品质。

本实施例中，第二流体输送管包括一第二过渡管段，第二过渡管段中设置一沿第二过渡管段延伸方向延伸的内管，内管外壁与第二过渡管段的内壁间隔空间设置，第二过渡管段的进端与压缩机的出端连通，第二过渡管段的出端与冷凝器的进端连通。由压缩机出端(排气口)排出的流体进入第二过渡管段中，一部分流体在第二过渡管段与内管之间的间隔空间内流动，一部分在内管中流动。

由于压缩机排气处气流流动表现为管路中心处流速远远高于管路壁面处流速，气流流动的噪声能量大部分集中在管路的中心区域，第二过渡管段中设置内管，使得内管中高速流体和第二过渡管段与内管之间流动的低速气流在内管的出口端处进行充分混合，破坏第二过渡管段中心区域的湍动状态，降低内管中高速流体的喷射速度，从而显著降低流体流动噪音。

第二过渡管段可位于第二流体输送管临近压缩机出端的位置，相对于冷凝器，第二过渡管段更加靠近压缩机排气管处，可以理解为，压缩机排气管的出端与第二过渡管段连接。压缩机排气管排出的气流经由第二流体输送管的第二过渡管段之后，并进一步流动至冷凝器处，从而可改善压缩机排气管处气流流动导致的振动噪声，进一步提升冰箱整体声品质。

内管的中轴线可与第二过渡管段的中轴线重合，也即是说，内管处于第二过渡管段的纵向中心区域，内管中的高速气流和内管与第二过渡管段之间的区域中的低速气流在内管出口处进行均匀充分地混合，破坏内管出口处流体喷射速度，从而提升降噪效果。

第二过渡管段的长度为8cm至15cm，内管的长度与第二过渡管段的长度大致相同，通过设计特别长度的第二过渡管段，达到充分降低流体流动噪音，并保证流体流动顺畅，保持冰箱的制冷性能。

内管的外壁可形成有沿内管圆周方向间隔分布的多个翼片，内管通过该多个翼片焊接于第二过渡管段的内壁上，多个翼片可沿内管的圆周方向均匀间隔分布，多个翼片可位于内管延伸方向的中心位置。内管的外壁沿其圆周方向可形成有均匀间隔分布的四个翼片，四个翼片分别与第二过渡管段的内壁焊接，从而将内管固定于第二过渡管段的内部。

特别地，在本发明的其中一个实施方式中，内管可为锥形管，且锥形管的小口径端位于流体流动方向的上游，流体通过锥形管的小口径端进入内管中。第二过渡管段中的锥形管对进入第二过渡管段中的气流进行平滑导流，并控制进入内管和进入第二过渡管段与内管之间的气流比例，在降低气流流动噪声的同时，保持气流流动顺畅。

锥形管的圆锥角α满足，20°≤α≤60°，这里的圆锥角α可以理解为：锥形管所在的圆锥的顶点和圆锥的直径的两个端点构成的等腰三角形的顶角。若锥形管处于水平状态，锥形管的小口径端的边部与水平线的夹角即为α/2，10°≤α/2≤30°。通过限定锥形管的圆锥角α的大小，合理控制进入内管和进入第二过渡管段与内管之间的环形区域的气流比例，合理控制进入第二过渡管段的中间核心区域，也即是内管中的有效入流面积，确保在内管的出口端有足够的低速气流和高度气流混合，提升降噪效果。同时，避免了过渡管段的中间核心区域入流面积过大而导致内管与过渡管段之间区域的气流流动阻力增大的问题。由此实现了在提升降噪效果的同时，保证气流流动顺畅，实现冰箱的正常制冷。

在本发明的另一实施方式中，内管可包括锥形管段和与锥形管段的大口径端相接的直管段，并且锥形管段位于直管段的上游，也即是说，流体通过锥形管段的小口径端进入内管中。锥形管段对进入内管中的气流和进入第二过渡管段与内管之间的区域的气流进行平滑导流，并控制进入内管和进入第二过渡管段与内管之间的气流比例，在降低气流流动噪声的同时，保持气流流动顺畅。

同样地，锥形管段的圆锥角α满足，20°≤α≤60°，这里的圆锥角α可以理解为：锥形管段所在的圆锥的顶点和圆锥的直径的两个端点构成的等腰三角形的顶角，锥形管段处于水平状态，锥形管的小口径端的边部与水平线的夹角即为α/2，10°≤α/2≤30°。通过限定锥形管段的圆锥角α的大小，合理控制进入内管和进入第二过渡管段与内管之间的环形区域的气流比例，实现了在提升降噪效果的同时，保持气流流动顺畅，保持冰箱的制冷性能。

本实施例的风冷式冰箱100，送风风道130的内壁形成有多个凸条130a，相邻的两个凸条130a形成槽状的流道，将送风风道130内的气流进行分散，避免送风风道130内产生湍流，降低了气流流动噪音，同时有助于降低流阻，改善流量。

进一步地，本实施例的风冷式冰箱100中，凸条130a的横截面呈齿状，送风风道130内壁形成有呈齿状的凸条130a，相邻的两个凸条130a形成沟槽状的流道，多个沟槽状的流道引导气流更加集束的流过送风风道130进入储物间室，破坏了送风风道130内的流体在近壁面的湍流形态，将噪音能量大的大涡流破碎成能量小的小涡流，从而显著地降低气流流动噪音。另外，齿状凸条130a平顺了湍流状态，避免了气流在送风风道130内的其他方向无序流动带来的流量损失，有助于降低流阻，改善流量。

更进一步地，本实施例的风冷式冰箱100中，凸条130a的齿尖角和高度具有特别的设计，提升了凸条130a对涡流的破碎效果，达到最优的降噪效果。

至此，本领域技术人员应认识到，虽然本文已详尽示出和描述了本发明的多个示例性实施例，但是，在不脱离本发明精神和范围的情况下，仍可根据本发明公开的内容直接确定或推导出符合本发明原理的许多其他变型或修改。因此，本发明的范围应被理解和认定为覆盖了所有这些其他变型或修改。

Claims (6)

1.一种风冷式冰箱，包括：

送风风道，所述送风风道的内壁形成有向所述送风风道内部空间凸出的多个凸条；

所述凸条沿所述送风风道延伸方向延伸，所述多个凸条沿所述送风风道内壁的周向方向平行分布，以利用相邻的两个所述凸条形成槽状流道，从而将所述送风风道内的气流进行分散，以降低气流流动噪音；

所述凸条的横截面呈齿状；

齿状的所述凸条的齿尖角为锐角；

所述齿尖角α满足：45°≤α≤90°；

所述凸条的齿高度H满足：

其中，L为所述送风风道的有效长度；

Re＝ρvd/μ，其中Re为雷诺常数，ρ为所述送风风道内的气流密度，v为所述送风风道内的气流流速，d为所述送风风道的等效直径，μ为所述气流的动力粘度系数。

2.根据权利要求1所述的冰箱，其中

所述多个凸条沿所述送风风道内壁的周向依次连续分布。

3.根据权利要求1所述的冰箱，其中

所述多个凸条沿所述送风风道内壁的周向均匀间隔分布。

4.根据权利要求1所述的冰箱，其中

所述齿尖角α为65°。

5.根据权利要求1所述的冰箱，还包括：

冷藏室和冷冻室，所述送风风道形成有与所述冷藏室连通的冷藏室进风口和与所述冷冻室连通的冷冻室进风口；

蒸发器，设置于所述送风风道中，配置为对流经其的空气进行冷却；

第一风机，设置于所述送风风道中，配置为促使经所述蒸发器冷却后的空气通过所述冷冻室进风口流入所述冷冻室，并通过所述冷藏室进风口流入所述冷藏室。

6.根据权利要求1所述的冰箱，还包括：

冷藏室、冷冻室、冷藏蒸发器、冷冻蒸发器、第二风机及第三风机；

所述送风风道包括冷藏室送风风道和冷冻室送风风道；

所述冷藏蒸发器和所述第三风机设置于所述冷藏室送风风道内，所述第三风机配置为促使经所述冷藏蒸发器冷却后的空气流入所述冷藏室；

所述冷冻蒸发器和所述第二风机设置于所述冷冻室送风风道内，所述第二风机配置为促使经所述冷冻蒸发器冷却后的空气流入所述冷冻室。