CN109626714B - 垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法 - Google Patents

垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,包括以下步骤，(1)、将二级减量化膜过滤浓缩液的原水送入原水搅拌槽内交加入软化剂、絮凝剂和助凝剂并进行搅拌进行软化和混凝沉淀处理；(2)、将清液收集槽中一次清液加入一级芬顿反应器进行一级芬顿氧化处理；(3)、将二次清液加入二级芬顿反应器的二级搅拌槽内进行二级芬顿氧化处理：(4)、二级芬顿氧化处理后的三次清液进行膜生物反应处理，(5)、将膜生物反应处理后四次清液加入生物活性炭装置中生物活性炭处理出水清液达标排放。本发明能安全有效地去出二级减量化膜过滤浓缩液中难降解有机物和硬度，能减少对生化系统的影响，达到安全稳定出水。

Description

垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法
技术领域
本发明涉及一种垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法，属于垃圾渗滤液处理技术领域。
背景技术
对垃圾渗滤液的处理，现在广泛采用“预处理+生物处理+深度处理”的组合工艺。深度处理一般为纳滤处理工艺，虽然可以保证出水达标排放，但是由于纳滤仅起到物理过滤的作用，所以在清液达标的同时，会产生20～25％体积膜过滤浓缩液。而纳滤浓缩液中富集了渗滤液中绝大部分二价盐以及难生化降解或不可生化降解有机物。
对纳滤浓缩液的处理方法，主要有回灌法、膜浓缩减量法、蒸发—干燥法、混凝沉淀—高级氧化法、电化学氧化法等。纳滤浓缩液膜浓缩减量法中两级物料分离膜减量工艺是目前较先进的处理工艺，如CN107961589A和CN103626314A，其投资和运行成本低，减量化程度高，能极大提高纳滤处理的水的回收率。但是两级物料分离膜依然为物理过滤，在清液达标的同时，同样又会产生20～25％体积膜过滤浓缩液。一级减量化膜过滤浓缩液主要为高浓度的腐殖酸，可以回收利用，但二级减量化膜过滤浓缩液含有大部分的富里酸和一部分的腐殖酸，具有高COD、高硬度、高盐度和难生化降解的特点。
目前针对二级减量化膜过滤浓缩液处理方法是采用如CN103626314A中处理二级减量化膜过滤浓缩液采用了回灌法，回灌法会造成填埋场整体有机物及盐分累积，当高COD、高盐、高硬度、渗滤液返回膜生物反应器(MBR)时，会造成运行压力上升，导致结垢污堵，系统运行不稳定，得率下降。专利CN107961589A利用高压膜浓缩法和蒸发工艺处理减量化膜过滤浓缩液，高压膜浓缩发存在能耗和运行压力高、产水率低、膜污堵等问题，且新产生的膜浓缩液仍然需要处理，使处理成本增加。采用蒸发工艺处理二级减量化膜过滤浓缩液，运行操作比较方便，处理较彻底。在除硬除垢预处理基础上，大部分盐分形成晶体，但该工艺存在腐蚀结垢问题，且投资及运行费用高。采用包含絮凝沉淀—高级氧化组合工艺处理二级减量化膜过滤浓缩液，对于大分子腐殖酸类物质去除效果良好，但浓缩液中残留小分子溶解性有机物无法去除，在系统中回流使有效可生化性降低，对生化系统冲击较大。因此，开发一种用于纳滤浓缩液二级减量化膜浓缩液处理高效且安全组合工艺就显得很有必要。
发明内容
本发明的目的是提供一种垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法，能安全有效地去出二级减量化膜过滤浓缩液中难降解有机物和硬度，能减少对生化系统的影响，达到安全稳定出水。
本发明为达到上述目的的技术方案是：一种垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：包括以下步骤，
(1)、软化和混凝沉淀处理：将二级减量化膜过滤浓缩液的原水送入原水搅拌槽内，所述原水中的有机物COD大于8000mg/L，向原水搅拌槽内加入软化剂、絮凝剂和助凝剂并进行搅拌，并将混合液的pH值控制在8～10，通过软化反应在除去原水中的硬度离子的同时进行混凝反应，将混凝反应后的絮凝混合液自流至混凝沉淀池内进行沉淀，混凝沉淀池内的一次清液流入清液收集槽中、污泥定期排出；
(2)、一级芬顿氧化处理：将清液收集槽中一次清液加入一级芬顿反应器的一级搅拌槽内，将一次清液的初始pH值控制在4.5～5，加入硫酸亚铁和双氧水并缓慢搅拌，其中，双氧水的投加量与原水中COD含量的质量比为1～2:1，硫酸亚铁的投加量为双氧水投加量的摩尔比为1:10～20，在芬顿氧化反应过程中将一次清液的pH值控制在3～4，将反应结束后的一级混合液加入至一级沉淀池，将一级沉淀池内的一级混合液pH值控制在7～9，向一级沉淀池加入助凝剂进行混凝沉淀处理，一级沉淀池的二次清液泵入二级芬顿反应器中、污泥定期排出；
(3)、二级芬顿氧化处理：将二次清液加入二级芬顿反应器的二级搅拌槽内，将二次清液的初始pH值控制在3.5～4，加入硫酸亚铁和双氧水并缓慢搅拌，其中，双氧水的投加量与原水中的COD含量的质量比为1～2:1，硫酸亚铁的投加量为双氧水投加量的摩尔比为1:10～20，在芬顿氧化反应过程中将二次清液的pH值控制在3～4，将反应结束后的二级混合液加入至二级沉淀池，将二级沉淀池内的二级混合液pH值控制在7～9，向二级沉淀池加入助凝剂进行混凝沉淀处理，二级沉淀池的三次清液泵入前置反硝化罐内、污泥定期排出；
(4)、膜生物反应处理：在前置反硝化罐内连续推流曝气，对三次清液进行反硝化反应，经反硝化反应后的废水自流进入CJR反应器中，经射流曝气进行硝化反应，硝化反应后的废水经脱气后进入后置反硝化罐内继续进行反硝化反应，反应结束后经提升泵输送至超滤膜组件进行固液分离，经超滤膜组件分离后的四次清液出水进入生物活性炭装置、超滤浓液回流到前置反硝化罐内，
(5)、生物活性炭处理：将膜生物反应处理后四次清液加入生物活性炭装置中，经连续曝气与活性污泥和活性炭联合反应，出水清液达标排放。
本发明的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法，采用软化和混凝沉淀处理、两级芬顿处理、膜生物反应处理和生物活性炭处理的组合工艺，将软化和混凝沉淀处理作为二级减量化膜过滤浓缩液的预处理工艺，通过软化剂与原水进行反应能够有效去除原水中的钙、镁硬度，通过投加絮凝剂能够有效地去除原水中分子量在200～3000Da的腐殖质，在发生水解并产生铁盐二合体，进一步水解形成更高聚合度与羟基比水解产物，水解产物呈现带正电荷特性，而二级减量化膜过滤浓缩液中有机物在低pH值条件下显负电性，二者易发生絮凝作用沉淀，在絮凝剂作用下，起到良好的絮凝作用，通过混凝沉淀处理将二级减量化膜过滤浓缩液中有机物COD去除35％～50％，能降低污染物负荷，能减轻后序芬顿氧化处理的难度，有效降低芬顿氧化工艺的处理成本。
本发明将软化和混凝沉淀处理后的一次清液进行两级芬顿氧化处理，通过两级芬顿氧化处理比单级芬顿氧化处理药剂利用率更高，在同等加药量情况下对COD去除率能从原50％提高到60％以上，对B/C从0.19提高到0.3以上，本发明能充分利用芬顿试剂的羟基自由基强氧化性特点，有效破坏二级减量化膜过滤浓缩液的原水中大分子有机物结构，使之转变为小分子有机物甚至部分氧化为二氧化碳和水，将难生物降解有机物环状分子或长链分子部分断裂，可将原水中部分难降解大分子有机物被氧化“开键”为易降解小分子有机物，氨氮提高50％以上。本发明通过将难降解的腐植酸中部分具有非饱和构造的有机物转化为生化降解性好的饱和构造，故而增强废水中有机物可生化性，废水再经前置反硝化、CJR及后置反硝化生化处理，能有效降解废水中有机物污染物。本发明经芬顿氧化处理后废水可以减少CJMBR(膜生物反应处理)装置中用于降解有机污染物所需氧量，也能减少对膜生物反应的影响，使渗二级减量化膜过滤浓缩液中有机物COD去除率达90％以上。本发明工艺路线简单，处理费用性价比高，处理彻底。
附图说明
下面结合附图对本发明的实施例作进一步的详细描述。
图1是本发明垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法的流程图。
图2是本发明垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法的结构示意图。
其中：1—原水搅拌槽，2—混凝沉淀池，3—清液收集槽，4—一次清液提升泵，5—一级搅拌槽，6—一级沉淀池，7—二次清液泵，8—二级搅拌槽，9—二级沉淀池，10—中间水池，11—三次清液泵，12—前置反硝化罐，13—CJR反应器，14—后置反硝化罐，15—提升泵，16—超滤膜组件，17—生物活性炭装置。
具体实施方式
见图1、2所示，本发明的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,包括以下步骤。
(1)、软化和混凝沉淀处理。
本发明将经前期处理后的二级减量化膜过滤浓缩液的原水送入原水搅拌槽1内，该原水中的有机物COD大于8000mg/L，如原水中的有机物COD在12000mg/L，该向原水搅拌槽1内加入软化剂、絮凝剂和助凝剂并进行搅拌，在软化反应除去原水中的硬度离子的同时进行混凝反应，本发明同时加入软化剂以及絮凝剂与助凝剂，将混合液的pH值控制在8～10，反应过程中加入碱或酸调节该pH值，当pH值低于8加碱如氢氧化钠或氢氧化钾进行调节，而当pH值高于10就加酸如盐酸进行调节。通过软化剂能去除原水中95％以上的钙、镁离子，以降低原水中的硬度，同时通过絮凝剂能有效地去除原水中分子量在200-3000Da的腐殖质，而且在发生水解产生的铁盐二合体可形成更高聚合度带正电荷水解产物，尤其水解产物与原水中有机物在pH值在8～10条件下易于发生絮凝作用并沉淀，使渗滤液纳滤浓缩液中有机物COD去除率在40％以上，能降低污染物负荷，减轻芬顿氧化处理难度。
本发明的软化剂采用氧化钙和碳酸钠，该氧化钙加入量与原水镁硬度的摩尔比为1～1.2:1，碳酸钠与原水总硬度的摩尔比2～2.5:1，如该氧化钙加入量与原水镁硬度的摩尔比还可为1.05～1.18:1，而碳酸钠与原水总硬度的摩尔比2.1～2.4:1，将氧化钙及碳酸钠加入原水搅拌槽1内，通过原水搅拌槽1内的搅拌器，使氧化钙和碳酸钠与原水充分混合而进行软化反应，使氧化钙对原水中的镁离子进行软化的同时，通过碳酸钠对原水的钙镁离子进行软化，而能达到更好的软化处理效果。
本发明的絮凝剂为聚合氯化铝、聚合硫酸铁或氯化铁其中之一，助凝剂为聚丙烯酰胺或壳聚糖，按质量百分比，絮凝剂加入量是0.5～2.5mg/L，助凝剂加入量是0.05～0.15mg/L，混凝反应时间在15～30min，通过慢速搅拌，能强化助凝效果，将混凝反应后的絮凝混合液自流至混凝沉淀池2内进行沉淀，而混凝沉淀池2内的一次清液流入清液收集槽中、污泥定期排出。本发明絮凝混合液在混凝沉淀池2内沉淀时间1～2h，污泥可间隔2-3小时对混凝沉淀池2内沉淀后污泥排出。
(2)、一级芬顿处理。
本发明将清液收集槽3中一次清液加入一级芬顿反应器的一级搅拌槽5内，将一次清液的初始pH值控制在4.5～5，可加入硫酸或盐酸调节一次清液的初始pH值。将清液收集槽3中的一次清液通过一次清液提升泵4泵入一级芬顿反应器的一级搅拌槽5，加入硫酸亚铁和双氧水并缓慢搅拌，使一次清液能与芬顿试剂充分接触进行芬顿反应，将一次清液中大分子有机物的结构打破，转变为小分子有机物，将难生物降解有机物环状分子或长链分子的部分断裂，而增强原水有机物的可生化性。本发明在芬顿反应过程中将一次清液的pH值控制在3～4，可加入氢氧化钠或氢氧化钾来调节一次清液的pH值。本发明将一次清液的初始pH值调节到4.5-5，而在芬顿反应过程中将pH值控制在3～4，在达到芬顿反应的条件的同时，因二级减量化膜过滤浓缩液在反应过程中，有机物环状分子会被氧化成一些有机酸，而降低整个体系的pH值，故能解决芬顿反应过程中整体pH过低使反应提前终止，或浪费回调pH值的碱增加的成本。
本发明一级芬顿反应中，双氧水的投加量与原水中COD含量的质量比为1～2:1，硫酸亚铁的投加量为双氧水投加量的摩尔比为1:10～20，一次搅拌槽内的水力停留时间在3～5h，将反应结束后的一级混合液加入至一级沉淀池，可将一级混合液自流至一级沉淀池内。
本发明将一级沉淀池内的一级混合液pH值控制在7～9，可加入氢氧化钠或氢氧化钾进行调节，并向一级沉淀池加入助凝剂进行混凝沉淀处理，该助凝剂采用聚丙烯酰胺，且聚丙烯酰胺是0.05～0.15mg/L，对一级混合液进行混凝沉淀处理，能进一步提高其絮凝效果，进一步去除原水中的有机物COD，一级沉淀池的二次清液泵7入二级芬顿反应器中、污泥定期排出。
(3)、二级芬顿处理。
本发明在一级芬顿氧化处理后进行二级芬顿氧化处理。将二次清液加入二级芬顿反应器的二级搅拌槽8内，将二次清液的初始pH值控制在3.5～4，可加入硫酸或盐酸调节二次清液的初始pH值，加入硫酸亚铁和双氧水并缓慢搅拌，使二次清液能与芬顿试剂再次充分接触进行二次芬顿反应，进一步增强浓缩液中有机物的可生化性，并在降解大分子有机物的同时，也将一部分小分子有机物直接氧化成二氧化碳和水而去除。本发明在二次芬顿氧化反应过程中，将二次清液的pH值控制在3～4，可加入氢氧化钠或氢氧化钾调节二次清液的pH值，同样解决芬顿反应过程中整体pH过低使反应提前终止，或浪费回调pH值的碱增加的成本的问题。
本发明双氧水的投加量与原水中的COD含量的质量比为1～2:1，硫酸亚铁的投加量为双氧水投加量的摩尔比为1:10～20，二次搅拌槽内的水力停留时间在3～5h，将反应结束后的二级混合液加入至二级沉淀池9，反应结束后的二级混合液自流至二级沉淀池9内。
本发明将二级沉淀池9内的二级混合液pH值控制在7～9，可加氢氧化钠或氢氧化钾对二级混合液pH值进行调节，以利于混凝沉淀反应。向二级沉淀池9加入助凝剂进行混凝沉淀处理，该助凝剂采用聚丙烯酰胺，且聚丙烯酰胺是0.05～0.10mg/L，二级沉淀池9的三次清液泵入前置反硝化罐12内、污泥定期排出。本发明为达到更好的泥水分分离，二级沉淀池9的三次清液自流进入中间水池10，再通过三次清液泵11泵入前置反硝化罐12内。
(4)、膜生物反应处理。
本发明在前置反硝化罐12内连续推流曝气，对三次清液进行反硝化反应，反硝化反应的水力停留时间为3～5h。
经反硝化反应后的废水自流进入CJR反应器13中，该CJR反应器13包括反应器本体和反应器内的两相喷嘴组成的现有设备，经射流曝气进行硝化反应，反硝化后的废水自流进入CJR反应器13内，经射流曝气对CJR反应器13进行供氧，CJR反应器13内的溶解氧控制在1.0～4.0mg/L、温度在30±5℃、污泥浓度控制在10～16g/L，废水水力停留时间为4～12h，使废水能充分进行硝化反应。
硝化反应后的废水经脱气后进入后置反硝化罐14内继续进行反硝化反应，进行连续推流曝气，废水水力停留时间2～5h。
反应结束后经提升泵15输送至超滤膜组件16进行固液分离，处理后四次清液出水进入生物活性炭装置17、超滤浓液回流到前置反硝化罐12内。
本发明经两级反硝化和硝化反应对三次清液内的有机物污染物进行降解，将后置反硝化反应后的废水经超滤膜组件16进行固液分离，处理后的超滤浓液回流到前置反硝化罐12内，实现活性污泥回流，保持了生化系统中活性污泥的稳定性，四次清液出水排入生物活性炭装置17中，处理后的浓缩液中的COD可以去除93％以上。
(5)、生物活性炭处理：将膜生物反应处理后四次清液加入生物活性炭装置17中，经连续曝气，与活性污泥和活性炭联合反应，生物活性炭装置17填入粉末或颗粒状的活性炭层，且活性炭层高度为0.5～3m，连续曝气的气水比控制在2:1～6:1，出水溶解氧控制在1.0～4.0mg/L，水力停留时间为0.5～12h，出水清液达标排放。本发明可将出水清液送至混合水池和垃圾渗滤液纳滤清液、二级物料分离膜清液混合排放，排放水质可达生活垃圾填埋场污染物控制标准中表二的标准限值以内。
某垃圾填埋场渗滤液处理厂处理量为500m3/d，采用MBR+NF+一级物料分离膜+二级物料分离膜处理垃圾渗滤液，产生25m3/d垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液，该原水质状况见表1所示。
表1
水质指标 单位 数值
COD mg/L 12600
BOD<sub>5</sub> mg/L 150
B/C 0.01
总硬度 mg/L 8600
镁硬度 mg/L 1790
采用本发明的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法对25m3/d的二级减量化膜过滤浓缩液进行处理。
(1)、软化和混凝沉淀处理。
本发明将经前期处理后的二级减量化膜过滤浓缩液的原水送入原水搅拌槽1内，该向原水搅拌槽1内加入软化剂、絮凝剂和助凝剂并进行搅拌，在软化反应除去原水中的硬度离子的同时进行混凝反应，反应过程中加入质量浓度40％NaOH或40％KOH溶液将絮凝混合液的pH值进行调节，将混凝反应后的絮凝混合液自流至混凝沉淀池2内进行沉淀，混凝沉淀池2内的一次清液流入清液收集槽3中、污泥定期排出。本发明软化和混凝沉淀处理时的具体参数见表2所示。
表2
Figure GDA0003501809740000061
对本发明的软化和混凝沉淀处理后的水质进行检测，具体的检测数据见表3所示。
表3
水质指标 实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 实施例5 实施例6
COD(mg/L) 7800 7760 7740 7680 7750 7600
COD去除率％ 38.10％ 38.41％ 38.57％ 39.05％ 38.49％ 39.68％
BOD<sub>5</sub>(mg/L) 340 330 320 310 300 350
B/C 0.044 0.043 0.041 0.040 0.039 0.046
总硬度mg/L 320 316 315 308 312 300
镁硬度mg/L 55 52 50 49 50 46
总硬度去除率％ 96.28％ 96.32％ 96.33％ 96.42％ 96.37％ 96.51％
(2)、一级芬顿处理。
本发明将清液收集槽3中一次清液加入一级芬顿反应器的一级搅拌槽5内，将一次清液的初始pH值控制在4.5～5，加入硫酸亚铁和双氧水进行缓慢搅拌，使一次清液能与芬顿试剂充分接触进行芬顿反应，反应时碱调节一次清液的pH值，将反应结束后的一级混合液加入至一级沉淀池，并调节一级沉淀池内的一级混合液pH值，向一级沉淀池加入助凝剂进行混凝沉淀处理，将一级沉淀池的二次清液泵7入二级芬顿反应器中、污泥定期排出。本发明一级芬顿处理的具体参数见表4所示。
表4
Figure GDA0003501809740000071
(3)、二级芬顿处理。
本发明将二次清液加入二级芬顿反应器的二级搅拌槽8内，将二次清液的初始pH值控制在3.5～4，加入硫酸亚铁和双氧水并缓慢搅拌，使二次清液能与芬顿试剂再次充分接触进行二次芬顿反应，进一步增强浓缩液中有机物的可生化性，并在二次芬顿氧化反应过程中，加碱调节二次清液的pH值，反应结束后的二级混合液加入至二级沉淀池9内，并调节二级混合液pH值，向二级沉淀池9加入助凝剂进行混凝沉淀处理，二级沉淀池9的三次清液泵入前置反硝化罐12内、污泥定期排出。本发明二级芬顿处理的具体参数见表5所示。
表5
Figure GDA0003501809740000081
对发明的两级芬顿处理处理后水质进行检测，具体的检测数据见表6所示。
表6
水质指标 实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 实施例5 实施例6
COD(mg/L) 2000 1980 1850 1820 1750 1700
COD去除率％ 84.13％ 84.29％ 85.32％ 85.56％ 86.11％ 86.51％
BOD<sub>5</sub>(mg/L) 550 580 570 580 590 600
B/C 0.275 0.292 0.308 0.319 0.337 0.353
总硬度mg/L 320 316 315 308 312 300
镁硬度mg/L 55 52 50 49 50 46
硬度去除率％ 96.28％ 96.32％ 96.33％ 96.42％ 96.37％ 96.51％
(4)、膜生物反应处理。
本发明在前置反硝化罐12内连续推流曝气，对三次清液进行反硝化反应，经反硝化反应后的废水自流进入CJR反应器13中，经射流曝气进行硝化反应，硝化反应后的废水经脱气后进入后置反硝化罐14内继续进行反硝化反应，反应结束后经提升泵15输送至超滤膜组件16进行固液分离，处理后四次清液出水进入生物活性炭装置17、超滤浓液回流到前置反硝化罐12内。本发明膜生物反应处理时的具体参数见表7所示。
表7
Figure GDA0003501809740000091
对本发明膜生物反应处理后的水质进行检测，具体的检测数据见表8所示。
表8
水质指标 实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 实施例5 实施例6
COD(mg/L) 820 810 790 780 770 750
COD去除率％ 93.49％ 93.57％ 93.73％ 93.81％ 93.89％ 94.05％
BOD<sub>5</sub>(mg/L) 36 35 34 38 32 26
总硬度mg/L 320 316 315 308 312 300
镁硬度mg/L 55 52 50 49 50 46
硬度去除率％ 96.28％ 96.32％ 96.33％ 96.42％ 96.37％ 96.51％
(5)、生物活性炭处理。
将膜生物反应处理后四次清液加入生物活性炭装置17中，经连续曝气，与活性污泥和活性炭联合反应，生物活性炭装置17的出水清液达标排放。本发明生物活性炭处理时的具体参数见表9所示。
表9
项目 实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 实施例5 实施例6
活性炭层高度(m) 0.5 1.5 1 2 2.5 3
气水比 2：1 3：1 4.5：1 5：1 5.5：1 6：1
出水溶解氧(mg/L) 1.0 1.5 2.0 3.0 3.5 4.0
水力停留时间(h) 12 10 6 4 2 0.5
对本发明生物活性炭处理后的水质进行检测，具体的检测数据见表10所示。
表10
水质指标 实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 实施例5 实施例6
COD(mg/L) 92 88 85 88 82 80
COD去除率％ 99.27％ 99.3％ 99.33％ 99.30％ 99.35％ 99.37％
BOD<sub>5</sub>(mg/L) 10 11 10 8 9 5
总硬度mg/L 320 316 315 308 312 300
镁硬度mg/L 55 52 50 49 50 46
硬度去除率％ 96.28％ 96.32％ 96.33％ 96.42％ 96.37％ 96.51％
经本发明的生物活性炭处理后的出水清液可达生活垃圾填埋场污染物控制标准中表二的标准限值以内，本发明处理方法能消除二次污染并实现减量化，为渗滤液纳二级减量化膜过滤浓缩液处理提供了新思路。

Claims (8)

1.一种垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：包括以下步骤，
(1)、软化和混凝沉淀处理：将二级减量化膜过滤浓缩液的原水送入原水搅拌槽内，所述原水中的有机物COD大于8000mg/L，向原水搅拌槽内加入软化剂、絮凝剂和助凝剂并进行搅拌，并将混合液的pH值控制在8～10，通过软化反应在除去原水中的硬度离子的同时进行混凝反应，将混凝反应后的絮凝混合液自流至混凝沉淀池内进行沉淀，混凝沉淀池内的一次清液流入清液收集槽中、污泥定期排出；
其中，所述的软化剂为氧化钙和碳酸钠，且氧化钙加入量与原液中镁硬度的摩尔比为1～1.2:1，所述的碳酸钠与原水总硬度的摩尔比2～2.5:1；所述的絮凝剂为聚合氯化铝、聚合硫酸铁或氯化铁其中之一，助凝剂为聚丙烯酰胺或壳聚糖，絮凝剂加入量是0.5～2.5mg/L，助凝剂加入量是0.05～0.15mg/L，混凝反应时间在15～30min，絮凝混合液在混凝沉淀池内沉淀时间1～2h；
(2)、一级芬顿氧化处理：将清液收集槽中一次清液加入一级芬顿反应器的一级搅拌槽内，将一次清液的初始pH值控制在4.5～5，加入硫酸亚铁和双氧水并缓慢搅拌，其中，双氧水的投加量与原水中COD含量的质量比为1～2:1，硫酸亚铁的投加量为双氧水投加量的摩尔比为1:10～20，在芬顿氧化反应过程中将一次清液的pH值控制在3～4，将反应结束后的一级混合液加入至一级沉淀池，将一级沉淀池内的一级混合液pH值控制在7～9，向一级沉淀池加入助凝剂进行混凝沉淀处理，一级沉淀池的二次清液泵入二级芬顿反应器中、污泥定期排出；
(3)、二级芬顿氧化处理：将二次清液加入二级芬顿反应器的二级搅拌槽内，将二次清液的初始pH值控制在3.5～4，加入硫酸亚铁和双氧水并缓慢搅拌，其中，双氧水的投加量与原水中的COD含量的质量比为1～2:1，硫酸亚铁的投加量为双氧水投加量的摩尔比为1:10～20，在芬顿氧化反应过程中将二次清液的pH值控制在3～4，将反应结束后的二级混合液加入至二级沉淀池，将二级沉淀池内的二级混合液pH值控制在7～9，向二级沉淀池加入助凝剂进行混凝沉淀处理，二级沉淀池的三次清液泵入前置反硝化罐内、污泥定期排出；
(4)、膜生物反应处理：在前置反硝化罐内连续推流曝气，对三次清液进行反硝化反应，经反硝化反应后的废水自流进入CJR反应器中，经射流曝气进行硝化反应，硝化反应后的废水经脱气后进入后置反硝化罐内继续进行反硝化反应，反应结束后经提升泵输送至超滤膜组件进行固液分离，经超滤膜组件分离后的四次清液出水进入生物活性炭装置、超滤浓液回流到前置反硝化罐内，
(5)、生物活性炭处理：将膜生物反应处理后四次清液加入生物活性炭装置中，经连续曝气与活性污泥和活性炭联合反应，出水清液达标排放。
2.根据权利要求1所述的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：所述步骤(2)中，一次搅拌槽内的水力停留时间在3～5h，且反应结束后的一级混合液自流至一级沉淀池内。
3.根据权利要求1所述的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：所述步骤(2)中助凝剂为聚丙烯酰胺，聚丙烯酰胺投加量在0.05～0.15mg/L。
4.根据权利要求1所述的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：所述步骤(3)中，二次搅拌槽内的水力停留时间在3～5h，反应结束后的二级混合液自流至二级沉淀池内，且二级沉淀池的三次清液自流进入中间水池，再通过提升泵泵入前置反硝化罐内。
5.根据权利要求1所述的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：所述步骤(3)中助凝剂为聚丙烯酰胺，聚丙烯酰胺的投加量在0.05～0.10mg/L。
6.根据权利要求1所述的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：所述步骤(4)中，反硝化反应的水力停留时间为3～5h，后置反硝化中的废水水力停留时间2～5h。
7.根据权利要求1所述的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：所述步骤(4)中，反硝化后的废水自流进入CJR反应器内，经射流曝气对CJR反应器进行供氧，CJR反应器内的溶解氧控制在1.0～4.0mg/L、温度在30±5℃、污泥浓度控制在10～16g/L，废水水力停留时间为4～12h。
8.根据权利要求1所述的垃圾渗滤液纳滤浓缩液二级减量化膜过滤浓缩液处理方法,其特征在于：所述步骤(5)中，生物活性炭装置填入粉末或颗粒状的活性炭层，且活性炭层高度为0.5～3m，连续曝气的气水比控制在2～6:1，出水溶解氧控制在1.0～4.0mg/L，水力停留时间为0.5～12h。
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