CN109312440A - 具有优异可加工性的高强度冷轧钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

根据实施方案的一种用于制造高强度冷轧钢板的方法包括以下步骤：在1150℃至1250℃的温度下再加热钢板坯，所述钢板坯包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质；以使得精轧机输送温度达到800℃至900℃的方式热轧经再加热的板坯；将经热轧的板坯冷却至600℃至700℃的温度，然后卷取经冷却的板坯，从而获得热轧钢板；酸洗热轧钢板，然后冷轧；在α相和γ相的两相区域中对冷轧钢板进行退火；将经退火的钢板冷却至马氏体温度范围，然后进行过时效。

Description

具有优异可加工性的高强度冷轧钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种冷轧钢板及其制造方法，更具体地，本发明涉及一种具有优异可加工性的高强度冷轧钢板及其制造方法。
背景技术
随着汽车工业的竞争越来越激烈，对汽车品质和多样化的要求越来越高。另外，为了满足加强乘客安全和环境标准的规定并提高燃料效率，寻求降低汽车重量并增加强度。
作为用于汽车外壁板的钢板，主要使用具有优异加工性和伸长率的冷轧钢板。用于制造汽车应用的高强度冷轧钢板的方法通常包括热轧、冷轧和退火工艺。
相关的现有技术文献包括韩国专利申请公开No.10-2014-0002279(2014年1月8日公布；标题为“高强度冷轧钢板及其制造方法”)。
发明内容
技术问题
本发明旨在提供一种在热轧卷取之后减小热轧钢板的边缘和中心之间的性能差异的方法。
本发明旨在提供一种具有高拉伸强度和屈服强度以及优异的弯曲可加工性的冷轧钢板及其制造方法。
技术方案
根据本发明的一个方面的制造高强度冷轧钢板的方法包括以下步骤：在1150℃至1250℃的温度下再加热钢板坯，所述钢板坯包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质；以使得精轧机输送温度达到800℃至900℃的方式热轧经再加热的板坯；将经热轧的板坯冷却至600℃至700℃的温度，然后卷取，从而获得热轧钢板；酸洗热轧钢板，然后冷轧；在由α相和γ相组成的两相区域中对冷轧钢板进行退火；将经退火的钢板冷却至马氏体温度范围，然后进行过时效。
在一个实施方案中，钢板坯还可包括0.35重量％至0.45重量％的铝(Al)，大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)，和大于0重量％但不大于0.003重量％的硫(S)中的至少一者。
在另一个实施方案中，热轧之后的热轧钢板可具有由珠光体和铁素体组成的微观结构。
在再一个实施方案中，热轧钢板的中心和宽度边缘之间的拉伸强度差异可以为50MPa或更小。
在再一个实施方案中，退火可以在810℃至850℃下进行，并且过时效可以在250℃至350℃下进行。
根据本发明另一方面的高强度冷轧钢板包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质，并且所述高强度冷轧钢板具有由铁素体、马氏体和贝氏体组成的复杂微观结构，其中铁素体和马氏体的面积分数之和为90％至小于100％。
在一个实施方案中，高强度冷轧钢板还可包括0.35重量％至0.45重量％的铝(Al)，大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)，和大于0重量％但不大于0.003重量％的硫(S)中的至少一者。
在另一个实施方案中，高强度冷轧钢板可具有980MPa或更大的拉伸强度，600MPa或更大的屈服强度，17％或更大的伸长率，以及2.0或更小的弯曲可加工性(R/t)。
有利效果
根据本发明的实施方案，通过将热轧过程的卷取温度设定在600℃至700℃，可以减小热轧卷取之后热轧钢板的边缘和中心之间的拉伸强度差异。
根据本发明的实施方案，由于卷取温度的增加，热轧钢板的内部氧化深度可能增加。由于内部氧化深度的这种增加，在最终冷轧钢板的表面上可能出现色差。根据本发明的实施方案，通过向钢板中加入特定量的锑作为合金元素，可以降低热轧钢板的内部氧化深度。
根据本发明的实施方案，通过调节合金元素并控制退火工艺和过时效工艺条件，可确保600MPa或更大的屈服强度，980MPa或更大的拉伸强度，17％或更大的伸长率，以及2或更小的弯曲可加工性(R/t)。
附图说明
图1a是显示在本发明的一个对比实施例中，在400℃的卷取温度下沿热轧钢板宽度方向的拉伸强度变化的图。图1b是显示图1a的热轧钢板的边缘的微观结构的照片，图1c是显示图1a的热轧钢板的中心的微观结构的照片。
图2a是显示在本发明的一个对比实施例中，在580℃的卷取温度下沿热轧钢板宽度方向的拉伸强度变化的图。图2b是显示图2a的热轧钢板的边缘的微观结构的照片，图2c是显示图2a的热轧钢板的中心的微观结构的照片。
图3a是显示在本发明的一个对比实施例中，在640℃的卷取温度下沿热轧钢板宽度方向的拉伸强度变化的图。图3b是显示图3a的热轧钢板的边缘的微观结构的照片，图3c是显示图3a的热轧钢板的中心的微观结构的照片。
图4是显示在本发明的一个实施例中，热轧钢板的内部氧化深度随热轧工艺变化的图。
图5是显示根据本发明的一个实施例的用于制造非热处理热轧钢板的方法的工艺流程图。
图6是显示根据本发明的一个实施例的冷轧钢板的微观结构的照片。
具体实施方式
在下文中，将详细描述本发明，使得本发明所属技术领域的技术人员可以容易地实施本发明。本发明可以以各种不同的形式实施，并且不限于本文公开的实施方案。在整个说明书中，相同的附图标记用于表示相同或相似的部件。另外，当可能不必要地模糊本发明的主题时，将省略对已知功能和配置的详细描述。
本发明人已经发现，在通过包括热轧、冷轧和退火工艺的制造工艺制造冷轧钢板的过程中，在进行热轧卷取工艺之后获得的热轧钢板的宽度边缘和中心之间的性能差异很大。因此，本发明人发现，这种性能差异与轧制过程的卷取温度有关。
具体地，已经发现在钢板坯再加热之后，然后在800℃至900℃的温度下热轧，取决于冷却之后卷取温度的热轧钢板的宽度边缘和中心之间的拉伸强度差异很大，所述钢板坯包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质。
下表1显示了一个实施例的钢板坯的合金组成，图1a是显示在本发明的一个对比实施例中，在400℃的卷取温度下沿热轧钢板宽度方向的拉伸强度变化的图。图1b是显示图1a的热轧钢板的边缘的微观结构的照片，图1c是显示图1a的热轧钢板的中心的微观结构的照片。
图2a是显示在本发明的一个对比实施例中，在580℃的卷取温度下沿热轧钢板宽度方向的拉伸强度变化的图。图2b是显示图2a的热轧钢板的边缘的微观结构的照片，图2c是显示图2a的热轧钢板的中心的微观结构的照片。
图3a是显示在本发明的一个对比实施例中，在640℃的卷取温度下沿热轧钢板宽度方向的拉伸强度变化的图。图3b是显示图3a的热轧钢板的边缘的微观结构的照片，图3c是显示图3a的热轧钢板的中心的微观结构的照片。
[表1]
C Si Mn Cr Mo
0.110 1.03 2.23 0.376 0.043
参考图1a，在热轧钢板的中心和边缘之间产生的拉伸强度的差异为约200MPa至240MPa。参考图1b和1c，边缘由低温相的贝氏体和马氏体组成，中心由相对高比例的珠光体和相对低比例的贝氏体和马氏体组成。
参考图2a，在热轧钢板的中心和边缘之间产生的拉伸强度的差异为约300MPa。参考图2b和图2c，边缘由相对高比例的贝氏体和相对低比例的铁素体和珠光体组成，中心由铁素体和珠光体组成。
参考图3a，在热轧钢板的中心和边缘之间产生的拉伸强度差异为约45MPa至约50MPa。参考图3b和图3c，边缘和中心均由珠光体和铁素体组成。
由上可知，热轧钢板的不同部分之间的性能差异可归因于卷取之后热轧钢板的宽度位置之间的冷却速度的差异。即，据信由于热轧钢板的中心具有低冷却速度，而热轧钢板的边缘具有相对较高的冷却速度，在热轧钢板的边缘产生低温相。因此，为了减少热轧钢板不同部分之间的性能差异，热轧工艺的卷取温度增加，从而在整个热轧钢板中发生珠光体转变，即使边缘的冷却速度相对较高。在一个实施例中，热轧过程的卷取温度可以设定在600℃至700℃。
同时，本发明人发现，当热轧温度的卷取温度升高到600℃至700℃的温度时，在冷轧钢板制造为最终产品之后，在冷轧钢板的表面上局部出现色差。同时，本发明人发现，这种局部色差可归因于在卷取之后冷却热轧钢板的过程中热轧钢板表面的氧化。
如图4所示，本发明人发现当热轧钢板的卷取温度为580℃或更高时，冷轧钢板中出现局部色差。另外，已经发现当热轧钢板的卷取温度为580℃或更高时，热轧钢板的内部氧化深度为6μm或更大。
因此，已经发现，在为了减小热轧钢板的中心和边缘之间的拉伸强度差异而将卷取温度提高到600℃至700℃的温度的过程中，热轧钢板的内部氧化过度进行，因此，作为最终产品的冷轧钢板的表面可能出现局部色差。
总之，本发明人提出了以下钢板的合金组成，从而将热轧过程的卷取温度保持在600℃至700℃，同时抑制热轧钢板的内部氧化。另外，具有该合金组成的热轧钢板可以通过冷轧工艺、退火工艺和过时效工艺制造成高强度冷轧钢板。冷轧钢板可具有980MPa或更大的拉伸强度，600MPa或更大的屈服强度，17％或更大的伸长率，以及2.0或更小的弯曲可加工性(R/t)。
高强度冷轧钢板
根据本发明的一个实施方案的高强度冷轧钢板包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质。在另一个实施方案中，高强度冷轧钢板还可包括0.35重量％至0.45重量％的铝(Al)，大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)，和大于0重量％但不大于0.003重量％的硫(S)中的至少一者。
高强度冷轧钢板可具有980MPa或更大的拉伸强度，600MPa或更大的屈服强度，17％或更大的伸长率，以及2.0或更小的弯曲可加工性(R/t)。弯曲可加工性(R/t)可以定义为当样品在不引起开裂的范围内弯曲时测量的样品的最小弯曲曲率半径(R)与样品厚度的比率。
高强度冷轧钢板可具有由铁素体，马氏体和贝氏体组成的复杂微观结构，其中铁素体和马氏体的面积分数之和可以为90％至小于100％。
在下文中，将更详细地描述根据本发明的高强度冷轧钢板的合金组成中包含的各组分的功能和含量。
碳(C)
碳(C)是一种合金元素，其有助于提高马氏体分数和硬度。以钢板的总重量计，碳(C)的加入量为0.10重量％至0.13重量％。如果碳(C)的含量小于0.10重量％，则难以确保足够的强度。另一方面，碳(C)的含量大于0.13重量％，则可能无法获得所需的韧性并且可能降低可焊性。
硅(Si)
硅(Si)用作钢中的脱氧剂和铁素体稳定元素，其可通过抑制铁素体中的碳化物形成而有助于确保强度和伸长率。
以钢板的总重量计，硅(Si)的加入量为0.9重量％至1.1重量％。如果硅(Si)的含量小于0.9重量％，则可能难以确保伸长率，而如果硅的含量大于1.1重量％，则可能降低钢板的连续铸造性和可焊性。
锰(Mn)
锰(Mn)可以通过增强固溶体并提高可淬硬性来增加钢板的强度。以钢板的总重量计，锰(Mn)的加入量为2.2重量％至2.3重量％。如果锰(Mn)的含量小于2.2重量％，则不能适当发挥加入它的效果。如果锰(Mn)的含量大于2.3重量％，则在材料的厚度方向中心可以形成锰带结构，从而降低伸长率和弯曲可加工性。
铬(Cr)
铬(Cr)可以通过增强固溶体和可淬硬性而有助于增加钢的强度。以钢板的总重量计，铬(Cr)的加入量可以为0.35重量％至0.45重量％。如果铬(Cr)的含量小于0.35重量％，则不能适当发挥加入它的效果。另一方面，如果铬(Cr)的含量大于0.45重量％，则可能降低可焊性。
钼(Mo)
钼(Mo)可以通过增强固溶体和可淬硬性而有助于增加钢的强度。以钢板的总重量计，钼(Mo)的加入量为0.04重量％至0.07重量％。如果钼(Mo)的含量小于0.04重量％，则不能适当发挥加入它的效果。另一方面，如果钼(Mo)的含量大于0.07重量％，则可能通过增加马氏体的量来降低韧性。
锑(Sb)
锑(Sb)可以抑制锰和硅作为氧化物存在于钢板的表面上。尽管锑(Sb)在高温下不会由元素本身形成氧化物层，但它可以富集在钢板表面上和晶界处，从而抑制钢的锰和硅扩散到钢板表面。这可以控制氧化物在钢板表面附近形成。另外，锑(Sb)具有通过抑制退火工艺过程中氧化物在钢板上的形成来抑制冷轧钢板上的色差缺陷的效果。
以钢板的总重量计，锑(Sb)的加入量为0.02重量％至0.05重量％。如果锑(Sb)的含量小于0.02重量％，则不能适当发挥加入它的效果。另一方面，如果锑(Sb)的含量大于0.05重量％，则可能通过降低延展性而使钢板的物理性质变差。
铝(Al)
加入铝用于炼钢中的脱氧。铝(Al)可以与钢的氮结合形成AlN，从而精炼钢结构。以钢板的总重量计，铝(Al)的含量可以为0.35重量％至0.45重量％。如果铝的含量小于0.35重量％，则不能获得足够的脱氧效果。另一方面，铝的含量大于0.45重量％，则可能通过促进铁素体和奥氏体中的碳扩散来降低强度。
磷(P)
磷(P)可以通过固溶强化来增加钢的强度。以钢板的总重量计，磷(P)的加入量可以大于0重量％但不大于0.02重量％。如果磷(P)的含量大于0.02重量％，则可能形成Fe3P的斯氏体，引起热脆性。
硫(S)
硫(S)可以降低钢板的韧性和可焊性，并且还可以通过增加非金属夹杂物(MnS)的量来降低弯曲可加工性。以钢板的总重量计，硫(S)的加入量大于0重量％但不大于0.003重量％。硫(S)的含量大于0.003重量％，则通过增加粗大夹杂物的量可能使疲劳特性变差。
用于制造高强度冷轧钢板的方法
在下文中，将描述根据本发明的一个实施方案的用于制造高强度冷轧钢板的方法。
图5是显示根据本发明的一个实施方案的用于制造高强度冷轧钢板的方法的工艺流程图。参考图5，用于制造高强度冷轧钢板的方法包括板坯再加热步骤(S110)、热轧步骤(S120)、冷轧步骤(S130)、退火步骤(S140)，和过时效步骤(S150)。在这方面，可以进行板坯再加热步骤(S110)以获得诸如沉淀物的再溶解的效果。在该方法中，可以通过炼钢工艺获得具有所需组成的钢水并对钢水进行连续铸造工艺来获得钢板坯。板坯包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质。在另一个实施方案中，钢板坯还可包括0.35重量％至0.45重量％的铝(Al)，大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)，和大于0重量％但不大于0.003重量％的硫(S)中的至少一者。
板坯再加热
在板坯再加热步骤(S110)中，将具有上述合金组成的板坯在1150℃至1250℃的板坯再加热温度(SRT)下再加热约2至5小时。通过钢板坯的再加热，可以发生在铸造期间分离的组分的再溶解和沉淀物的再溶解。
如果板坯再加热温度低于1150℃，则可能出现在铸造期间分离的组分不能充分均匀分布的问题。另一方面，如果再加热温度高于1250℃，则可能形成非常粗的奥氏体晶粒，使得难以确保强度。另外，随着板坯再加热温度升高，可能需要加热成本和用于调节轧制温度的额外时间，因此增加了生产成本并降低了生产率。
热轧
热轧步骤(S120)在800℃至900℃的精轧机输送温度下进行热轧。如果精轧机输送温度(FDT)低于800℃，则可能导致沿热轧卷板长度方向的性能不同，另一方面，如果精轧机输送温度(FDT)高于900℃，则可能发生奥氏体晶粒粗化，使得难以获得用于确保伸长率的铁素体。
将热轧钢板冷却。冷却可以通过诸如自然冷却，强制冷却等方法进行。卷取工艺可以在600℃至700℃的温度下进行。如果卷取温度低于600℃，则热轧钢板的宽度方向边缘和中心之间的性能(例如拉伸强度)的差异可能增加。如果卷取温度高于700℃，则可能无法确保足够的强度。在卷取工艺之后，热轧钢板的中心部分和宽度方向边缘之间的拉伸强度差异可以为50MPa或更小。热轧钢板可具有由珠光体和铁素体组成的微观结构。
冷轧
在冷轧步骤(S130)中，将热轧钢板冷轧至钢板的最终厚度。根据热轧钢板的厚度和所需的钢板的最终厚度，冷轧的压缩比可以设定为约50至70％。同时，在冷轧之前，还可以包括进行酸洗以从热轧钢板除去氧化皮的过程。
退火
在退火步骤(S140)中，在由α相和γ相组成的两相区域中对冷轧钢板进行退火。退火可以控制奥氏体相分数。此外，退火使得易于确保所需的强度和伸长率等。
为了确保弯曲可加工性，可以在α相和γ相共存的区域中进行退火，使得易于确保软铁素体。在特定实施方案中，退火可以通过在810℃至850℃下加热约30秒至150秒来进行。如果退火温度低于810℃或退火时间短于30秒，则可能不会发生足够的奥氏体转变，使得难以确保最终钢板的强度。另一方面，退火温度高于850℃或退火时间长于150秒，则奥氏体晶粒尺寸可能大大增加，从而降低钢板的物理性质(例如强度)。退火完成后，将经退火的钢板冷却至马氏体温度范围。在特定实施方案中，将经退火的钢板以5℃/秒至20℃/秒的平均冷却速率冷却至250℃至350℃的温度。
过时效
在过时效步骤(S150)中，经冷却的钢板在马氏体温度范围内，即在250℃至350℃的温度下进行奥氏体回火。奥氏体回火允许碳(C)在短时间内富集到剩余的奥氏体中，从而可以在所制造的钢板的最终微观结构中形成贝氏体相。此处，过时效可以不仅包括将温度保持恒定达预定时间，还包括将空气冷却达预定时间。如果过时效温度超出上述温度范围，则可能难以形成和控制贝氏体相。
过时效可以进行200秒至400秒。如果过时效时间短于200秒，则过时效的效果可能不充分，如果过时效时间超过400秒，则可能降低生产率而不会产生任何进一步的效果。可将经过时效的钢板冷却至约100℃。
通过上述过程，可以制造根据本发明的一个实施方案的高强度冷轧钢板。冷轧钢板最终可具有由铁素体、马氏体和贝氏体组成的复杂结构。在这方面，铁素体和马氏体的面积分数之和可以为90％至小于100％
实施例
在下文中，将参考优选实施例和对比实施例来更详细地描述本发明的构成和效果。然而，这些实施例仅用于说明本发明，不应解释为以任何方式限制本发明的范围。
本领域技术人员可以充分理解本文未公开的内容，因此省略其描述。
1.样品的制备
根据下表2中所示的合金组成，测定了对比实施例和实施例的组成。然而，在下表2中，未示出不可避免地加入到钢组成中的合金元素。实施例的样品可包括锑(Sb)作为合金元素。通过浇铸组分获得的对比实施例和实施例的中间材料在1200℃下再加热，并在850℃的精轧机输送温度下热轧。接着，将得到的钢板在640℃的温度下卷取。之后，对热轧钢板进行酸洗，然后进行冷轧，从而制造冷轧钢板。在下表3中所示的退火工艺条件和过时效工艺条件下对冷轧钢板进行热处理，从而最终制备对比实施例1至5的样品和实施例1至9的样品。对于对比实施例1至5的样品，退火温度设定为低于实施例1至9的样品的退火温度。设定实施例1至9的样品以满足根据本发明实施方案的退火工艺和过时效工艺温度范围。
[表2]
[表3]
2.物理性质的评估
对于对比实施例1至5和实施例1至9的冷轧钢板样品，测量屈服强度、拉伸强度、伸长率和弯曲可加工性，测量结果示于下表4中。另外，观察对比实施例1至5和实施例1至9的冷轧钢板样品是否出现色差，结果示于下表4中。
[表4]
首先，观察在冷轧钢板上是否出现色差。结果，在不包括锑(Sb)作为合金元素的对比实施例1至5的样品中，观察到出现局部色差。在包括锑(Sb)作为合金元素的实施例1至9的样品中，观察到没有出现色差。
关于屈服强度，拉伸强度和伸长率，对比实施例1至5和实施例1至9的样品均满足600MPa或更大的屈服强度，980MPa或更大的拉伸强度和17％或更大的伸长率，这是期望值。然而，关于弯曲可加工性(R/t)，对比实施例1至5显示出不满足期望值的2或更大的弯曲可加工性，而实施例1至9满足2.0或更小的期望值。
同时，图6是表示根据本发明的一个实施例的冷轧钢板的微观结构的照片。图6是显示实施例1的样品的微观结构的照片，并且如其中所示，可以看出，微观结构是具有铁素体和马氏体作为主相并含有少量贝氏体的复杂结构。
尽管已经参考附图和实施方案详细描述了本发明，但是本领域技术人员将理解，可以在不脱离如所附权利要求中所限定的本发明的技术思想的情况下以各种方式修改和改变本发明中公开的实施方案。

Claims (8)

1.一种用于制造高强度冷轧钢板的方法，所述方法包括以下步骤：
(a)在1150℃至1250℃的温度下再加热钢板坯，所述钢板坯包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质；
(b)以使得精轧机输送温度达到800℃至900℃的方式热轧经再加热的板坯；
(c)将经热轧的板坯冷却至600℃至700℃的温度，然后卷取，从而获得热轧钢板；
(d)酸洗热轧钢板，然后冷轧；
(e)在由α相和γ相组成的两相区域中对冷轧钢板进行退火；然后
(f)将经退火的钢板冷却至马氏体温度范围，然后进行过时效。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，钢板坯还包括0.35重量％至0.45重量％的铝(Al)，大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)，和大于0重量％但不大于0.003重量％的硫(S)中的至少一者。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，步骤(c)之后的热轧钢板具有由珠光体和铁素体组成的微观结构。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，热轧钢板的中心和宽度边缘之间的拉伸强度差异为50MPa或更小。
5.根据权利要求1所述的方法，其中，步骤(e)的退火在810℃至850℃下进行，步骤(f)的过时效在250℃至350℃下进行。
6.一种高强度冷轧钢板，其包括0.10重量％至0.13重量％的碳(C)，0.9重量％至1.1重量％的硅(Si)，2.2重量％至2.3重量％的锰(Mn)，0.35重量％至0.45重量％的铬(Cr)，0.04重量％至0.07重量％的钼(Mo)，0.02重量％至0.05重量％的锑(Sb)，其余为铁(Fe)和不可避免的杂质，
钢板具有由铁素体、马氏体和贝氏体组成的复杂微观结构，其中，铁素体和马氏体的面积分数之和为90％至小于100％。
7.根据权利要求6所述的高强度冷轧钢板，其还包括0.35重量％至0.45重量％的铝(Al)，大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)，和大于0重量％但不大于0.003重量％的硫(S)中的至少一者。
8.根据权利要求6所述的高强度冷轧钢板，其具有980MPa或更大的拉伸强度，600MPa或更大的屈服强度，17％或更大的伸长率，以及2.0或更小的弯曲可加工性(R/t)。
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