JP2023535541A - ホットスタンピング用鋼板及びその製造方法 - Google Patents

ホットスタンピング用鋼板及びその製造方法 Download PDF

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Abstract

本発明の一側面によれば、炭素（Ｃ）：０．１７～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．３～１．０ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．６～１．０ｗｔ％、リン（Ｐ）：０．０２ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、アルミニウム（Ａｌ）：０．１～１．０ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、チタン（Ｔｉ）：０．０１～０．１ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）：０．０２～０．０６ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）のうち、１種以上の総量：０．３～１．０ｗｔ％及び残りの鉄（Ｆｅ）とその他不可避な不純物を含み、微細組織は、面積分率としてフェライト：６０～９９％及びパーライト：１～３０％を含み、炭素（Ｃ）：０．１９～０．５５ｗｔ％及びマンガン（Ｍｎ）：０．８～６．０ｗｔ％を含むパーライトが局所的に集積された第１領域を含む、ホットスタンピング用鋼板を提供する。

Description

本発明は、ホットスタンピング用鋼板及びその製造方法に係り、さらに詳細には、ホットスタンピング後の成形部品が高強度、高靭性の優秀な機械的特性を有するホットスタンピング用鋼板及びその製造方法に関する。
自動車用部品には、軽量化及び安定性のために高強度鋼が適用される。一方、高強度鋼は、重量対比で高強度特性を確保することができるが、強度が増加することにより、プレス成形性が低下し、加工中、素材の破断が発生するか、スプリングバック現象が発生して複雑で精密な形状の製品の成形に困難がある。
このような問題点を改善するための方案としてホットスタンピング工法があり、それについての関心が高まりつつ、ホットスタンピング用素材に対する研究も活発になされている。例えば、韓国公開特許公報第１０－２０１７－００７６００９号発明に開示されたように、ホットスタンピング工法は、ホットスタンピング用鋼板を高温で加熱した後、プレス金型内で成形と同時に急速冷却して高強度部品を製造する成形技術である。
また、韓国公開特許公報第１０－２０１９－００９５８５８号発明に開示されたように、ホットスタンピング用鋼板の代表例において、炭素（Ｃ）と熱処理性能向上のための元素として、マンガン（Ｍｎ）、ホウ素（Ｂ）などを含む、いわゆるボロン鋼（２２ＭｎＢ５）が使用される。
しかし、このような従来のホットスタンピング用鋼板及びその製造方法には、ホットスタンピング用鋼板が含む成分及び微細組織によって発生する領域別強度差によってホットスタンピング後の成形部品の引張強度、曲げ特性などの機械的特性が低下する問題点が存在した。
本発明の実施例は、前記のような問題点を含めて多くの問題点を解決するためのものであって、ホットスタンピング後の成形部品が高強度、高靭性の優秀な機械的特性を有するホットスタンピング用鋼板及びその製造方法を提供することである。しかし、そのような課題は、例示的なものであって、それにより、本発明の範囲が限定されるものではない。
本発明の一観点によれば、炭素（Ｃ）：０．１７～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．３～１．０ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．６～１．０ｗｔ％、リン（Ｐ）：０．０２ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、アルミニウム（Ａｌ）：０．１～１．０ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、チタン（Ｔｉ）：０．０１～０．１ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）：０．０２～０．０６ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）のうち、１種以上の総量：０．３～１．０ｗｔ％及び残りの鉄（Ｆｅ）とその他不可避な不純物を含み、微細組織は、面積分率としてフェライト：６０～９９％及びパーライト：１～３０％を含み、炭素（Ｃ）：０．１９～０．５５ｗｔ％及びマンガン（Ｍｎ）：０．８～６．０ｗｔ％を含むパーライトが局所的に集積された第１領域を含む、ホットスタンピング用鋼板が提供される。
本実施例によれば、前記第１領域の長辺を前記第１領域の長さと定義するとき、前記第１領域の平均長さは、０．０１μｍ以上３００μｍ以下でもある。
本実施例によれば、前記第１領域の短辺を前記第１領域の厚さと定義するとき、前記第１領域の平均厚さは、０．０１μｍ以上５μｍ以下でもある。
本実施例によれば、前記第１領域の短辺方向の線密度は、０．００１／μｍ以上０．１／μｍ以下でもある。
本実施例によれば、前記第１領域の面積分率は、０．０１％以上１５％以下でもある。
本実施例によれば、前記微細組織は、０．５５ｗｔ％を超過する炭素（Ｃ）を含むパーライトまたは６．０ｗｔ％を超過するマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された第２領域をさらに含み、前記第２領域の面積分率は、５％以下でもある。
本実施例によれば、ホットスタンピング後の成形部品が１,３５０ＭＰａ以上の引張強度を有し、６１～８０゜の曲げ角を満足する。
本発明の他の観点によれば、炭素（Ｃ）：０．１７～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．３～１．０ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．６～１．０ｗｔ％、リン（Ｐ）：０．０２ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、アルミニウム（Ａｌ）：０．１～１．０ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、チタン（Ｔｉ）：０．０１～０．１ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）：０．０２～０．０６ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）のうち、１種以上の総量：０．３～１．０ｗｔ％及び残りの鉄（Ｆｅ）とその他不可避な不純物を含むスラブを１,２００～１,２５０゜Ｃの温度で再加熱する段階、再加熱されたスラブを８６０～９５０℃の温度で９５％以上の圧下率に熱間圧延して鋼板を製造する段階、及び前記鋼板を５５０～６８０℃の温度で巻き取る段階を含み、巻き取られた鋼板の微細組織は、面積分率としてフェライト：６０～９９％及びパーライト：１～３０％を含み、炭素（Ｃ）：０．１９～０．５５ｗｔ％及びマンガン（Ｍｎ）：０．８～６．０ｗｔ％を含むパーライトが局所的に集積された第１領域を含む、ホットスタンピング用鋼板の製造方法が提供される。
本実施例によれば、前記鋼板をマルテンサイト変態開始温度（Ｍｓ）ないしパーライト変態開始温度（Ｐｓ）＋４０℃の温度まで３０秒以下の時間の間、冷却する段階をさらに含み、前記巻き取る段階は、冷却された鋼板を巻き取る段階でもある。
本実施例によれば、前記第１領域の長辺を前記第１領域の長さと定義するとき、前記第１領域の平均長さは、０．０１μｍ以上３００μｍ以下でもある。
本実施例によれば、前記第１領域の短辺を前記第１領域の厚さと定義するとき、前記第１領域の平均厚さは、０．０１μｍ以上５μｍ以下でもある。
本実施例によれば、前記第１領域の短辺方向の線密度は、０．００１／μｍ以上０．１／μｍ以下でもある。
本実施例によれば、前記第１領域の面積分率は、０．０１％以上１５％以下でもある。
本実施例によれば、前記微細組織は、０．５５ｗｔ％を超過する炭素（Ｃ）を含むパーライトまたは６．０ｗｔ％を超過するマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された第２領域をさらに含み、前記第２領域の面積分率は、５％以下でもある。
本実施例によれば、前記鋼板は、ホットスタンピング後の成形部品が１,３５０ＭＰａ以上の引張強度を有し、６１～８０°の曲げ角を満足する。
前記以外の他の側面、特徴、利点は、以下の発明を実施するための具体的な内容、請求範囲及び図面から明確になるであろう。
前述したようになされた本発明の一実施例によれば、ホットスタンピング後の成形部品が高強度、高靭性の優秀な機械的特性を有するホットスタンピング用鋼板及びその製造方法を具現することができる。具体的には、ホットスタンピング用鋼板が含む成分及び微細組織の特性制御を通じてホットスタンピング用鋼板の領域別強度差を調節し、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度、曲げ特性などの機械的特性に優れたホットスタンピング用鋼板及びその製造方法を具現することができる。本発明の一実施例によれば、このような効果によって本発明の範囲が限定されないということは言うまでもない。
従来のホットスタンピング用鋼板の微細組織の一部を示すイメージである。 本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板の微細組織の一部を示すイメージである。 本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板の製造方法の一部を概略的に示すフローチャートである。 本発明の一実施例によるホットスタンピング後の成形部品の微細組織の一部を概略的に示すイメージである。 本発明の一実施例によるホットスタンピング後の成形部品の微細組織が有する結晶粒の一部を概略的に示すイメージである。
本発明は、多様な変換が可能であり、様々な実施例を有することができるところ、特定の実施例を図面に例示し、詳細な説明で詳細に説明する。本発明の効果及び特徴、及びそれらを達成する方法は、図面と共に、詳細に後述する実施例を参照すれば、明確になるであろう。しかし、本発明は、以下に開示される実施例に限定されるものではなく、多様な形態にも具現される。
以下の実施例において、第１、第２などの用語は、限定的な意味ではなく、１つの構成要素を他の構成要素と区別する目的で使用された。
以下の実施例において、単数表現は、文脈上、明白に異なる意味ではない限り、複数の表現を含む。
以下の実施例において、「含む」または「有する」などの用語は、明細書上に記載された特徴、または構成要素が存在することを意味し、１つ以上の他の特徴または構成要素が付加される可能性を予め排除するものではない。
図面では、説明の便宜上、構成要素がその大きさが誇張または縮小されうる。例えば、図面に示された各構成の大きさ及び厚さは、説明の便宜上、任意に示したので、本発明が必ずしも図示されたところに限定されない。
ある実施例が異なる順序で具現可能な場合の、特定の工程順序は、説明される順序とは異なる順序で遂行されうる。例えば、連続して説明される２つの工程が実質的に同時に遂行され、説明される順序とは逆順に進められうる。
本明細書において「Ａ及び／またはＢ」は、Ａであるか、Ｂであるか、ＡとＢである場合を示す。そして、「Ａ及びＢのうち、少なくとも１つ」は、Ａであるか、Ｂであるか、ＡとＢである場合を示す。
以下、添付図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明し、図面を参照して説明するとき、同一であるか、対応する構成要素は、同じ図面符号を付し、これに係わる重複説明は省略する。
図１は、従来のホットスタンピング用鋼板の微細組織の一部を示すイメージである。具体的には、図１は、従来においてホットスタンピング用鋼板に用いられる２２ＭｎＢ５成分の鋼板を示すイメージである。
２２ＭｎＢ５成分の鋼板の微細組織は、フェライト及びパーライトを含む。一方、パーライトには、炭素（Ｃ）及び／またはマンガン（Ｍｎ）が偏析されうる。すなわち、ホットスタンピング用鋼板の微細組織は、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトを含む。また、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトは、ホットスタンピング用鋼板内で局所的に集積されうる。すなわち、ホットスタンピング用鋼板の微細組織は、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトが局所的に集積された領域（以下、「パーライト領域」と称する）を含む。
一実施例において、図１に図示されたように、パーライト領域は、ホットスタンピング用鋼板内で帯状（またはバンド状）に形成されうる。
ホットスタンピング用鋼板のパーライト領域での強度とパーライト領域以外の領域での強度は、互いに異なっている。具体的には、パーライト領域は、相対的に高い強度を有し、パーライト領域以外の領域は、相対的に低い強度を有する。すなわち、パーライト領域の強度は、パーライト領域以外の領域の強度より相対的に高い。これにより、ホットスタンピング用鋼板は、領域別強度差を有することになる。このような領域別強度差は、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度、降伏強度、曲げ特性、延伸率などの機械的特性を低下させる要因として作用する。したがって、ホットスタンピング用鋼板が含むパーライト領域の大きさ、密度、面積分率などを制御する必要がある。
本発明の実施例によれば、ホットスタンピング用鋼板を構成する物質の含量、ホットスタンピング用鋼板の微細組織の構成、及びホットスタンピング用鋼板を製造する工程条件を制御することで、ホットスタンピング用鋼板が含むパーライト領域の大きさ、密度及び面積分率を制御する。これにより、ホットスタンピング後の成形部品に要求される機械的特性を満足させるホットスタンピング用鋼板を具現することができる。
図２は、本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板の微細組織の一部を示すイメージである。
具体的には、図２は、ホットスタンピング用鋼板を構成する物質の含量、ホットスタンピング用鋼板の微細組織の構成及びホットスタンピング用鋼板を製造する工程条件が既設定の条件を満足するように制御して製造したホットスタンピング用鋼板を示すイメージである。
図２を参照すれば、図１の鋼板と対比して、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトが局所的に集積された領域が顕著に減少したことを確認しうる。具体的には、図２の鋼板においては、図１の鋼板が含む帯状（またはバンド状）の領域が顕著に減少したことが確認できる。これは、ホットスタンピング用鋼板を構成する物質の含量、ホットスタンピング用鋼板の微細組織の構成、及びホットスタンピング用鋼板を製造する工程条件が既設定の条件を満足するように制御することによるものと理解され、これについての詳細な説明は、後述する。
ホットスタンピング用鋼板は、所定の合金元素を所定含量含むように鋳造されたスラブに対して熱延工程及び／または冷延工程を進めて製造された鋼板でもある。
ホットスタンピング用鋼板は、炭素（Ｃ）、シリコン（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）、アルミニウム（Ａｌ）、クロム（Ｃｒ）、ホウ素（Ｂ）、チタン（Ｔｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、ニッケル（Ｎｉ）及び残りの鉄（Ｆｅ）とその他不可避な不純物を含む。一実施例において、ホットスタンピング用鋼板は、炭素（Ｃ）：０．１７～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．３～１．０ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．６～１．０ｗｔ％、リン（Ｐ）：０．０２ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、アルミニウム（Ａｌ）：０．１～１．０ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、チタン（Ｔｉ）：０．０１～０．１ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）：０．０２～０．０６ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）のうち、１種以上の総量：０．３～１．０ｗｔ％及び残りの鉄（Ｆｅ）とその他不可避な不純物を含む。
このようにクロム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）のうち、１種以上の総量を既設定の範囲を満足するように制御することで、焼入性を向上させうる。選択的実施例において、ホットスタンピング用鋼板が含むクロム（Ｃｒ）の含量は、０．１～０．６ｗｔ％を満足する。また、ホットスタンピング用鋼板が含むニッケル（Ｎｉ）の含量は、０．００１～０．３ｗｔ％を満足する。また、ホットスタンピング用鋼板が含むモリブデン（Ｍｏ）の含量は、０．１～０．４ｗｔ％を満足する。
一方、一実施例において、ホットスタンピング用鋼板が含む炭素（Ｃ）、シリコン（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）及び硫黄（Ｓ）それぞれの含有量を重量％で［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｐ］及び［Ｓ］で示したとき、下記数式１を満足する。
Figure 2023535541000002
これにより、脆性増加を防止し、ホットスタンピング後の成形部品の溶接強度を向上させうる。例えば、溶接部の十字引張強度(cross-tension strength, CTS)は、１０ｋＮ／ｓｐｏｔ以上を満足する。
炭素（Ｃ）は、鋼板内のオーステナイト安定化元素として作用する。炭素は、鋼板の強度及び硬度を決定する主要元素であり、熱処理時、焼入性及び強度増加を目的に添加される。このような炭素は、鋼板の全体重量に対して０．１７ｗｔ％～０．２５ｗｔ％含まれる。炭素の含量が０．１７ｗｔ％未満である場合、硬質相（例えば、マルテンサイトなど）確保が困難であり、ホットスタンピング後の成形部品の機械的強度を満足させ難い。逆に、炭素の含量が０．２５ｗｔ％を超過する場合、鋼板の加工性低下またはホットスタンピング後の成形部品の曲げ性能低下を誘発しうる。
シリコン（Ｓｉ）は、鋼板内のフェライト安定化元素として作用する。シリコンは、固溶強化元素として鋼板の強度を向上させ、低温域炭化物の形成を抑制することで、オーステナイト内の炭素濃化度を向上させる。また、シリコンは、熱延、冷延、熱間プレス組織均質化及びフェライト微細分散の核心元素である。シリコンは、マルテンサイト強度不均質制御元素として作用して衝突性能を向上させる役割を行う。このようなシリコンは、鋼板の全体重量に対して０．３ｗｔ％～１．０ｗｔ％含まれる。シリコンの含量が０．３ｗｔ％未満である場合、上述した効果を得難く、ホットスタンピング後の成形部品のマルテンサイト組織でセメンタイト形成及び粗大化が発生する。逆に、シリコンの含量が１．０ｗｔ％を超過する場合、熱延、冷延負荷が増加し、鋼板のメッキ特性が低下しうる。
マンガン（Ｍｎ）は、鋼板内のオーステナイト安定化元素として作用する。マンガンは、熱処理時焼入性及び強度増加の目的で添加される。このようなマンガンは、鋼板の全体重量に対して０．６ｗｔ％～１．０ｗｔ％含まれる。マンガンの含量が０．６ｗｔ％未満である場合、硬化能効果が十分ではなく、焼入性不足によってホットスタンピング後の成形部品内の硬質相分率が不十分にもなる。一方、マンガンの含量が１．０ｗｔ％を超過する場合、マンガンが偏析されたパーライトの集中された領域が発生して延性及び靭性が低下し、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ性能低下の原因になり、不均質微細組織が発生してしまう。
リン（Ｐ）は、強度向上に寄与する元素である。このようなリンは、鋼板の靭性低下を防止するために、鋼板の全体重量に対して０超過０．０２ｗｔ％以下含まれる。リンの含量が０．０２ｗｔ％を超過する場合、リン化鉄化合物が形成されて靭性及び溶接性が低下し、製造工程中に、鋼板にクラックが誘発されうる。
硫黄（Ｓ）は、加工性向上に寄与する元素である。このような硫黄は、鋼板の全体重量に対して０超過０．０１ｗｔ％以下含まれる。硫黄の含量が０．０１ｗｔ％を超過すれば、熱間加工性、溶接性及び衝撃特性が低下し、巨大介在物生成によってクラックなど表面欠陥が発生する。アルミニウム（Ａｌ）は、鋼板内のフェライト安定化元素として作用する。アルミニウムは、固溶強化元素として鋼板の強度を向上させ、低温域炭化物の形成を抑制することで、オーステナイト内の炭素濃化度を向上させる。アルミニウムは、マルテンサイト強度不均質制御元素として作用して衝突性能を向上させる役割を行う。このようなアルミニウムは、鋼板の全体重量に対して０．１ｗｔ％～１．０ｗｔ％含まれる。アルミニウムの含量が０．１ｗｔ％未満である場合、上述した効果を得難く、ホットスタンピング後の成形部品のマルテンサイト組織でセメンタイト形成及び粗大化が発生する。逆に、アルミニウムの含量が１．０ｗｔ％を超過する場合、熱延、冷延負荷が増加し、鋼板のメッキ特性が低下しうる。
一方、一実施例において、メッキ性向上のために、ホットスタンピング用鋼板が含むシリコン（Ｓｉ）及びアルミニウム（Ａｌ）それぞれの含量の和は、既設定の範囲を満足するように制御されうる。例えば、ホットスタンピング用鋼板が含むシリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）それぞれの含量の和は、０．４～１．５ｗｔ％を満足する。
クロム（Ｃｒ）は、熱処理時、焼入性及び強度を向上させる目的で添加される。クロムは、析出硬化を通じた結晶粒微細化及び強度確保を可能にする。このようなクロムは、鋼板の全体重量に対して０．１ｗｔ％～０．６ｗｔ％含まれる。クロムの含量が０．１ｗｔ％未満である場合、析出硬化効果が不十分であり、逆に、クロムの含量が０．６ｗｔ％を超過する場合、Ｃｒ系析出物及びマトリックス固溶量が増加して靭性が低下し、コスト高によって生産費が増加する。
ホウ素（Ｂ）は、フェライト、パーライト及びベイナイト変態を抑制してマルテンサイト組織を確保することで、熱処理時、焼入性及び強度を確保する目的で添加される。また、ホウ素は、結晶粒界に偏析されて粒界エネルギーを低めて焼入性を増加させ、オーステナイト結晶粒成長温度増加で結晶粒微細化効果を有する。このようなホウ素は、鋼板の全体重量に対して０．００１ｗｔ％～０．００５ｗｔ％含まれる。ホウ素が前記範囲で含まれるとき、硬質相粒界脆性発生を防止し、高靭性と曲げ性を確保することができる。ホウ素の含量が０．００１ｗｔ％未満である場合、焼入性効果が不足し、逆に、ホウ素の含量が０．００５ｗｔ％を超過する場合、固溶度が低く、熱処理条件によって結晶粒界で容易に析出されて焼入性が劣化されるか、高温脆化の原因になり、硬質相粒界脆性発生によって靭性及び曲げ性が低下しうる。
チタン（Ｔｉ）は、高温で析出物を形成して結晶粒微細化に効果的に寄与することができる。このようなチタンは、鋼板の全体重量に対して０．０１ｗｔ％～０．１ｗｔ％、望ましくは、０．０２ｗｔ％～０．０６ｗｔ％含まれる。チタンが前記含量範囲で含まれれば、連鋳不良及び析出物の粗大化を防止し、鋼材の物性を容易に確保し、鋼材表面でのクラック発生などの欠陥を防止する。チタンの含量が前記下限に達していない場合、前記効果を十分に発揮することができない。一方、チタンの含量が前記上限を超過する場合、析出物が粗大化されて延伸率及び曲げ性の低下が発生する。
モリブデン（Ｍｏ）は、置換型元素であり、固溶強化効果で鋼の強度を向上させる。モリブデンは、析出物の粗大化抑制及び焼入性向上を目的に添加される。また、モリブデン（Ｍｏ）は、鋼の硬化能を向上させる役割が可能である。このようなモリブデンは、鋼板の全体重量に対して０．１ｗｔ％～０．４ｗｔ％含まれる。モリブデンの含量が０．１ｗｔ％未満である場合、前記の効果を十分に発揮することができない。一方、モリブデンの含量が０．４ｗｔ％を超過する場合、圧延生産性及び延伸率低下の恐れがあり、追加的な効果なしに製造費用のみ上昇させる問題がある。
ニオブ（Ｎｂ）は、マルテンサイトパケットサイズ(Packet size)減少による強度及び靭性を増加させうる。このようなニオブは、鋼板の全体重量に対して０．０２ｗｔ％～０．０６ｗｔ％含まれる。ニオブが前記範囲で含まれるとき、熱間圧延及び冷間圧延工程で鋼板の結晶粒微細化効果に優れ、製鋼／連鋳時、スラブのクラック発生と、製品の脆性破断発生を防止し、製鋼性粗大析出物の生成を最小化しうる。ニオブの含量が０．０２ｗｔ％未満である場合、前記効果を十分に発揮することができない。一方、ニオブの含量が０．０６ｗｔ％を超過する場合、ニオブ含量増加による強度及び靭性は、それ以上向上せず、フェライト内に固溶された状態で存在し、むしろ衝撃靭性を低下させる恐れがある。
ニッケル（Ｎｉ）は、焼入性を向上させながら、靭性改善に有効な元素である。このようなニッケルは、鋼板の全体重量に対して０．００１ｗｔ％～０．３ｗｔ％含まれる。ニッケルの含量が０．００１ｗｔ％未満である場合、その添加効果が僅かである。一方、ニッケルの含量が０．３ｗｔ％を超過する場合、鋼板の加工性を低下させ、製造費用を上昇させる問題がある。
ホットスタンピング用鋼板の微細組織は、フェライト及びパーライトを含む。一実施例において、ホットスタンピング用鋼板は、面積分率としてフェライト：６０～９９％及びパーライト：１～３０％を含む。また、ホットスタンピング用鋼板は、その他不可避な組織を含む。例えば、ホットスタンピング用鋼板は、その他不可避な組織を０％以上５％未満含む。一方、一実施例において、ホットスタンピング用鋼板が含むフェライトの平均結晶粒サイズは、２μｍ以上１０μｍ以下を満足するように制御されうる。
パーライトには、炭素（Ｃ）及び／またはマンガン（Ｍｎ）が偏析されうるところ、ホットスタンピング用鋼板の微細組織は、炭素の含量及び／またはマンガンの含量が相対的に高いパーライトを含む。また、炭素の含量及び／またはマンガンの含量が相対的に高いパーライトは、鋼板内で局所的に集積されてパーライト領域を形成することができる。ここで「パーライト領域」は、炭素の含量及び／またはマンガンの含量が相対的に高いパーライトが局所的に集積された領域を意味する。
このようなホットスタンピング用鋼板が有するパーライト領域を最小化する方法として、炭素（Ｃ）の含量及びマンガン（Ｍｎ）の含量を低める方法があるが、これは、ホットスタンピング用鋼板の焼入性及びホットスタンピング後の成形部品の機械的特性を低下させる問題を引き起こす。したがって、本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板は、炭素及びマンガンを、上述した最適化された含量ほど含むが、ホットスタンピング用鋼板が有するパーライト領域の大きさ、密度及び面積分率が既設定の条件を満足するように制御されうる。これにより、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度、降伏強度、曲げ特性、延伸率などの機械的特性を制御する。例えば、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度は、１,３５０ＭＰａ以上を満足し、望ましくは、１,３５０ＭＰａ以上１，６５０ＭＰａ以下を満足する。また、ホットスタンピング後の成形部品の降伏強度は、９５０ＭＰａ以上を満足し、望ましくは、９５０ＭＰａ以上１,２００ＭＰａ以下を満足する。また、ホットスタンピング後の成形部品は、６１～８０°の曲げ角を満足し、６％以上の延伸率を有する。ここで「曲げ角」は、圧延方向(rolling direction, RD)のＶ曲げ角を意味する。
一実施例において、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度は、炭素（Ｃ）の含有量との相関関係に基づいて既設定の範囲を満足するように制御されうる。具体的には、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度をＸ１（単位：ＭＰａ）と示し、炭素の含有量を重量％で［Ｃ］と示したとき、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度Ｘ１は、下記数式２Ａを満足するように制御されうる。
Figure 2023535541000003
一実施例において、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ角は、炭素（Ｃ）の含有量との相関関係に基づいて既設定の範囲を満足するように制御されうる。具体的には、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ角をＸ２（単位：°）と示し、炭素の含有量を重量％で［Ｃ］と示したとき、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ角Ｘ２は、下記数式２Ｂを満足するように制御されうる。
Figure 2023535541000004
一実施例において、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ角は、マンガン（Ｍｎ）の含有量との相関関係に基づいて既設定の範囲を満足するように制御されうる。具体的には、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ角をＸ２（単位：°）と示し、マンガンの含有量を重量％で［Ｍｎ］と示したとき、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ角Ｘ２は、下記数式２Ｃを満足するように制御されうる。
Figure 2023535541000005
一方、ホットスタンピング用鋼板の微細組織の構成、すなわち、パーライト領域の大きさ、密度及び面積分率条件は、ホットスタンピング用鋼板の工程条件を調節することで制御する。これについての詳細な説明は、図３を参照して後述する。
パーライト領域は、パーライト領域に集積されたパーライトが含む炭素（Ｃ）の含量及びマンガン（Ｍｎ）の含量によってホットスタンピング後の成形部品の機械的特性に影響を与える程度が異なってもいる。具体的には、ホットスタンピング後の成形部品の機械的特性に影響を与えるのは、０．１９ｗｔ％以上の炭素と０．８ｗｔ％以上のマンガンを含むパーライトが局所的に集中された領域である。一方、炭素の含量が０．１９ｗｔ％未満であるか、マンガンの含量が０．８ｗｔ％未満のパーライトが局所的に集中された領域は、ホットスタンピング後の成形部品の機械的特性に与える影響が僅かである。したがって、本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板は、０．１９ｗｔ％以上の炭素と０．８ｗｔ％以上のマンガンとを含むパーライトが局所的に集中された領域の大きさ、密度及び面積分率が既設定の条件を満足するように制御される。
本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板は、０．１９～０．５５ｗｔ％の炭素（Ｃ）を含むパーライト及び／または０．８～６．０ｗｔ％のマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された第１領域を含む。このような第１領域の大きさ、密度及び面積分率は、既設定の条件を満足するように制御されうる。
一実施例において、第１領域の長辺を前記第１領域の長さと定義するとき、第１領域の平均長さは、０．０１μｍ以上３００μｍ以下を満足するように制御されうる。また、第１領域の短辺を前記第１領域の厚さと定義するとき、第１領域の平均厚さは、０．０１μｍ以上５μｍ以下を満足するように制御されうる。
一実施例において、第１領域の短辺方向の線密度は、０．００１／μｍ以上０．１／μｍ以下を満足するように制御されうる。
一実施例において、第１領域の面積分率は、０．０１％以上１５％以下を満足するように制御されうる。
ホットスタンピング用鋼板は、０．５５ｗｔ％を超過する炭素（Ｃ）を含むパーライト及び／または６．０ｗｔ％を超過するマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された第２領域をさらに含む。このような第２領域は、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度及び曲げ特性を低下させるところ、既設定の面積分率以下に制御されうる。一実施例において、第２領域の面積分率は、０％以上５％以下を満足するように制御されうる。
すなわち、ホットスタンピング用鋼板の含むパーライトは、面積分率で０．０１％以上１５％以下の第１領域及び０％以上５％以下の第２領域を含む。ここで、第１領域は、０．１９～０．５５ｗｔ％の炭素（Ｃ）を含むパーライト及び／または０．８～６．０ｗｔ％のマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された領域である。また、第２領域は、０．５５ｗｔ％を超過する炭素（Ｃ）を含むパーライト及び／または６．０ｗｔ％を超過するマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された領域である。一方、ホットスタンピング用鋼板が含むパーライトのうち、前記第１領域及び前記第２領域を除いた領域は、０．１９ｗｔ％未満の炭素（Ｃ）と０．８ｗｔ％未満のマンガン（Ｍｎ）とを含むパーライトとも理解される。
図３は、本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板の製造方法の一部を概略的に示すフローチャートである。
図３に図示されたように、本発明の一実施例によるホットスタンピング用素材製造方法は、再加熱段階（Ｓ１００）、熱間圧延段階（Ｓ２００）、冷却／巻取段階（Ｓ３００）、冷間圧延段階（Ｓ４００）、燒鈍熱処理段階（Ｓ５００）及びメッキ段階（Ｓ６００）を含む。
参照のために、図３には、Ｓ１００～Ｓ６００段階が独立した段階によって図示されているが、Ｓ１００～Ｓ６００段階のうち、一部は、１つの工程で遂行され、必要によって、Ｓ１００～Ｓ６００段階のうち、一部が省略されてもよい。
まず、ホットスタンピング用鋼板を形成する工程の対象になる半製品状態のスラブを準備する。前記スラブは、炭素（Ｃ）：０．１７～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．３～１．０ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．６～１．０ｗｔ％、リン（Ｐ）：０．０２ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、アルミニウム（Ａｌ）：０．１～１．０ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、チタン（Ｔｉ）：０．０１～０．１ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）：０．０２～０．０６ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）のうち、１種以上の総量：０．３～１．０ｗｔ％及び残りの鉄（Ｆｅ）とその他不可避な不純物を含む。また、選択的な実施例において、前記スラブが含むクロム（Ｃｒ）の含量は、０．１～０．６ｗｔ％を満足する。また、前記スラブが含むニッケル（Ｎｉ）の含量は、０．００１～０．３ｗｔ％を満足する。また、前記スラブが含むモリブデン（Ｍｏ）の含量は、０．１～０．４ｗｔ％を満足する。
再加熱段階（Ｓ１００）は、熱間圧延のために前記組成を有するスラブを所定のスラブ再加熱温度(Slab Reheating Temperature: SRT)範囲で再加熱する段階である。再加熱段階（Ｓ１００）では、連続鋳造工程を通じて確保したスラブを所定の温度範囲で再加熱することで、鋳造時、偏析された成分を再固溶することになる。スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）は、オーステナイト微細化及び析出硬化効果の極大化のために、既設定の温度範囲内に制御されうる。
一実施例において、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）は、１,２００℃～１,２５０℃に制御されうる。スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）が１,２００℃未満である場合には、鋳造時、偏析された成分（例えば、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏなど）が十分に再固溶されず、合金元素の均質化効果が十分ではないという問題点がある。一方、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）は、高温であるほど、均質化に有利であるが、１,２５０℃を超過する場合には、オーステナイト結晶粒度が増加して強度確保が困難であるだけではなく、過度な加熱工程によって鋼板の製造費用のみ上昇してしまう。
熱間圧延段階（Ｓ２００）は、再加熱段階（Ｓ１００）で再加熱されたスラブを所定の仕上げ圧延温度(Finishing Delivery Temperature: FDT)範囲で熱間圧延して鋼板を製造する段階である。
一実施例において、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）範囲は、８６０℃～９５０℃に制御されうる。仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）が８６０℃未満である場合、異常領域圧延による混粒組織の発生によって鋼板の加工性確保が困難であり、微細組織不均一によって加工性が低下する問題があるだけではなく、急激な相変化によって熱間圧延中、通板性の問題が発生しうる。逆に、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）が９５０℃を超過する場合には、オーステナイト結晶粒が粗大化されて強度確保が困難にもなる。
一実施例において、熱間圧延時の圧下率は、９５％以上を満足するように制御されうる。これにより、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトが局所的に集積された領域（パーライト領域）の大きさ、密度及び面積分率が前述した条件を満足するように制御されうる。
一方、再加熱段階（Ｓ１００）及び熱間圧延段階（Ｓ２００）では、エネルギーが安定していない粒界で微細析出物の一部が析出されうる。この際、粒界に析出された微細析出物は、オーステナイトの結晶粒成長を妨害する要素として作用し、オーステナイト微細化を通じた強度向上の効果を提供する。
冷却／巻取段階（Ｓ３００）は、熱間圧延段階（Ｓ２００）で熱間圧延された鋼板を冷却する段階、及び冷却された鋼板を巻き取る段階を含む。
前記熱間圧延された鋼板を冷却する段階は、熱間圧延された鋼板を所定の冷却終了温度範囲まで既設定の冷却時間の間、ROT(Run out table)冷却する段階でもある。
一実施例において、前記冷却終了温度範囲は、マルテンサイト変態開始温度（Ｍｓ）ないしパーライト変態開始温度（Ｐｓ）＋４０℃であり、前記既設定の時間は、３０秒以下でもある。このような熱間圧延された鋼板を冷却する段階での冷却終了温度範囲及び冷却時間は、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトが局所的に集積された領域（パーライト領域）の大きさ、密度及び面積分率に影響を与える。具体的に、前記冷却終了温度範囲及び前記冷却時間を満足する場合、前記パーライト領域の大きさ、密度及び面積分率が前述した条件を満足するように制御され、フェライト基地の均一な熱延組織が形成されうる。一方、前記冷却終了温度範囲を超過する温度範囲で冷却が終了するか、前記冷却時間を超過する場合、前記パーライト領域の大きさ、密度及び／または面積分率が前述した条件を満足しておらず、強度及び曲げ特性などが低下しうる。
前記冷却された鋼板を巻き取る段階は、冷却された鋼板を所定の巻取温度(Coiling Temperature: CT)範囲で巻き取る段階でもある。
一実施例において、巻取温度（ＣＴ）は、５５０℃～６８０℃に制御されうる。巻取温度（ＣＴ）は、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトが局所的に集積された領域（パーライト領域）の大きさ、密度及び面積分率に影響を与える。具体的には、巻取温度（ＣＴ）が５５０℃～６８０℃を満足する場合、前記パーライト領域の大きさ、密度及び面積分率が前述した条件を満足するように制御されうる。一方、巻取温度（ＣＴ）が５５０℃未満である場合には、過冷による低温相分率が高くなり、強度増加及び冷間圧延時の圧延負荷が深化されなる恐れがあり、延性が急に低下する問題点がある。逆に、巻取温度が６８０℃を超過する場合には、前記パーライト領域の大きさ、密度及び／または面積分率が前述した条件を満足しておらず、強度及び曲げ特性などが低下し、異常結晶粒子成長や過度な結晶粒子成長で成形性及び強度劣化が発生する問題がある。
冷間圧延段階（Ｓ４００）は、冷却／巻取段階（Ｓ３００）で巻き取られた鋼板をアンコイリング(uncoiling)して酸洗処理した後、冷間圧延する段階である。この際、酸洗は、巻き取られた鋼板、すなわち、前記熱延過程を通じて製造された熱延コイルのスケールを除去するための目的で実施する。
一実施例において、冷間圧延時の圧下率は、３０％～７０％に制御されうる。これにより、炭素（Ｃ）の含量及び／またはマンガン（Ｍｎ）の含量が相対的に高いパーライトが局所的に集積された領域（パーライト領域）の大きさ、密度及び面積分率が前述した条件を満足するように制御されうる。例えば、圧下率が３０％未満である場合、パーライト間の間隔が狭くなり、パーライトが局所的に集中された領域が増加し、それにより、強度及び曲げ特性が低下しうる。
燒鈍熱処理段階（Ｓ５００）は、冷間圧延段階（Ｓ４００）で冷間圧延された鋼板を７００℃以上の温度で燒鈍熱処理する段階である。一実施例において、燒鈍熱処理段階（Ｓ５００）は、冷間圧延された鋼板を７６０℃～８５０℃の温度範囲で燒鈍熱処理する段階でもある。一方、燒鈍熱処理は、冷延板材を加熱し、加熱された冷延板材を所定の冷却速度で冷却する段階を含む。
メッキ段階（Ｓ６００）は、燒鈍熱処理された鋼板に対してメッキ層を形成する段階である。一実施例において、メッキ段階（Ｓ６００）は、燒鈍熱処理段階（Ｓ５００）で燒鈍熱処理された鋼板上にＡｌ－Ｓｉメッキ層を形成する段階を含む。
具体的には、メッキ段階（Ｓ６００）は、鋼板を６１０℃～７１０℃の温度を有するメッキ浴に浸漬させて鋼板の表面に溶融メッキ層を形成する段階、及び前記溶融メッキ層が形成された鋼板を冷却させてメッキ層を形成する冷却段階を含む。この際、メッキ浴は、添加元素としてＳｉ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｉｎ及び／またはＢｉを含むが、それらに限定されるものではない。例えば、メッキ浴は、５～１２％のＳｉ、１～４％のＦｅ、及びその他Ａｌを含む。また、前面及び背面に対するメッキ量は、３０～２００ｇ／ｍ２を満足するように制御されうる。
このようにＳ１００～Ｓ６００段階を経て製造したホットスタンピング用鋼板に対してホットスタンピング工程を遂行することで、要求される機械的特性（例えば、引張強度、降伏強度、曲げ特性、延伸率など）を満足するホットスタンピング後の成形部品を製造することができる。
前記ホットスタンピング工程は、ホットスタンピング用鋼板を用いて製造したブランクを加熱する段階、前記ブランクをホットスタンピングして成形体を形成する段階、及び前記成形体を冷却してホットスタンピング部品を形成する段階を含む。一実施例において、前記ブランクを加熱する段階は、前記ブランクをＡｃ３以上の温度で加熱する段階を含む。また、前記成形体を冷却してホットスタンピング部品を形成する段階は、前記成形体を３００℃以下まで平均２５℃／ｓ以上の冷却速度で冷却する段階を含む。但し、前記ホットスタンピング工程に適用される温度範囲、冷却速度などの工程条件は、上述した例示に制限されず、多様にも変形される。
一実施例において、前述した含量条件及び工程条件を満足するように製造したホットスタンピング用鋼板は、前述した微細組織の構成（例えば、パーライト領域の大きさ、密度、面積分率など）に対する条件を満足する。これにより、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度は、１,３５０ＭＰａ以上を満足し、望ましくは、１,３５０ＭＰａ以上１,６５０ＭＰａ以下を満足する。また、ホットスタンピング後の成形部品の降伏強度は、９５０ＭＰａ以上を満足し、望ましくは、９５０ＭＰａ以上１,２００ＭＰａ以下を満足する。また、ホットスタンピング後の成形部品は、６１～８０°の曲げ角を満足し、６％以上の延伸率を有し、１０～１５ｋＮ／ｓｐｏｔの溶接強度と０．３以下の炭素当量(Carbon equivalent; Ceq)を有する。
図４は、本発明の一実施例によるホットスタンピング後の成形部品の微細組織の一部を概略的に示すイメージであり、図５は、本発明の一実施例によるホットスタンピング後の成形部品の微細組織が有する結晶粒の一部を概略的に示すイメージである。具体的には、図４及び図５は、前述した含量条件及び工程条件を満足するように製造したホットスタンピング用鋼板に対してホットスタンピング工程を遂行した後の成形部品の一部を示すイメージである。
ホットスタンピング後の成形部品は、マルテンサイト、ベイナイト、フェライト及び／またはオーステナイトを含む。ホットスタンピング後の成形部品の微細組織の比率と微細組織の平均結晶粒サイズは、既設定の条件を満足するように制御されうる。これにより、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度、降伏強度、曲げ特性、延伸率などの機械的特性を制御することができる。例えば、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度は、１,３５０ＭＰａ以上を満足し、望ましくは、１,３５０ＭＰａ以上１,６５０ＭＰａ以下を満足する。また、ホットスタンピング後の成形部品の降伏強度は、９５０ＭＰａ以上を満足し、望ましくは、９５０ＭＰａ以上１,２００ＭＰａ以下を満足する。また、ホットスタンピング後の成形部品は、６１～８０°の曲げ角を満足し、６％以上の延伸率を有する。
一実施例において、ホットスタンピング後の成形部品の微細組織は、７０％以上のマルテンサイト、３０％以下のベイナイトとフェライト及び５％以下の残量炭化物と残留オーステナイトを含む。
一実施例において、ホットスタンピング後の成形部品が含む微細組織は、微細化されうる。具体的には、ホットスタンピング後の成形部品が含む微細組織の平均結晶粒サイズは、２μｍ以上１５μｍ以下を満足するように制御されうる。
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をさらに詳細に説明する。しかし、下記実施例及び比較例は、本発明をさらに具体的に説明するためのものであって、本発明の範囲が下記実施例及び比較例によって限定されるものではない。下記実施例及び比較例は、本発明の範囲内で当業者によって適切に修正、変更されうる。
Figure 2023535541000006
Figure 2023535541000007
表１は、ホットスタンピング用鋼板製造に用いられるスラブの組成を示し、表２は、表１のような組成を有するスラブに対して前述したＳ１００～Ｓ６００段階を遂行して製造したホットスタンピング用鋼板に該当する試片に対する測定値を示す。参照のために、測定値はＡＳＴＭ規格によって１６０ｍｍ２以上の単位面積に基づいて測定された値である。
一方、「第１領域」は、０．１９～０．５５ｗｔ％の炭素（Ｃ）及び０．８～６．０ｗｔ％のマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された領域を意味し、「第２領域」は、０．５５ｗｔ％を超過する炭素（Ｃ）を含むパーライトまたは６．０ｗｔ％を超過するマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された領域を意味する。
また、「第１領域平均長さ」は、前記第１領域の長辺の平均長さを意味し、「第１領域平均厚さ」は、前記第１領域の短辺の平均長さを意味し、「第１領域線密度」は、前記第１領域の短辺方向の線密度を意味する。
また、曲げ角は、ドイツ自動車産業協会(VDA: Verband Der Automobilindustrie)の規格によってＶ曲げ角を測定したものであって、圧延方向(rolling direction, RD)の値を意味する。
表２の試片のうち、試片ＡないしＩは、実施例であり、試片ＪないしＮは、比較例に該当する。実施例と比較例は、同じ含量条件（表１参照）及び前述した工程条件を適用するが、巻取温度（ＣＴ）のみを変数として差別適用して製造された試片である。具体的には、実施例である試片ＡないしＩは、５５０～６８０℃の巻取温度（ＣＴ）を適用した試片であり、比較例である試片ＪないしＮは、５５０℃未満の巻取温度（ＣＴ）または６８０℃超過の巻取温度（ＣＴ）を適用した試片である。
表２を参照すれば、試片ＡないしＩは、第１領域の平均長さが０．０１μｍ以上３００μｍ以下を満足し、第１領域の平均厚さが０．０１μｍ以上５μｍ以下を満足し、第１領域の線密度が０．００１／μｍ以上０．１／μｍ以下を満足し、第１領域の面積分率が０．０１％以上１５％以下を満足し、第２領域の面積分率が５％以下を満足することを確認しうる。その結果、試片ＡないしＩは、ホットスタンピング後の成形部品の引張強度が１,３５０ＭＰａ以上を満足し、曲げ角が６１～８０°を満足することを確認しうる。これは、５５０～６８０℃の巻取温度（ＣＴ）を適用することで、パーライト領域の大きさ、密度、面積分率が既設定の範囲内に制御されたと理解されうる。
一方、試片ＪないしＮは、ホットスタンピング用鋼板の微細組織の構成条件のうち、少なくとも一部を満足させ得ない試片であって、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ角が試片ＡないしＩと対比して劣ることを確認しうる。これは、５５０℃未満の巻取温度（ＣＴ）または６８０℃超過の巻取温度（ＣＴ）を適用することで、パーライト領域の大きさ、密度、面積分率が既設定の範囲内に制御されていないものと理解されうる。
試片Ｊの場合、第１領域の平均長さが３００μｍを超過する３１８．１９μｍであり、第１領域の平均厚さが５μｍを超過する５．２２μｍであり、第１領域の線密度が０．１／μｍを超過する０．１０９／μｍであり、第１領域の面積分率が１５％を超過する１５．１３％であり、第２領域の面積分率が５％を超過する５．３％である。これにより、試片Ｊの曲げ角は、４９°に過ぎないということを確認しうる。
具体的には、試片Ｋの場合、第１領域の平均長さが３００μｍを超過する３７２．０２μｍであり、第１領域の平均厚さが５μｍを超過する５．４５μｍであり、第１領域の線密度が０．１／μｍを超過する０．１３４／μｍであり、第１領域の面積分率が１５％を超過する１６．９９％であり、第２領域の面積分率が５％を超過する５．８％である。これにより、試片Ｋの曲げ角は、４７°に過ぎないということを確認しうる。
試片Ｌの場合、第１領域の平均長さが３００μｍを超過する４３５．４４μｍであり、第１領域の平均厚さが５μｍを超過する６．７７μｍであり、第１領域の線密度が０．１／μｍを超過する０．２４５／μｍであり、第１領域の面積分率が１５％を超過する１８．８６％であり、第２領域の面積分率が５％を超過する６．９８％である。これにより、試片Ｌの曲げ角は、４５°に過ぎないということを確認しうる。
試片Ｍの場合、第１領域の平均長さが３００μｍを超過する５５８．０３μｍであり、第１領域の平均厚さが５μｍを超過する７．３３μｍであり、第１領域の線密度が０．１／μｍを超過する０．２６５／μｍであり、第１領域の面積分率が１５％を超過する２０．１１％であり、第２領域の面積分率が５％を超過する７．８６％である。これにより、試片Ｍの曲げ角は、４４°に過ぎないということを確認しうる。
試片Ｎの場合、第１領域の平均長さが３００μｍを超過する６０５．０１μｍであり、第１領域の平均厚さが５μｍを超過する７．４３μｍであり、第１領域の線密度が０．１／μｍを超過する０．２７７／μｍであり、第１領域の面積分率が１５％を超過する２３．４５％であり、第２領域の面積分率が５％を超過する９．２６％である。これにより、試片Ｎの曲げ角は、４３°に過ぎないということを確認しうる。
本発明は、図面に図示された実施例を参照して説明されたが、これは、例示的なものに過ぎず、当該技術分野で通常の知識を有する者であれば、それにより、多様な変形及び均等な他の実施例が可能であるという点を理解できるであろう。したがって、本発明の真の技術的保護範囲は、特許請求の範囲の技術的思想によって決定されねばならない。

Claims (7)

  1. 炭素（Ｃ）：０．１７～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．３～１．０ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．６～１．０ｗｔ％、リン（Ｐ）：０．０２ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、アルミニウム（Ａｌ）：０．１～１．０ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、チタン（Ｔｉ）：０．０１～０．１ｗｔ％、ニオブ（Ｎｂ）：０．０２～０．０６ｗｔ％、クロム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）のうち、１種以上の総量：０．３～１．０ｗｔ％及び残りの鉄（Ｆｅ）とその他不可避な不純物を含み、
    微細組織は、面積分率としてフェライト：６０～９９％及びパーライト：１～３０％を含み、炭素（Ｃ）：０．１９～０．５５ｗｔ％及びマンガン（Ｍｎ）：０．８～６．０ｗｔ％を含むパーライトが局所的に集積された第１領域を含む、ホットスタンピング用鋼板。
  2. 前記第１領域の長辺を前記第１領域の長さと定義するとき、
    前記第１領域の平均長さは、０．０１μｍ以上３００μｍ以下である、請求項１に記載のホットスタンピング用鋼板。
  3. 前記第１領域の短辺を前記第１領域の厚さと定義するとき、
    前記第１領域の平均厚さは、０．０１μｍ以上５μｍ以下である、請求項１に記載のホットスタンピング用鋼板。
  4. 前記第１領域の短辺方向の線密度は、０．００１／μｍ以上０．１／μｍ以下である、請求項１に記載のホットスタンピング用鋼板。
  5. 前記第１領域の面積分率は、０．０１％以上１５％以下である、請求項１に記載のホットスタンピング用鋼板。
  6. 前記微細組織は、０．５５ｗｔ％を超過する炭素（Ｃ）を含むパーライトまたは６．０ｗｔ％を超過するマンガン（Ｍｎ）を含むパーライトが局所的に集積された第２領域をさらに含み、
    前記第２領域の面積分率は、５％以下である、請求項５に記載のホットスタンピング用鋼板。
  7. ホットスタンピング後の成形部品が１,３５０ＭＰａ以上の引張強度を有し、６１～８０°の曲げ角を満足する、請求項１に記載のホットスタンピング用鋼板。
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