CN109097527A - 一种定向及单晶高温合金的热处理方法 - Google Patents

一种定向及单晶高温合金的热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109097527A
CN109097527A CN201811294941.5A CN201811294941A CN109097527A CN 109097527 A CN109097527 A CN 109097527A CN 201811294941 A CN201811294941 A CN 201811294941A CN 109097527 A CN109097527 A CN 109097527A
Authority
CN
China
Prior art keywords
heat treatment
single crystal
orientation
temperature
crystal super
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201811294941.5A
Other languages
English (en)
Inventor
玄伟东
兰健
杜路发
李传军
任忠鸣
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
University of Shanghai for Science and Technology
Original Assignee
University of Shanghai for Science and Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by University of Shanghai for Science and Technology filed Critical University of Shanghai for Science and Technology
Priority to CN201811294941.5A priority Critical patent/CN109097527A/zh
Publication of CN109097527A publication Critical patent/CN109097527A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/04—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering with simultaneous application of supersonic waves, magnetic or electric fields
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/04—Single or very large crystals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)

Abstract

本发明提供了一种定向及单晶高温合金的热处理方法，属于材料加工技术领域。在交变磁场和惰性气体下，将定向及单晶高温合金依次进行均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理。本发明在均匀化热处理、固溶处理和时效处理时加入交变磁场，能够促进金属元素的扩散，降低元素偏析，促使合金组织更加均匀，从而影响合金γ′相体积分数，提高定向及单晶高温合金力学性能。从实施例可以看出：经交变磁场热处理的定向及单晶高温合金组织分布均匀，γ′相呈立方体；显微硬度值为399.8～417.2HV，在950℃时抗拉强度为675.3～696.2MPa，延伸率为16.21～21.73％，断面收缩率为29.56～34.06％。

Description

一种定向及单晶高温合金的热处理方法
技术领域
本发明涉及材料加工技术领域，尤其涉及一种定向及单晶高温合金的热处理方法。
背景技术
高温合金是广泛应用于航空、航天、舰船、发电等领域的关键部件材料，其服役温度在600℃以上，是能承受较大复杂应力并具有表面稳定性的铁基、镍基、钴基等高合金化的奥氏体金属材料。定向及单晶高温合金存在凝固偏析，使合金存在明显的枝晶组织，首先凝固的枝晶轴富集高熔点溶质元素，后凝固的枝晶间富集低熔点溶质元素，而定向及单晶高温合金的强化机理主要为沉淀强化，合金中强化相的含量与体积分数显著影响着其持久和抗拉等力学性能，凝固偏析促使γ′相的形成元素不能在合金中形成合理分布，从对定向及单晶高温合金的力学性能造成较大影响。
由于毛坯定向及单晶高温合金强化相没有达到最佳状态，γ′相的体积分数，尺寸，形貌和分布未达到最佳状态，加之偏析等因素，在使用前需对其进行固溶和时效处理。但现有的热处理工艺已相对成熟，很难进一步提高高温合金的力学性能。
发明内容
有鉴于此，本发明的目的在于提供一种定向及单晶高温合金的热处理方法。采用本发明的热处理方法得到的定向及单晶高温合金具有优异的显微硬度、抗拉强度、延伸率、断面收缩率和持久寿命，能广泛应用于航空、航天、舰船和发电材料中。
为了实现上述发明目的，本发明提供以下技术方案：
本发明提供了一种定向及单晶高温合金的热处理方法，包括以下步骤：
在交变磁场和惰性气体的条件下，将定向及单晶高温合金依次进行均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理。
优选地，所述交变磁场的强度为0.05～0.11T。
优选地，所述均匀化热处理的温度为1200～1210℃，保温时间为0.5～1h。
优选地，所述固溶处理的温度为1260～1270℃，保温时间为1～2h。
优选地，所述高温时效处理的温度为1070～1090℃，保温时间为2～4h。
优选地，所述低温时效处理的温度为860～870℃，保温时间为18～22h。
优选地，升温至所述均匀化热处理温度、固溶处理温度、高温时效处理温度和低温时效处理温度的升温速率独立地为5～10℃/min。
本发明提供了一种定向及单晶高温合金的热处理方法，包括以下步骤：在交变磁场和惰性气体的条件下，将定向及单晶高温合金依次进行均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理。本发明在均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理时加入交变磁场，能够促进金属元素的扩散，降低元素偏析，促使合金组织更加均匀，将γ′相体积分数调节为64％左右，并使得γ′相形貌更加规则，分布更加均匀，从而提高定向及单晶高温合金力学性能。同时，本发明的热处理方法简单，便于操作。从实施例可以看出：经交变磁场热处理的定向及单晶高温合金组织分布均匀，γ′相呈立方体；显微硬度值为399.8～417.2HV，在950℃时抗拉强度为675.3～696.2MPa，延伸率为16.21～21.73％，断面收缩率为29.56～34.06％，980℃/250Mpa下持久寿命63～91h；能够作为航空、航天、舰船和发电材料。
附图说明
图1为实施例1中经热处理的定向及单晶高温合金的扫描电镜图片；
图2为实施例2中经热处理的定向及单晶高温合金的扫描电镜图片；
图3为对比例1中经热处理的定向及单晶高温合金的扫描电镜图片；
图4为实施例1和2及对比例1中经热处理的定向及单晶高温合金的持久寿命-时间曲线。
具体实施方式
本发明提供了一种定向及单晶高温合金的热处理方法，包括以下步骤：
在交变磁场和惰性气体的条件下，将定向及单晶高温合金依次进行均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理。
在本发明中，所述交变磁场的强度优选为0.05～0.11T，更优选为0.055～0.105T，最优选为0.6～0.10T。在本发明中，所述惰性气体优选包括氩气、氮气或者氦气。
本发明对所述定向及单晶高温合金的来源没有特殊的限定，采用本领域技术人员熟知的市售定向及单晶高温合金即可。在本发明的实施例中，所述定向及单晶高温合金优选为单晶高温合金DD483。本发明的实施例中，优选采用线性切割技术从单晶高温合金DD483试棒中同一平面处切割出Φ15mm×70mm的圆棒试样进行均匀化热处理、固溶处理和时效处理。
在本发明中，所述均匀化热处理的温度优选为1200～1210℃，更优选为1202～1208℃，最优选为1204～1206℃。在本发明中，所述均匀化热处理的保温时间优选为0.5～1h，更优选为0.6～0.9h，最优选为0.7～0.8h。在本发明中，所述均匀化热处理的压力优选为常压。在本发明中，升温至均匀化热处理温度的升温速率优选为5～10℃/min，更优选为6～9℃/min，最优选为7～8℃/min。在本发明中，在均匀化热处理时加入交变磁场，能够使定向及单晶高温合金中难熔金属元素扩散均匀，使粗大γ′相和γ+γ′共晶部分分解，从而提高定向及单晶高温合金的初熔温度，扩大定向及单晶高温合金的热处理窗口，提高固溶处理温度。
在本发明中，所述均匀化热处理结束后，优选由均匀化热处理温度直接升温至固溶处理温度进行固溶处理。
在本发明中，所述固溶处理的温度优选为1260～1270℃，更优选为1262～1268℃，最优选为1264～1266℃。在本发明中，所述固溶处理的保温时间优选为1～2h，更优选为1.2～1.8h，最优选为1.4～1.6h。在本发明中，所述固溶处理的压力优选为常压。在本发明中，升温至固溶处理温度的升温速率优选为5～10℃/min，更优选为6～9℃/min，最优选为7～8℃/min。在本发明中，在固溶处理时加入交变磁场，能够将定向及单晶高温合金内的碳化物、γ′相充分溶解，得到均匀的过饱和固溶体，便于时效处理时重新析出颗粒细小、分布均匀的碳化物和γ'等强化相；同时，过饱和的固溶体能够消除定向及单晶高温合金的应力，提高定向及单晶高温合金的力学性能。
在本发明中，所述固溶处理结束后，本发明优选将固溶处理的产物空冷至室温后，再加热至高温时效处理温度进行高温时效处理。
在本发明中，所述高温时效处理的温度优选为1070～1090℃，更优选为1075～1085℃，最优选为1080℃。在本发明中，所述高温时效处理的保温时间优选为2～4h，更优选为2.5～3.5h，最优选为3.0h。在本发明中，所述高温时效处理的压力优选为常压。在本发明中，升温至高温时效处理温度的升温速率优选为5～10℃/min，更优选为6～9℃/min，最优选为7～8℃/min。在本发明中，在高温时效处理时加入交变磁场，能够促进细小颗粒从过饱和固溶体中析出，进而提高定向及单晶高温合金的力学性能。
在本发明中，所述高温时效处理结束后，本发明优选将高温时效处理的产物空冷至室温后，再加热至低温时效处理温度进行低温时效处理。
在本发明中，所述低温时效处理的温度优选为860～880℃，更优选为865～875℃，最优选为870℃。在本发明中，所述低温时效处理的保温时间优选为18～22h，更优选为19～21h，最优选为20h。在本发明中，所述低温时效处理的压力优选为常压。在本发明中，升温至低温时效处理温度的升温速率优选为5～10℃/min，更优选为6～9℃/min，最优选为7～8℃/min。在本发明中，在低温时效处理时加入交变磁场，能够调整γ'相的形貌和尺寸分布，进而提高定向及单晶高温合金的力学性能。
在本发明中，所述低温时效处理结束后，本发明优选将低温时效处理的产物空冷至室温。
本发明对所述均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理的装置没有特殊的限定，采用本领域技术人员熟知加热装置即可，具体的，如硅碳管加热炉。由于本发明的均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理过程要在交变磁场中进行，在操作时，优选将硅碳管加热炉置于能够产生交变磁场的线圈中即可。
本发明在均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理时加入交变磁场，能够促进金属元素的扩散，降低元素偏析，促使合金组织更加均匀，将γ′相体积分数调节为64％左右，提高定向及单晶高温合金力学性能。由于经热处理的定向及单晶高温合金具有优异的力学性能，能够广泛应用于航空、航天、船舰和发电材料。
下面结合实施例对本发明提供的定向及单晶高温合金的热处理方法进行详细的说明，但是不能把它们理解为对本发明保护范围的限定。
实施例1
采用线切割技术，从定向及单晶高温合金DZ483试棒中同一平面处切割出Φ15mm×70mm的圆棒作为试样；将上述圆棒试样放入石英管中，用橡皮塞塞住入口处，通入氩气保护，将装有圆棒试样的石英管固定在硅碳管加热炉的恒温区；将硅碳加热炉放入交变磁场中，使硅碳加热炉恒温区与交变磁场中磁场均匀区间重合，保证圆棒试样位于磁场中心区域。
通氩气30min后，以10℃/min的升温速率升温至1204℃进行均匀化热处理，保温1h；保温结束后，继续以10℃/min的升温速率升温至1265℃进行固溶处理，保温1h；固溶处理结束后，取出固溶处理后的产物空冷至室温；然后以10℃/min的升温速率升温至1080℃进行高温时效处理，保温4h；高温时效处理结束后，取出高温时效处理的产物空冷至室温；然后以10℃/min的升温速率升温至870℃进行低温时效处理，保温20h；随后关闭氩气，迅速取出圆棒铸试样空冷至室温。在整个均匀化热处理、固溶化处理、高温时效处理和低温时效处理的过程中施加交变磁场0.1T。
将热处理的定向及单晶高温合金进行打磨，抛光；采用显微硬度计MH-3对试样进行显微硬度测试，每个试样随机打12个点，计算其平均值为该样品的显微硬度值，测试结果为：本实施例经热处理的定向及单晶高温合金的显微硬度值为417.2HV。
采用扫描电镜观察经热处理的定向及单晶高温合金的微观结构，结果如图1所示。从图1可以看出：本实施例的经热处理的定向及单晶高温合金组织分布均匀，γ′相棱角清晰，呈较规则的立方体，排列整齐；γ′相尺寸约为550nm。
将经热处理的定向及单晶高温合金加工成直径为Φ5mm的拉伸试样，对拉伸试样进行高温拉伸性能测试，加热温度为950℃，拉伸速率1mm/s，相同实验条件下测试5个试样，计算其平均值为该定向及单晶高温合金的高温拉伸性能。测试结果为：经热处理的定向及单晶高温合金在950℃时的抗拉强度为693±3.2MPa，延伸率为20.36±1.37％，断面收缩率为31.64±2.42％。
实施例2
与实施例1相似，区别仅在于，在整个均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理过程中施加交变磁场0.065T。
本实施例经热处理的定向及单晶高温合金的扫描电镜图片如图2所示，从图2可以看出：经热处理的定向及单晶高温合金的γ′相棱角较分明，尺寸分布相对均匀且排列较整齐，γ′相尺寸约为500nm。
采用与实施例1相同的测试方法，测试本实施的经热处理定向及单晶高温合金的显微硬度、高温拉伸性能。测试结果为：本实施例的经热处理定向及单晶高温合金的显微硬度值为399.8HV；在950℃时抗拉强度为678±2.7MPa，延伸率为18.72±2.51％，断面收缩率为31.74±2.18％。
对比例1
与实施例1相同，区别仅在于没有加入交变磁场。采用实施例1的方法测试对比例的经热处理的定向及单晶高温合金的显微硬度值，结果为：本对比例经热处理的定向及单晶高温合金的显微硬度值为389.5HV，在950℃时抗拉强度为663±2.5MPa，延伸率为22.24±2.34％，断面收缩率为34.03±1.76％；而实施例1得到的定向及单晶高温合金的显微硬度值为417.2HV，相比没有加入交变磁场得到的定向及单晶高温合金显微硬度值提高了7.1％；由此说明：交变磁场的加入能够提高定向及单晶高温合金的显微硬度。
采用扫描电镜观察本对比例中经热处理的定向及单晶高温合金的微观结果，结果如图3所示。从图3可以看出：定向及单晶高温合金的γ′相呈立方体，其尺寸约为450nm，但棱角钝化，尺寸不均匀，差异较大且分布不整齐。
对实施例1、实施例2和对比例1的经热处理的定向及单晶高温合金进行高温持久性能测试，测试条件为980℃/250MPa，测试结果如图4所示，从图4可以看出：施加磁场后，980℃/250MPa下持久断裂寿命由55h提升至0.065T的63h及0.1T的91h。
从实施例可以看出，在均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理时加入交变磁场，能够促进金属元素的扩散，降低元素偏析，促使合金组织更加均匀，从而影响γ′相体积分数，最终提高定向及单晶高温合金的力学性能、持久寿命和显微硬度。从实施例可以看出：经热处理的定向及单晶高温合金组织分布均匀，γ′相呈立方体；显微硬度值为399.8～417.2HV，在950℃时抗拉强度为675.3～696.2MPa，延伸率为16.21～21.73％，断面收缩率为29.56～34.06％，980℃/250MPa下持久寿命63～91h；能够作为航空、航天、舰船和发电材料。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims (7)

1.一种定向及单晶高温合金的热处理方法，包括以下步骤：
在交变磁场和惰性气体的条件下，将定向及单晶高温合金依次进行均匀化热处理、固溶处理、高温时效处理和低温时效处理。
2.根据权利要求1所述的热处理方法，其特征在于，所述交变磁场的强度为0.05～0.11T。
3.根据权利要求1所述的热处理方法，其特征在于，所述均匀化热处理的温度为1200～1210℃，保温时间为0.5～1h。
4.根据权利要求1所述的热处理方法，其特征在于，所述固溶处理的温度为1260～1270℃，保温时间为1～2h。
5.根据权利要求1所述的热处理方法，其特征在于，所述高温时效处理的温度为1070～1090℃，保温时间为2～4h。
6.根据权利要求1所述的热处理方法，其特征在于，所述低温时效处理的温度为860～880℃，保温时间为18～22h。
7.根据权利要求1～6任一项所述的热处理方法，其特征在于，升温至所述均匀化热处理温度、固溶处理温度、高温时效处理温度和低温时效处理温度的升温速率独立地为5～10℃/min。
CN201811294941.5A 2018-11-01 2018-11-01 一种定向及单晶高温合金的热处理方法 Pending CN109097527A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811294941.5A CN109097527A (zh) 2018-11-01 2018-11-01 一种定向及单晶高温合金的热处理方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811294941.5A CN109097527A (zh) 2018-11-01 2018-11-01 一种定向及单晶高温合金的热处理方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN109097527A true CN109097527A (zh) 2018-12-28

Family

ID=64870085

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811294941.5A Pending CN109097527A (zh) 2018-11-01 2018-11-01 一种定向及单晶高温合金的热处理方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109097527A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113718340A (zh) * 2021-08-25 2021-11-30 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 控制单晶高温合金再结晶的方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5102449A (en) * 1989-05-11 1992-04-07 Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "S.N.E.C.M.A." Inclusion decanting process for nickel-based superalloys and other metallic materials
CN101775520A (zh) * 2010-02-25 2010-07-14 江西省科学院应用物理研究所 一种利用磁场处理制备高性能Cu-Fe形变原位复合材料的方法
CN102021643A (zh) * 2010-09-21 2011-04-20 上海大学 基于交变磁场调制定向凝固液固界面的方法与装置
CN102108555A (zh) * 2009-12-23 2011-06-29 中国科学院金属研究所 一种高温完全抗氧化镍基单晶合金及其制备方法
CN105568194A (zh) * 2016-01-14 2016-05-11 上海大学 利用稳态磁场热处理提高dz483高温合金力学性能的方法
CN107760926A (zh) * 2017-10-17 2018-03-06 中国航发北京航空材料研究院 一种高温合金铸件及其制备方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5102449A (en) * 1989-05-11 1992-04-07 Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "S.N.E.C.M.A." Inclusion decanting process for nickel-based superalloys and other metallic materials
CN102108555A (zh) * 2009-12-23 2011-06-29 中国科学院金属研究所 一种高温完全抗氧化镍基单晶合金及其制备方法
CN101775520A (zh) * 2010-02-25 2010-07-14 江西省科学院应用物理研究所 一种利用磁场处理制备高性能Cu-Fe形变原位复合材料的方法
CN102021643A (zh) * 2010-09-21 2011-04-20 上海大学 基于交变磁场调制定向凝固液固界面的方法与装置
CN105568194A (zh) * 2016-01-14 2016-05-11 上海大学 利用稳态磁场热处理提高dz483高温合金力学性能的方法
CN107760926A (zh) * 2017-10-17 2018-03-06 中国航发北京航空材料研究院 一种高温合金铸件及其制备方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
李嘉荣等: "《先进高温结构材料与技术上》", 30 June 2012 *
马晨凯等: ""交变磁场对DZ483高温合金γ"相形态和力学性能的影响"", 《上海金属》 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113718340A (zh) * 2021-08-25 2021-11-30 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 控制单晶高温合金再结晶的方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109182935B (zh) 一种激光修复镍基高温合金中脆性相的消除方法
JP5787643B2 (ja) ニッケル基超合金から成る単結晶部品の製造方法
CN110079752A (zh) 抑制3d打印或焊接的单晶高温合金再结晶的热处理方法
CN105568194A (zh) 利用稳态磁场热处理提高dz483高温合金力学性能的方法
Wang et al. Effect of minor carbon additions on the high-temperature creep behavior of a single-crystal nickel-based superalloy
CN113957365A (zh) 一种铸造析出强化镍基高温合金的热处理工艺
CN109097527A (zh) 一种定向及单晶高温合金的热处理方法
Xia et al. Influence of thermal exposure on γ′ precipitation and tensile properties of DZ951 alloy
CN109385590A (zh) 一种单晶高温合金再结晶的控制方法
Wu et al. Microstructure and stress rupture properties of polycrystal and directionally solidified castings of nickel-based superalloys
Xie et al. Intermediate temperature creep of directionally solidified Ni-based superalloy containing local recrystallization
Povarova et al. Effect of directional solidification on the structure and properties of Ni 3 Al-based alloy single crystals alloyed with Cr, Mo, W, Ti, Co, Re, and REM
US5882446A (en) Heat treatment process for material bodies made of nickel base superalloys
Utada et al. High-temperature pre-deformation and rejuvenation treatment on the microstructure and creep properties of Ni-based single-crystal superalloys
Wanpeng et al. Transverse tensile properties of a nickel-based third generation single crystal superalloy
Zhu et al. Tensile deformation behaviors and damage mechanisms of SRR99 superalloy bicrystals with different grain boundary misorientations
CN113201706A (zh) 一种提高Ni3Al合金高温力学性能的方法
CN102575313B (zh) 熔渣层下再熔化后马氏体不锈钢的均质化
Caron et al. Optimization of the homogenization and hot isostatic pressing heat treatments of a fourth generation single crystal superalloy
Li et al. Effect of annealing treatment on mechanical and fatigue properties of Inconel 718 alloy melted by selective laser melting
Li et al. Tensile properties of low angle boundaries of single crystal superalloy DD6
Ormastroni Crack Initiation Mechanisms in Very High Cycle Fatigue at High Temperatures of Nibased Single Crystal Superalloys: Transition from Internal Sites to the Surface
JP3525402B2 (ja) ニッケルをベースとする合金の製造方法
Liu et al. Effect of cooling rate after solution on microstructure and creep properties of single crystal superalloy DD3
Feng et al. Microstructural Investigation of Inconel718 Manufactured by SLM

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20181228

RJ01 Rejection of invention patent application after publication