CN102108555A - 一种高温完全抗氧化镍基单晶合金及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及完全抗氧化型镍基单晶高温合金及热处理等领域，特别是一种高温完全抗氧化镍基单晶合金及其制备方法。合金成分(重量百分比)：C 0.01～0.08，Cr 8.0～10.0，Al 5.0～6.0，Co 2.5～8.5，Ti 1.0～3.0，Nb 0.2～1.8，W 8.0～11，Ta 2.0～3.5，Ni余。其制备方法包括：在单晶生长炉温度梯度范围40K/cm～80K/cm，浇注温度1480～1580℃，模壳温度与浇注温度保持一致；单晶生长速率为4～8mm/min范围内制备单晶叶片或试棒。之后，经固溶均匀化处理、高温时效处理和低温时效处理，使本发明合金具有高的持久强度极限和蠕变极限。在1040℃使用温度下100小时的持久强度≥165MPa；高温抗氧化及抗热腐蚀性能好，即热稳定好。热处理窗口宽，固溶处理易于控制。采用该工艺制备单晶，生产效率高。
Description
技术领域
本发明涉及完全抗氧化型镍基单晶高温合金及热处理等制备领域，特别提供了一种低成本、高温完全抗氧化、中高温持久强度高、含铌的镍基单晶高温合金涡轮工作叶片材料，以及该合金优化的热处理制度等制备方法。
背景技术
镍基高温合金是迄今性能最为优越，用途最为广泛。该合金使用温度的上限已接近于合金的熔点，但仍是目前先进发动机中承受温度最高，应力载荷最大的关键部件的首选材料。
为了满足设计高性能航空发动机的需求，多年来各国十分重视镍基单晶高温合金的研制和开发。80年代以来，单晶高温合金一直沿着其独特的道路发展。随着合金设计理论水平的提高和生产工艺的改进，相继出现耐温能力比第一代单晶合金分别约高30℃和60℃的第二代单晶合金和第三代单晶合金，第二代单晶高温合金的代表有PWA1484、CMSX-4等，第三代单晶高温合金的代表有CMSX-10、CMSX-11、RenéN6等。研究表明，第三代单晶高温合金CMSX-10的蠕变断裂性能比第二代单晶合金CMSX-4大约高30℃，其使用温度峰值可达1204℃左右，而CMSX-4合金的最高使用温度约为1163℃，同时CMSX-10合金还具有十分明显的蠕变强度优势。近年来出现的第四代单晶合金RR3010的承温能力达到1180℃，用在英国RR公司最新的Trent发动机上。
美国从70年代后期起，陆续在10余种发动机上进行了单晶涡轮叶片的试车试飞考验，并将PWA1480合金涡轮叶片装在PWA2037发动机高压涡轮叶片投入航线使用。作为波音767和空客A310飞机的动力装置，至1987年PWA1480合金单晶涡轮叶片已经在6种商用和军用发动机中工作了超过300万小时，至1989年V2500试飞时单晶叶片已累计超过了1000万小时的工作时间。
英国RR公司把单晶涡轮叶片列为该公司提高部件效率的十项技术之一。在RB211-600及RB211-524D的中压涡轮上采用单晶叶片，使叶片温度提高30～45℃以满足增大推力的要求。在RB211-600发动机的高压涡轮上采用单晶气冷叶片，从而将燃气温度提高60-90℃。
热处理对单晶合金的持久强度有明显的影响，因此必须仔细研究单晶合金的热处理制度，以充分发挥合金的潜力。正确的热处理制度要使立方γ′相能获得理想的蠕变强度，原因是要促进一个均匀的变形结构，以保证低的蠕变速率。当初始γ/γ′共晶数量较低时，热处理的效率显然要高些，例如在MC2单晶合金中，固溶处理只要在1300℃保温3小时即可，第一代单晶高温合金除了PWA1480外，都较容易均匀化处理。
发明内容
本发明的目的在于提供一种完全抗氧化型低成本、中高温持久强度高的镍基单晶高温合金涡轮工作叶片材料及该合金的热处理等制备方法。
本发明的技术方案是：
一种高温完全抗氧化镍基单晶合金，包含合金成分(重量百分比)：
C 0.01～0.08，Cr 8.0～10.0，Al5.0～6.0，Co 2.5～8.5，Ti 1.0～3.0，Nb 0.2～1.8，W8.0～11.0，Ta 2.0～3.5，Ni余。
本发明高温完全抗氧化镍基单晶合金的制备方法，在单晶生长炉温度梯度范围40K/cm～80K/cm，浇注温度1480～1580℃，模壳温度与浇注温度保持一致，单晶生长速率为3～8mm/min范围内，制备单晶叶片或试棒。
本发明高温完全抗氧化镍基单晶合金的热处理制度如下：
(1)固溶均匀化处理，在1295～1305℃保温2～6小时，随后进行空冷至室温；
(2)高温时效处理，在1050～1150℃保温1～6小时，随后进行空冷至室温；
(3)低温时效处理，在850～890℃保温18～26小时，随后进行空冷至室温。
本发明具有如下优点：
1、本发明合金具有高的持久强度极限和蠕变极限，在1040℃使用温度下100小时的持久强度≥165MPa。
2、本发明合金高温抗氧化及抗热腐蚀性能好，即热稳定好。
3、本发明合金拉伸和持久塑性好。
4、本发明合金具有好的抗热疲劳及机械疲劳性能。
5、本发明合金热处理窗口宽，固溶处理易于控制。
6、本发明合金具有良好的工艺性能，采用该合金制备单晶，生产效率高
附图说明
图1为实施例合金在900、1000和1100℃下的恒温氧化动力学曲线。
图2为实施例合金的应力-寿命曲线。
图3为温度对实施例单晶合金拉伸性能的影响。
图4为实施例单晶合金与对比合金的20-900℃热疲劳裂纹扩展曲线。
图5为实施例单晶合金与对比合金的20-1100℃热疲劳裂纹扩展曲线。
具体实施方式
下面通过实例详述本发明。
实施例1
本实施例的合金成分见表1：
表1
| C | Cr | Al | Co | Ti | Nb | W | TA | Ni |
| 0.02 | 9.5 | 5.3 | 6.5 | 1.8 | 1.3 | 8.5 | 2.6 | 余 |
实验用母合金经真空感应炉熔炼，按所述合金成分进行常规的配料和真空感应熔炼后，浇铸成尺寸为φ80×500mm的母合金锭，然后打磨去除氧化皮，切成合适的块料用于制备单晶试样。
单晶试样用常规的螺旋选晶法在定向凝固炉上进行制备。单晶生长炉温度梯度60K/cm，浇注温度1500℃，模壳温度与浇注温度保持一致；保温10分钟后，用预定单晶生长速率为8mm/min进行抽拉，制备出定向试样。
热处理制度如下：
(1)固溶均匀化处理，在1300℃保温4小时，随后进行空冷至室温；
(2)高温时效处理，在1100℃保温4小时，随后进行空冷至室温；
(3)低温时效处理，在850℃保温20小时，随后进行空冷至室温。
本发明工作原理如下：
本发明主要是加入较多的铝和钛元素(7.0wt.％≤Al+Ti≤8wt.％)形成高体积分数的γ′相来提高其强度；另外，保持铬的含量大于8.0wt.％和Al/Ti之比大于2.5∶1可使合金高温更好地达到完全抗氧化级；还有，通过加入钽和铌可进一步增加γ′相数量，提高了γ-γ′的晶格错配度，增强了γ′相的强化作用，同时还形成γ″相增强其室温和中温力学性能；加入一定量的碳，一方面来强化晶界，另一方面与钽、铌、铬等形成较多的碳化物来强化合金；钨、钴等合金元素主要起固溶强化合金的重要作用，W+Ta+Nb含量是增加蠕变寿命的重要参数，随着它们含量的增加蠕变寿命随之而增加。Co对合金的热强性影响不大，但能显著提高合金的塑性，而且Co能提高高应力下的蠕变寿命。本发明合金试样采用国际上通行的定向凝固技术制备，消除了横向和纵向晶界，只加入少量的碳强化亚晶界，从而提高了该合金的初熔温度。
采用本发明热处理制度可以使99％以上的铸态γ′溶解，析出均匀分布和规则排列的细小(0.4～0.5μm)的立方体γ′相，并在γ基体上析出更细(～0.3μm)的γ′相，并使该单晶组织稳定，易于控制加强阻碍位错运动的效果，提高蠕变强度。
实施例合金的恒温氧化动力学曲线见图1，由图1可以看出，合金氧化初期增重迅速，但随着氧化时间的延长，增重速率变小。实施例合金在900℃氧化速率为0.0045g/m2·h，按航标HB5258-83属于完全抗氧化级。在1000℃氧化速率为0.0084g/m2·h，按航标HB5258-83属于完全抗氧化级。在1100℃氧化速率为0.0658g/m2·h，按航标HB5258-83属于完全抗氧化级。
采用最小二乘法对实施例合金各温度氧化动力学曲线(图1所示)进行线性拟合，求解其抛物线速率常数列在表2中。
表2实施例合金在900-1100℃下氧化的抛物线速率常数
注：表2中，Kp代表氧化速率常数，R越接近1越代表拟合效果好。
由表2可以看出，900和1000℃，合金动力学表现为两段式；1100℃，单位面积氧化增重的平方与时间基本上呈直线关系，这与该温度下合金表面能够快速形成保护性α-Al2O3有关。表明该合金从900到1100℃具有良好的抗氧化热腐蚀性能。
实施例2
与实施例1不同之处在于，本实施例的合金成分见表3：
表3
| C | Cr | Al | Co | Ti | Nb | W | Ta | Ni |
| 0.03 | 8.5 | 5.5 | 5.5 | 1.8 | 0.8 | 10.5 | 3.2 | 余 |
单晶试样用螺旋选晶法在定向凝固炉上进行制备。单晶生长炉温度梯度60K/cm，浇注温度1550℃，模壳温度与浇注温度保持一致；保温10分钟后，用预定单晶生长速率为5mm/min进行抽拉，制备出定向试样。
热处理制度如下：
(1)固溶均匀化处理，在1295℃保温4小时，随后进行空冷至室温；
(2)高温时效处理，在1050℃保温4小时，随后进行空冷至室温；
(3)低温时效处理，在870℃保温24小时，随后进行空冷至室温。
实施例单晶合金的应力-寿命曲线见图2，由图2可知，实施例合金具有优越的中、高温持久蠕变性能。由该曲线可以求出实施例合金典型温度的持久强度，如表4所示。实施例单晶合金与对比合金的100小时持久强度相比，结果见表4：
表4 实施例合金与对比合金的100小时持久强度/MPa
| 合金 | 760℃ | 800℃ | 900℃ | 1000℃ | 1040℃ |
| DZ4 | 804 | 677 | 353 | 181 | 142 |
| DZ22 | 804 | 653 | 375 | 181 | 137 |
| DD4 | 853 | 709 | 415 | 215 | 161 |
| DD3 | 814 | 706 | 368 | 201 | 177 |
| 实施例合金 | 860 | 750 | 420 | 225 | 182 |
注：表4中列出的对比合金数据都来自“中国航空材料手册”第二版，下同。
由表4可以看出，从中温(760℃)到高温(1040℃)，实施例合金的持久强度都比其他对比合金高，而表4中列出的对比合金都是国内外实际应用的高温合金，表明该发明的合金持久蠕变性能较好。
实施例3
与实施例2不同之处在于，本实施例的合金成分见表5所示：
表5
| C | Cr | A1 | Co | Ti | Nb | W | Ta | Ni |
| 0.04 | 9 | 5.6 | 5.0 | 2.0 | 1.8 | 9.5 | 2.9 | 余 |
单晶试样用螺旋选晶法在定向凝固炉上进行制备。单晶生长炉温度梯度60K/cm，浇注温度1500℃，模壳温度与浇注温度保持一致；保温10分钟后，用预定单晶生长速率为3mm/min进行抽拉，制备出定向试样。
热处理制度如：
(1)固溶均匀化处理，在1305℃保温2小时，随后进行空冷至室温；
(2)高温时效处理，在1150℃保温2小时，随后进行空冷至室温；
(3)低温时效处理，在890℃保温18小时，随后进行空冷至室温。
实施例单晶合金不同温度的拉伸性能见图3，由图3可以看出，实施例合金从室温到高温都具有较高的屈服强度和良好的拉伸塑性。
与DD4单晶合金做性能对比，结果见表6和表7：
表6 实施例单晶合金和DD4单晶合金典型拉伸性能对比
由表6可以看出，从室温到高温，实施例合金拉伸强度和屈服强度都比典型的第一代单晶合金DD4具有一定的优势。
表7实施例单晶合金和DD4单晶合金不同取向的持久性能
由表7可以看出，实施例合金在[100]、[110]和[111]取向中温和高温典型温度持久性能都优于第一代单晶合金DD4，说明该合金具有广阔的推广应用前景。
实施例4
与实施例3不同之处在于，本实施例的合金成分见表8：
表8
| C | Cr | Al | Co | Ti | Nb | W | Ta | Ni |
| 0.05 | 10 | 5.75 | 7.0 | 2.2 | 0.5 | 10 | 2.7 | 余 |
单晶试样用螺旋选晶法在定向凝固炉上进行制备。单晶生长炉温度梯度60K/cm，浇注温度1500℃，模壳温度与浇注温度保持一致；保温10分钟后，用预定单晶生长速率为3mm/min进行抽拉，制备出定向试样。
热处理制度如下：
(1)固溶均匀化处理，在1295℃保温4小时，随后进行空冷至室温；
(2)高温时效处理，在1120℃保温4小时，随后进行空冷至室温；
(3)低温时效处理，在850℃保温26小时，随后进行空冷至室温。
与DZ125L和Mar-M002合金做热疲劳性能对比，结果见图4和图5。
由图4可以看出，实施例合金从20℃到900℃的循环热疲劳过程中，裂纹萌生速度和裂纹扩展速度都远低于DZ125、Lmar-M002合金，说明该合金在20℃到900℃范围内具有较好的热疲劳抗力。
由图5可以看出，实施例合金从20℃到1100℃的循环热疲劳过程中，裂纹萌生速度和裂纹扩展速度都远低于DZ125、Lmar-M002合金，说明该合金在20℃到1100℃范围内具有良好的热疲劳抗力。
Claims (5)
1.一种高温完全抗氧化镍基单晶合金，其特征在于：按重量百分比计，该单晶合金包含合金成分：
C 0.01～0.08，Cr 8.0～10.0，Al 5.0～6.0，Co 2.5～8.5，Ti 1.0～3.0，Nb 0.2～1.8，W8.0～11，Ta 2.0～3.5，Ni余。
2.按照权利要求1所述的高温完全抗氧化镍基单晶合金，其特征在于：该单晶合金中，7.0wt.％≤Al+Ti≤8.0wt.％。
3.按照权利要求1所述的高温完全抗氧化镍基单晶合金，其特征在于：该单晶合金中，Al/Ti之比大于2.5∶1。
4.按照权利要求1所述的高温完全抗氧化镍基单晶合金的制备方法，其特征在于：在定向凝固炉上进行制备单晶合金，在单晶生长炉温度梯度范围40K/cm～80K/cm，浇注温度1480～1580℃，模壳温度与浇注温度保持一致，单晶生长速率为3～8mm/min范围内，制备单晶叶片或试棒。
5.按照权利要求4所述的高温完全抗氧化镍基单晶合金的制备方法，其特征在于，该单晶合金的热处理制度如下：
(1)固溶均匀化处理，在1295～1305℃保温2～6小时，随后进行空冷至室温；
(2)高温时效处理，在1050～1150℃保温1～6小时，随后进行空冷至室温；
(3)低温时效处理，在850～890℃保温18～28小时，随后进行空冷至室温。
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Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102808113A (zh) * | 2012-08-24 | 2012-12-05 | 叶绿均 | 一种镍基高温合金的制备工艺 |
| CN103436740A (zh) * | 2013-08-08 | 2013-12-11 | 南京理工大学 | 一种无铼镍基单晶高温合金及其制备方法 |
| CN104220626A (zh) * | 2012-03-27 | 2014-12-17 | 阿尔斯通技术有限公司 | 制造由单晶或定向凝固镍基超级合金制成的构件的方法 |
| CN104345071A (zh) * | 2014-11-03 | 2015-02-11 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种表征镍基高温合金中γ/γ′相晶格错配度的方法 |
| WO2015180213A1 (zh) * | 2014-05-28 | 2015-12-03 | 中国科学院金属研究所 | 一种无铼低密度高性能镍基单晶高温合金及其热处理工艺 |
| CN106239036A (zh) * | 2016-07-28 | 2016-12-21 | 中国科学院金属研究所 | 一种片状多孔结构单晶高温合金零件的制备工艺 |
| CN109097527A (zh) * | 2018-11-01 | 2018-12-28 | 上海大学 | 一种定向及单晶高温合金的热处理方法 |
| CN112593121A (zh) * | 2020-12-08 | 2021-04-02 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强抗高温氧化无铼第二代镍基单晶高温合金及其热处理工艺 |
| CN112630044A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-04-09 | 西北工业大学 | 基于晶体取向的镍基单晶合金的蠕变寿命预测方法 |
| CN113512669A (zh) * | 2020-04-09 | 2021-10-19 | 辽宁红银金属有限公司 | 一种抗氢脆性高温合金及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1218538A (zh) * | 1996-05-15 | 1999-06-02 | 曼B与W狄塞尔公司 | 内燃机内排气阀轴形或活塞形可动壁构件 |
| CN1357642A (zh) * | 2000-10-30 | 2002-07-10 | 联合工艺公司 | 无需粘结层就能保持隔热涂层的低密度抗氧化超级合金材料 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5413647A (en) * | 1992-03-26 | 1995-05-09 | General Electric Company | Method for forming a thin-walled combustion liner for use in a gas turbine engine |
| KR20030003016A (ko) * | 2001-06-28 | 2003-01-09 | 하이네스인터내셔널인코포레이티드 | Ｎｉ-Ｃｒ-Ｍｏ합금의 에이징 처리방법 및 결과의 합금 |
| US6866727B1 (en) * | 2003-08-29 | 2005-03-15 | Honeywell International, Inc. | High temperature powder metallurgy superalloy with enhanced fatigue and creep resistance |
-
2009
- 2009-12-23 CN CN200910248674A patent/CN102108555B/zh active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1218538A (zh) * | 1996-05-15 | 1999-06-02 | 曼B与W狄塞尔公司 | 内燃机内排气阀轴形或活塞形可动壁构件 |
| CN1357642A (zh) * | 2000-10-30 | 2002-07-10 | 联合工艺公司 | 无需粘结层就能保持隔热涂层的低密度抗氧化超级合金材料 |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104220626A (zh) * | 2012-03-27 | 2014-12-17 | 阿尔斯通技术有限公司 | 制造由单晶或定向凝固镍基超级合金制成的构件的方法 |
| CN102808113A (zh) * | 2012-08-24 | 2012-12-05 | 叶绿均 | 一种镍基高温合金的制备工艺 |
| CN102808113B (zh) * | 2012-08-24 | 2014-08-20 | 朱育盼 | 一种镍基高温合金的制备工艺 |
| CN103436740A (zh) * | 2013-08-08 | 2013-12-11 | 南京理工大学 | 一种无铼镍基单晶高温合金及其制备方法 |
| CN103436740B (zh) * | 2013-08-08 | 2015-12-09 | 南京理工大学 | 一种无铼镍基单晶高温合金及其制备方法 |
| WO2015180213A1 (zh) * | 2014-05-28 | 2015-12-03 | 中国科学院金属研究所 | 一种无铼低密度高性能镍基单晶高温合金及其热处理工艺 |
| CN104345071B (zh) * | 2014-11-03 | 2015-10-28 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种表征镍基高温合金中γ/γ′相晶格错配度的方法 |
| CN104345071A (zh) * | 2014-11-03 | 2015-02-11 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种表征镍基高温合金中γ/γ′相晶格错配度的方法 |
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| CN112630044A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-04-09 | 西北工业大学 | 基于晶体取向的镍基单晶合金的蠕变寿命预测方法 |
| CN112593121A (zh) * | 2020-12-08 | 2021-04-02 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强抗高温氧化无铼第二代镍基单晶高温合金及其热处理工艺 |
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