CN109093040A - 一种双相不锈钢f53的法兰锻造方法 - Google Patents
一种双相不锈钢f53的法兰锻造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109093040A CN109093040A CN201810809734.2A CN201810809734A CN109093040A CN 109093040 A CN109093040 A CN 109093040A CN 201810809734 A CN201810809734 A CN 201810809734A CN 109093040 A CN109093040 A CN 109093040A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- forging
- temperature
- fire
- stainless steel
- phase stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
- B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/40—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rings; for bearing races
Abstract
本发明公开了一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，涉及特殊钢种锻造技术领域。本发明包括以下步骤：SS001下料：经检验合格的双相不锈钢F53钢棒，按下料工艺中规定的下料重量在带锯床上下料，要求下料重量偏差控制在±1％范围内；SS002加热：低温区缓慢加热，高温区加速加热，加热至1180℃‑1200℃作为始锻温度；始锻温度不易过高，过高时晶粒急剧长大，并析出脆性相，晶界降低抗腐蚀性能；SS003锻造：第一火，墩圆，锻锤打击次数至多两次；第二至四火，墩总高，每火锻锤打击三次。本发明通过设计的特种钢法兰锻造方法，解决了现有加热中渗碳和晶粒腐蚀，锻造温度不理想容易造成锻件裂纹，锻造过程中每一火锻造的次数不能标准化造成余量过大的问题。
Description
技术领域
本发明属于特殊钢种锻造技术领域，特别是涉及一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法。
背景技术
锻造是利用锻压机械对金属坯料施加压力，使其产生塑性变形，以获得具有一定机械性能、一定形状和尺寸的锻件的加工方法。锻造和冲压同属塑性加工性质，统称锻压。锻造是机械制造中常用的成形方法。通过锻造能消除金属的铸态疏松、焊合孔洞，锻件的机械性能一般优于同样材料的铸件。机械中负载高、工作条件严峻的重要零件，除形状较简单的可用轧制的板材、型材或焊接件外，多采用锻件。锻造按坯料在加工时的温度可分为冷锻和热锻。冷锻一般是在室温下加工，热锻是在高于坯料金属的再结晶温度上加工。有时还将处于加热状态，但温度不超过再结晶温度时进行的锻造称为温锻。不过这种划分在生产中并不完全统一。钢的再结晶温度约为460℃，但普遍采用800℃作为划分线，高于800℃的是热锻；在300～800℃之间称为温锻或半热锻。锻造按成形方法则可分为自由锻、模锻、冷镦、径向锻造、挤压、成形轧制、辊锻、辗扩等。
现有的锻造方法在锻造特种双相不锈钢F53时，加热过程容易造成钢的渗碳现象和晶粒腐蚀，锻造温度不理想容易造成锻件裂纹，且锻造过程中每一火锻造的次数不能标准化造成余量过大。
发明内容
本发明的目的在于提供一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，通过设计的特种钢法兰锻造方法，解决了现有加热中渗碳和晶粒腐蚀，锻造温度不理想容易造成锻件裂纹，锻造过程中每一火锻造的打击次数不能标准化造成余量过大的问题。
为解决上述技术问题，本发明是通过以下技术方案实现的：
本发明为一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，包括以下步骤：
SS001下料：经检验合格的双相不锈钢F53钢棒，按下料工艺中规定的下料重量在带锯床上下料，要求下料重量偏差控制在±1％范围内；
SS002加热：低温区缓慢加热，高温区加速加热，加热至1180℃-1200℃作为始锻温度；始锻温度不易过高，过高时晶粒急剧长大，并析出脆性相，晶界降低抗腐蚀性能；
SS003锻造：第一火，墩圆，锻锤打击次数至多两次；第二至四火，墩总高，每火锻锤打击三次；
SS004冲孔、压边：第五火，冲心，平工件，锻锤打击一次；第六至八火，上架扩孔，每火扩一圈，视情况增加火数；第九至十一火，压边，每火压一圈，压多会造成裂纹；第十二火，平成品，锻锤打击一圈；
SS005检验尺寸：空冷至室温后，100％检查锻件尺寸规格及表面质量；
SS006热处理：按固溶处理工艺要求，在2台10T蓄热式室式燃气炉中加热、保温，操作机出炉至下方水槽下快速水冷，出水温度40℃；
SS007检验：每熔炼炉批随机选取工件检查硬度HB：280-300；
SS008包装入库：擦油装入PVC袋，贴标签入库。
进一步地，所述锻造过程中终锻温度1050℃以上。
进一步地，所述加热时防止与任何含碳物质接触，严禁火焰与料块直接接触。
进一步地，所述低温区温度在500℃以内。
进一步地，所述高温区温度在850℃以上。
进一步地，所述锻造过程中第一锤重一点，以后适当轻一点，以减少工件变形量。
本发明具有以下有益效果：
本发明通过设计的特种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，保障锻造过程中材料纯净防止渗碳和晶粒腐蚀，每一火锻造的打击次数标准化，保障成型尺寸减小余量以及防止锻件表面产生裂纹。
当然，实施本发明的任一产品并不一定需要同时达到以上所述的所有优点。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明为一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，包括以下步骤：
SS001下料：经检验合格的双相不锈钢F53钢棒，按下料工艺中规定的下料重量在带锯床上下料，要求下料重量偏差控制在±1％范围内；
SS002加热：低温区缓慢加热，高温区加速加热，加热至1200℃作为始锻温度；始锻温度不易过高，过高时晶粒急剧长大，并析出脆性相，晶界降低抗腐蚀性能；
SS003锻造：第一火，墩圆，锻锤打击次数至多两次；第二至四火，墩总高，每火锻锤打击三次；
SS004冲孔、压边：第五火，冲心，平工件，锻锤打击一次；第六至八火，上架扩孔，每火扩一圈，视情况增加火数；第九至十一火，压边，每火压一圈，压多会造成裂纹；第十二火，平成品，锻锤打击一圈；
SS005检验尺寸：空冷至室温后，100％检查锻件尺寸规格及表面质量；
SS006热处理：按固溶处理工艺要求，在2台10T蓄热式室式燃气炉中加热、保温，操作机出炉至下方水槽下快速水冷，出水温度40℃；
SS007检验：每熔炼炉批随机选取工件检查硬度HB：290；
SS008包装入库：擦油装入PVC袋，贴标签入库。
其中，锻造过程中终锻温度1050℃以上。
其中，加热时防止与任何含碳物质接触，严禁火焰与料块直接接触。
其中，低温区温度在500℃以内。
其中，高温区温度在850℃以上。
其中，锻造过程中第一锤重一点，以后适当轻一点，以减少工件变形量。
以上公开的本发明优选实施例只是用于帮助阐述本发明。优选实施例并没有详尽叙述所有的细节，也不限制该发明仅为所述的具体实施方式。显然，根据本说明书的内容，可作很多的修改和变化。本说明书选取并具体描述这些实施例，是为了更好地解释本发明的原理和实际应用，从而使所属技术领域技术人员能很好地理解和利用本发明。本发明仅受权利要求书及其全部范围和等效物的限制。
Claims (5)
1.一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，其特征在于：包括以下步骤：
SS001下料：经检验合格的双相不锈钢F53钢棒，按下料工艺中规定的下料重量在带锯床上下料，要求下料重量偏差控制在±1％范围内；
SS002加热：低温区缓慢加热，高温区加速加热，加热至1180℃-1200℃作为始锻温度；
SS003锻造：第一火，墩圆，锻锤打击次数至多两次；第二至四火，墩总高，每火锻锤打击三次；
SS004冲孔、压边：第五火，冲心，平工件，锻锤打击一次；第六至八火，上架扩孔，每火扩一圈；第九至十一火，压边，每火压一圈；第十二火，平成品，锻锤打击一圈；
SS005检验尺寸：空冷至室温后，100％检查锻件尺寸规格及表面质量；
SS006热处理：按固溶处理工艺要求，在2台10T蓄热式室式燃气炉中加热、保温，操作机出炉至下方水槽下快速水冷，出水温度40℃；
SS007检验：每熔炼炉批随机选取工件检查硬度HB：280-300；
SS008包装入库：擦油装入PVC袋，贴标签入库。
2.根据权利要求1所述的一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，其特征在于，所述锻造过程中终锻温度1050℃以上。
3.根据权利要求1所述的一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，其特征在于，所述加热时防止与任何含碳物质接触，严禁火焰与料块直接接触。
4.根据权利要求1所述的一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，其特征在于，所述低温区温度在500℃以内。
5.根据权利要求1所述的一种双相不锈钢F53的法兰锻造方法，其特征在于，所述高温区温度在850℃以上。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201810809734.2A CN109093040A (zh) | 2018-07-23 | 2018-07-23 | 一种双相不锈钢f53的法兰锻造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201810809734.2A CN109093040A (zh) | 2018-07-23 | 2018-07-23 | 一种双相不锈钢f53的法兰锻造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN109093040A true CN109093040A (zh) | 2018-12-28 |
Family
ID=64847137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201810809734.2A Pending CN109093040A (zh) | 2018-07-23 | 2018-07-23 | 一种双相不锈钢f53的法兰锻造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN109093040A (zh) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111570690A (zh) * | 2020-05-06 | 2020-08-25 | 江阴市劲松科技有限公司 | 一种双相不锈钢f53锻造成型防裂纹的制作方法 |
| CN113523166A (zh) * | 2021-07-21 | 2021-10-22 | 苏州雷格姆海洋石油设备科技有限公司 | 深海连接器用25%Cr大壁厚超级双目不锈钢锻件的生产工艺 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003311367A (ja) * | 2002-04-19 | 2003-11-05 | Ngk Spark Plug Co Ltd | フランジ付き筒状金具の製造方法 |
| CN102513799A (zh) * | 2012-01-06 | 2012-06-27 | 山东伊莱特重工有限公司 | 一种兆瓦级风电机组塔架法兰锻造碾环加工方法 |
| CN102601282A (zh) * | 2012-03-08 | 2012-07-25 | 无锡市法兰锻造有限公司 | 一种z2cnd18-12n控氮不锈钢锻造工艺 |
| CN104785706A (zh) * | 2014-11-05 | 2015-07-22 | 连云港珍珠河石化管件有限公司 | 高颈法兰模锻成型加工方法 |
-
2018
- 2018-07-23 CN CN201810809734.2A patent/CN109093040A/zh active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003311367A (ja) * | 2002-04-19 | 2003-11-05 | Ngk Spark Plug Co Ltd | フランジ付き筒状金具の製造方法 |
| CN102513799A (zh) * | 2012-01-06 | 2012-06-27 | 山东伊莱特重工有限公司 | 一种兆瓦级风电机组塔架法兰锻造碾环加工方法 |
| CN102601282A (zh) * | 2012-03-08 | 2012-07-25 | 无锡市法兰锻造有限公司 | 一种z2cnd18-12n控氮不锈钢锻造工艺 |
| CN104785706A (zh) * | 2014-11-05 | 2015-07-22 | 连云港珍珠河石化管件有限公司 | 高颈法兰模锻成型加工方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 杨文魁: "大型法兰和环形件的辗压", 《锻压机械》 * |
| 潘勇: "不锈钢法兰锻造工艺", 《广船科技》 * |
| 金林奎 等: "F53双相不锈钢阀体开裂分析", 《理化检验-物理分册》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111570690A (zh) * | 2020-05-06 | 2020-08-25 | 江阴市劲松科技有限公司 | 一种双相不锈钢f53锻造成型防裂纹的制作方法 |
| CN113523166A (zh) * | 2021-07-21 | 2021-10-22 | 苏州雷格姆海洋石油设备科技有限公司 | 深海连接器用25%Cr大壁厚超级双目不锈钢锻件的生产工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6698940B2 (ja) | 球状化構造の高炭素クロム軸受鋼の温間圧延リング成形方法 | |
| CN105986074A (zh) | 一种模具钢加工工艺 | |
| WO2007084089A3 (en) | Method for delaying of cooling and hardening of desired zones of a sheet during a hot metal stamping process | |
| CN108555223B (zh) | 一种gh901合金盘件制造方法 | |
| CN107345290B (zh) | 一种tc4钛合金薄壁环件的制造方法 | |
| CN105132637B (zh) | 油压机5CrMnMo上模双液淬火回火局部强化热处理工艺 | |
| CN106623704A (zh) | 低应力2a70铝合金环件制造方法 | |
| CN109093040A (zh) | 一种双相不锈钢f53的法兰锻造方法 | |
| CN108823384B (zh) | 一种大型不锈钢环件高温锻造细化晶粒方法 | |
| CN107866660A (zh) | 一种模具钢材加工工艺 | |
| CN108246948A (zh) | 一种改善gh901模锻件组织的锻造方法 | |
| CN111468668B (zh) | 一种风电主轴锻造工艺 | |
| CN102010973A (zh) | 大直径重载齿轮渗碳淬火变形控制的简易方法 | |
| CN101116935B (zh) | 一种气门锁夹生产工艺 | |
| CN112718910A (zh) | 一种大口径tc4钛合金厚壁管材的制造方法 | |
| CN101988144A (zh) | 一种实用的密封快冷室 | |
| CN111112418A (zh) | 一种金属钣金件冲压工艺 | |
| CN102989944A (zh) | 一种胀断连杆的锻造方法 | |
| CN112719172A (zh) | 一种gh80a合金环形件锻造方法 | |
| CN104525568A (zh) | 渗碳轴承钢无缝钢管的加工方法 | |
| CN108237197A (zh) | 一种改善结构钢大型环形件探伤的锻造方法 | |
| CN106424501A (zh) | 基于包套的难变形材料多向锻压加工方法 | |
| CN202951751U (zh) | 飞行器球壳等温成形装置 | |
| CN112122543A (zh) | 一种细化In783合金厚壁环锻件晶粒的锻造方法 | |
| CN111534771A (zh) | 一种镍基高温合金晶粒均匀化方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20181228 |
|
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |