CN108778034A - 成形面连接件及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

提供一种针对反复的拆装操作的耐久性和剥离强度的平衡优异的成形面连接件。一种成形面连接件，其是具备平板状的基部(102)和从该基部(102)的一个主表面突出来的多个卡合元件(101)的热塑性树脂制的成形面连接件(100)，所述卡合元件(101)具备：棒(103)，其从所述主表面立起；卡合头部(104)，其形成于棒(103)的上端部，该卡合头部(104)具有在俯视时主要沿着与成形方向成直角的方向延伸的伸出部(105)，在沿着与成形方向成直角的方向将卡合元件(101)在成形方向中央切断时的截面中，若将卡合元件(101)的距所述基部(102)的主表面的高度的二分之一的位置处的延迟的平均值设为R1avg(单位：nm)，将头部(104)的从棒(103)与伸出部(105)的左右两处的分界点分别向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的平均值设为R2avg(单位：nm)，则2≤R2avg≤100、R2avg/R1avg＝0.04～5.0的关系成立。

Description

成形面连接件及其制造方法
技术领域
本发明涉及成形面连接件。另外，本发明涉及成形面连接件的制造方法。
背景技术
面连接件是通过将一对带相互按压来使它们结合的方式的连接件，一个带通常是毛圈绒头布料，另一个带具备固定到表面的许多卡合元件，卡合元件以与毛圈卡合的方式形成。近年来，面连接件也被用作一次性纸尿布、医疗用简易衣料、卫生巾类、各种作业用简易衣料、内衣类等的固定件，尤其是，在平板状基材具有微小尺寸的许多卡合元件的热塑性树脂制的一体成形类型的面连接件被经常使用。
这种一体成形类型的面连接件的卡合元件的形态如在该领域中众所周知那样大致区分成钩类型和蘑菇类型。钩类型是卡合元件的头部的伸出方向不均匀的类型，卡合具有方向性。另一方面，蘑菇类型是卡合元件的头部的伸出方向均匀的类型，卡合不具有方向性。
一般而言，蘑菇类型的面连接件采用对从基座构件直立的能够热变形的棒进行模压(日文：コイニング)而形成面连接件系统的钩部的方法。例如，在日本专利第4699349号公报中公开有一种成形头部的形成方法，该成形头部的形成方法具备如下步骤：首先，注塑成型了具有直立的棒阵列的钩板(日文：フック板)，之后，利用加热后的模压面对棒的顶端进行加热和加压，使棒的顶端部软化而在棒的顶端形成成形头部。
然而，蘑菇类型的卡合元件与绒头的卡合机构以毛圈卷绕到颈部的状态与卡合元件的头部卡合、以所谓的悬吊状态(日文：首吊り状態)卡合，因此，在要使毛圈从卡合元件的头部脱离时，卡合元件在颈部处切断、或者毛圈自身切断的概率较高，大多经不住反复使用，同时剥离强度易于变得过高。另一方面，在上述钩类型的卡合元件的情况下，若与蘑菇类型的卡合元件比较，则在易于相对于毛圈卡合、进而易于获得适当的剥离强度的基础上，存在如下特征：在剥离时，也没有卡合元件、毛圈的切断，很经得住反复的使用。
以往，钩类型的面连接件是这样制造成的：向形成有从滚筒内弯曲而延伸并在周面开口的大致J字状或Y字状的许多模腔的圆筒滚筒的周面供给熔融树脂，成形沿着该周面的薄板状的基材，同时，向所述模腔填充熔融树脂的一部分，在基材的背面侧一体地成形J字状或Y字状的钩，在冷却后从滚筒的周面将该成形品剥掉(美国专利第4，984，339号、美国专利第5，537，723号)。然而，在这样的制造方法中，在将钩从滚筒剥掉之际，对钩施加较大的弯曲应力，因此，易于在钩产生裂纹、折断，因此，能够制作的钩形状也存在极限。
因此，近年来，提出了如下方法：将钩类型和蘑菇类型的制造方法组合，在获得了许多棒立起在平板基材表面的热塑性树脂制的一次成形品之后，对该成形品的棒的顶端进行加热而使其软化，来对头部进行成形。在日本特表2002-519078号公报公开有如下方法：不使其熔融，而是通过利用压缩(Calender)使棒变形的单纯的机械的再形成(reshaping)来形成头部。在日本专利第4134337号公报公开有如下内容：利用加热辊对棒的熔融前线和压缩前线进行调整。在日本特表昭58-500192号公报公开有如下方法：通过将带按压于加温表面部，使端部软化成棒不熔融的程度，来使端部变形。另外，公开有使非软化部弹性变形的内容。在日本特表2002-534194号公报中公开有如下方法：在将棒的末端部加热到软化温度、另一方面将片材基材和各棒的下侧部分维持到比软化温度低的温度的基础上，通过使棒的末端部与比软化温度低的预定形成温度的接触面接触，来使末端部变形。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利第4699349号公报
专利文献2：美国专利第4，984，339号说明书
专利文献3：美国专利第5，537，723号说明书
专利文献4：日本特表2002-519078号公报
专利文献5：日本专利第4134337号公报
专利文献6：日本特表昭58-500192号公报
专利文献7：日本特表2002-534194号公报
发明内容
发明要解决的问题
将面连接件的成形分成棒的一次成形和头部的二次成形这两个阶段来进行的方法是有用的，但在将棒加热成小于熔点的温度而使其塑性变形的情况下，在头部会残留应变。在残留有应变的情况下，存在如下问题：若反复进行面连接件的拆装操作，则头部易于折断。另一方面，在通过使棒熔融变形来对头部进行成形的情况下，虽然残留应变的问题被消除，但存在面连接件的剥离强度降低的问题。
本发明是以上述状况为背景作成的，以提供一种针对反复的拆装操作的耐久性和剥离强度的平衡优异的成形面连接件为课题之一。另外，本发明也以提供一种制造该成形面连接件的方法为课题之一。
用于解决问题的方案
本发明人为了解决上述课题，进行了深入研究，结果发现了如下内容：将头部中的延迟(日文：レターデーション)控制在预定范围，同时对棒与头部中的延迟的平衡进行控制对上述课题的解决是有效的。本发明是以上述见解为基础而完成的。
本发明在一方面是一种成形面连接件，其是具备平板状的基部(102)和从该基部(102)的一个主表面突出来的多个卡合元件(101)的热塑性树脂制的成形面连接件(100)，其中，
所述卡合元件(101)具备：棒(103)，其从所述主表面立起；和卡合头部(104)，其形成于棒(103)的上端部，该卡合头部(104)具有在俯视时主要沿着与成形方向成直角的方向延伸的伸出部(105)，
在沿着与成形方向成直角的方向将卡合元件(101)在成形方向中央切断时的截面中，若将卡合元件(101)的距所述基部(102)的主表面的高度的二分之一的位置处的延迟的平均值设为R1avg(单位：nm)、将卡合头部(104)的从棒(103)与伸出部(105)的左右两处的分界点分别向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的平均值设为R2avg(单位：nm)，则2≤R2avg≤100、R2avg/R1avg＝0.04～5.0的关系成立。
在本发明的成形面连接件的一实施方式中，若将卡合头部(104)的从棒(103)与伸出部(105)的两处的分界点分别向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的最大值设为R2max(单位：nm)，则5≤R2max≤200。
在本发明的成形面连接件的另一实施方式中，R1avg是20nm～40nm。
在本发明的成形面连接件的又一实施方式中，R2avg是20nm～50nm。
在本发明的成形面连接件的又一实施方式中，热塑性树脂的熔点是150℃～170℃。
在本发明的成形面连接件的又一实施方式中，热塑性树脂是聚丙烯。
本发明在另一方面是一种成形面连接件的制造方法，其中，该成形面连接件的制造方法包括如下工序：
工序1，在该工序1中，获得在一个主表面立起有具有残留应变的多个棒的热塑性树脂制的纵长带状的一次成形品；
工序2，在该工序2中，一边将所述一次成形品沿着长度方向输送，一边利用第一加压部以3kPa～300kPa的压力加压1秒以下的时间，从而使棒的上端部熔融变形而预成形具有在俯视时主要沿着与输送方向成直角的方向延伸的伸出部的卡合头部，其中，该第一加压部的靠所述棒的上端部侧的部位具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃的温度，并且该第一加压部的靠该一次成形品的另一主表面侧的部位具有10℃～50℃的温度；
工序3，其紧接着工序2，在该工序3中，一边将所述预成形后的一次成形品沿着长度方向输送，一边利用第二加压部将所述卡合头部以比工序2中的压力小、且是3kPa～150kPa的压力加压0.3秒钟～10秒钟，从而使所述卡合头部熔融变形而对卡合头部的形状和延迟进行调整，其中，该第二加压部的靠该预成形后的一次成形品的所述卡合头部侧的部位具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃较的温度，并且该第二加压部的靠该预成形后的一次成形品的另一主表面侧的部位具有10℃～50℃的温度；以及
工序4，其紧接着工序3，在该工序4中，一边将调整了所述卡合头部的形状和延迟的一次成形品沿着长度方向输送一边使所述卡合头部和另一主表面分别与冷却带接触来进行冷却，获得二次成形品。
在本发明的成形面连接件的制造方法的一实施方式中，在由工序1获得的所述一次成形品在第一环形带式输送机与第二环形带式输送机之间通过的期间内实施工序2、工序3以及工序4，该第一环形带式输送机具有：第一环形带，其一边与所述一次成形品的棒的上端部接触一边行进；和一对引导辊，其在输送方向上设置到前方和后方，用于对该第一环形带的行进路径进行引导，该第二环形带式输送机具有：第二环形带，其一边与所述一次成形品的另一主表面接触一边行进；和一对引导辊，其在输送方向上设置到前方和后方，用于对该第二环形带的行进路径进行引导。
在本发明的成形面连接件的制造方法的另一实施方式中，工序2是通过所述一次成形品被设置到前方的两个引导辊加压来实施的。
在本发明的成形面连接件的制造方法的又一实施方式中，工序3是通过如下步骤实施的：利用具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃的温度的加热构件从第一环形带侧对与该第一环形带接触中的所述一次成形品的所述卡合头部进行按压，并且，利用具有10℃～50℃的温度的冷却构件从第二环形带侧对与该第二环形带接触中的所述一次成形品的另一主表面进行按压。
在本发明的成形面连接件的制造方法的又一实施方式中，工序4是通过如下步骤实施的：利用具有10℃～100℃的温度且是比所述树脂的熔点低的温度的冷却构件从第一环形带侧对与该第一环形带接触中的所述一次成形品的所述卡合头部进行按压，并且，利用具有10℃～50℃的温度的冷却构件从第二环形带侧对与该第二环形带接触中的所述一次成形品的另一主表面进行按压。
本发明在另一方面是一种物品，其具备本发明的成形面连接件。
发明的效果
根据本发明，能够提供针对反复的拆装操作的耐久性和剥离强度的平衡优异的类型的成形面连接件。
附图说明
图1是沿着与成形方向成直角的方向将本发明的一实施方式的成形面连接件的卡合元件在成形方向的中央切断时的剖视图。
图2是从上观察本发明的一实施方式的成形面连接件的卡合元件时的示意图。
图3是针对本发明的成形面连接件的卡合元件的一个例子的截面的偏振图像。
图4是针对以往的成形面连接件的卡合元件的一个例子的截面的偏振图像。
图5是本发明的成形面连接件的连续制造装置的概略图。
具体实施方式
以下，一边参照附图，一边详细论述本发明的成形面连接件的各种实施方式。
(1.材料)
本发明的成形面连接件能够通过以热塑性树脂为材料进行一体成形加工来制造的。作为热塑性树脂，并没有特别限制，能够采用聚酰胺树脂、聚酯树脂、聚丙烯树脂、PVC树脂、ABS树脂、聚乙烯树脂等。在这些中，更优选熔融状态下的流动性优异的聚丙烯树脂。
(2.卡合元件)
在图1中示意性地表示沿着与成形方向成直角的方向将本发明的一实施方式的成形面连接件(100)的卡合元件(101)在成形方向中央切断时的截面形状。为了简洁，在图1中仅表示一个卡合元件(101)，但本实施方式的成形面连接件(100)具备平板状的基部(102)和从该基部(102)的一个主表面突出来的多个卡合元件(101)。基部(102)的主表面的每单位面积的卡合元件(101)的数量根据所要求的剥离强度适当设定即可，能够设为例如100个/cm2～600个/cm2，典型而言，能够设为200个/cm2～400个/cm2。
卡合元件(101)具有：棒(103)，其从基部(102)的主表面立起；卡合头部(104)，其形成于棒(103)的上端部，卡合头部(104)具有在俯视时主要沿着与成形方向成直角的方向延伸的伸出部(105)。与伸出部(105)相对的面连接件的毛圈能够与伸出部(105)卡合。通过许多卡合元件(101)和许多毛圈卡合，一对面连接件的连结被强化。
棒(103)的粗细根据所要求的剥离强度适当设定即可，若过细，则针对反复的拆装操作的耐久性变得不充分，因此，以截面积表示优选是0.005mm2以上，更优选是0.01mm2以上，更进一步优选是0.02mm2以上。另外，棒(103)的粗细若过粗，则卡合元件(101)的数量密度不足而难以获得所期望的剥离强度，因此，以截面积表示优选是0.10mm2以下，更优选是0.07mm2以下，更进一步优选是0.04mm2以下。棒的截面形状并没有特别限制，能够设为多边形(三角形、四边形、六边形等)、圆形(正圆、椭圆、长圆等)等，出于一次成形品的均匀性优异的理由，优选正圆。
卡合元件(101)的距基部(102)的主表面的高度(H)若过低，则毛圈难以与卡合头部(104)的伸出部(105)卡合，因此，优选是0.05mm以上，更优选是0.10mm以上，更进一步优选是0.20mm以上。另外，卡合元件(101)的距基部(102)的主表面的高度(H)若过高，则易于折断，因此，优选是1.50mm以下，更优选是0.50mm以下，更进一步优选是0.30mm以下。
在本发明的一实施方式的成形面连接件中，如后述那样，一边将多个棒在平板表面立起的热塑性树脂制的纵长带状的一次成形品连续地输送一边进行加热加压，从而能够对卡合元件的卡合头部(104)进行成形加工。成形方向是指该纵长带状的一次成形品的输送方向。通过一边输送一边实施加热加压，如图2所示，卡合元件(101)的卡合头部(104)能够具有在俯视时沿着与成形方向成直角的方向延伸的形状。即、在从上观察卡合元件(101)的卡合头部(104)的情况下，优选伸出部(105)在俯视时沿着与成形方向成直角的方向(TD方向)比沿着与成形方向平行的方向(MD方向)稍微伸出。另外，为了确保剥离强度，优选卡合头部(104)的上表面平坦(上表面中的最高地点与最低地点的高度差是0.05mm以内，优选是0.02mm以内)。其原因在于，在卡合头部(104)的上表面从中心朝向外侧向下方倾斜的形态或向上方倾斜的形态下，伸出部(105)的伸出量变小、毛圈难以卡合。
通过伸出部(105)具有方向性，与毛圈之间的卡合产生方向性，获得适度的剥离强度，并且，能够提高进行了反复拆装操作之后的剥离强度的保持率。在本发明的一实施方式的成形面连接件(100)中，在从上观察(俯视)卡合元件(101)的卡合头部(104)时(参照图2)，若将该头部(104)的与成形方向成直角的方向(TD方向)上的长度设为T，将该头部(104)的与成形方向平行的方向(MD方向)上的长度设为M，则能够设为T：M＝1.0：1.0～1.3：1.0的范围，典型而言，能够设为T：M＝1.1：1.0～1.2：1.0的范围。T是指观察一个卡合元件(101)时该头部(104)的与成形方向成直角的方向上的长度的最大长度，M是指观察一个卡合元件(101)时该头部(104)的与成形方向平行的方向上的长度的最大长度。
另外，为了毛圈易于卡合，在从上观察(俯视)卡合元件(101)的卡合头部(104)时(参照图2)，伸出部(105)的从棒(103)沿着与成形方向成直角的方向(TD方向)的伸出长度L在相对于成形方向的右方向和左方向中的至少一方向上、优选在两方向上优选是0.001mm以上，更优选是0.003mm以上，更进一步优选是0.005mm以上。但是，该伸出长度L若过长，则在反复进行相对于毛圈的拆装时易于损伤，因此，在相对于成形方向的右方向和左方向中的至少一方向上、优选在两方向上优选是0.015mm以下，更优选是0.012mm以下，更进一步优选是0.010mm以下。
延迟是成为残留应变的指标的参数。在本发明的一实施方式的成形面连接件(100)中，在沿着与成形方向成直角的方向将卡合元件(101)在成形方向中央切断时的截面中，若将头部(104)的从棒(103)与伸出部(105)的左右两处的分界点向正上方延长的两根线上(图1的虚线A和A’)的部分处的延迟的平均值设为R2avg(单位：nm)，则2≤R2avg≤100成立。另外，在本发明的一实施方式的成形面连接件(100)中，若将头部(104)从棒(103)与伸出部(105)的左右两处的分界点向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的最大值设为R2max(单位：nm)，则5≤R2max≤200。通过R2avg是2nm以上、进一步优选R2max是5nm以上，能够具有实际应用的剥离强度。若R2avg过低，则在加热加压时伸出部(105)的形状易于带有圆度，因此，难以确保用于获得恰当的剥离强度的伸出部(105)的形状。着眼于头部(104)的从棒(103)与伸出部(105)的两处的分界点向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的原因在于，若反复进行面连接件的拆装，则易于在该线附近形成裂纹。
R2avg优选是4nm以上，更优选是5nm以上，更进一步优选是10nm以上。R2max优选是10nm以上，更优选是15nm以上，更进一步优选是20nm以上。另外，通过R2avg是100nm以下，进一步优选R2max是200nm以下，从而即使反复进行连接件的拆装，头部(104)也难以产生折断，从而耐久性有意地提高。R2avg优选是80nm以下，更优选是60nm以下，更进一步优选是50nm以下。R2max优选是150nm以下，更优选是120nm以下，更进一步优选是100nm以下。即使R2avg适当，局部地延迟较高的部位也可能成为折断的起点，因此，除了对R2avg进行控制之外还对R2max进行控制，这对耐久性提高是有效的。
在本发明的一实施方式的成形面连接件(100)中，如果将卡合元件(101)的距基部(102)主表面的高度(H)的二分之一的位置(图1的虚线B)处的延迟的平均值设为R1avg(单位：nm)，则R2avg/R1avg＝0.04～5.0的关系成立。该关系成立是指取得了棒(103)与头部(104)的硬度的平衡，在谋求剥离强度和耐久性的平衡方面是有利的。优选R2avg/R1avg＝0.10～4.0，更优选R2avg/R1avg＝0.20～2.0，更进一步优选R2avg/R1avg＝0.50～1.0。
R1avg是棒的硬度的指标。出于剥离强度和耐久性的平衡的观点考虑，R1avg优选是30nm～50nm，更优选是20nm～40nm，更进一步优选是25nm～35nm。
利用树脂埋入的方法，在与成形面连接件的成形方向(MD方向)成直角的截面，针对一个卡合元件制作包括成形方向(MD方向)的中央部分的厚度为0.010mm的切片，在依据JIS B7251：2000的偏振显微镜的基准系统中，使用塞拿蒙补偿器来进行延迟的测定。在图3中示出针对本发明的成形面连接件的卡合元件的一个例子的截面的偏振图像。另外，在图4中示出针对以往的成形面连接件的卡合元件的一个例子的截面的偏振图像。
(3.制造方法)
本发明的成形面连接件能够通过实施例如以下的工序1～工序4来制造。
工序1，在该工序1中，获得在一个主表面立起具有残留应变的多个棒、另一主表面平坦的热塑性树脂制的纵长带状的一次成形品；
工序2，在该工序2中，一边将所述一次成形品沿着长度方向输送，一边利用第一加压部以3kPa～300kPa、优选以5kPa～200kPa、更优选以10kPa～100kPa的压力加压1秒以下、优选加压0.00001秒钟～1秒钟、更优选加压0.00001秒钟～0.5秒钟、更进一步优选加压0.00001秒钟～0.1秒钟，从而使棒的上端部熔融变形而预成形具有在俯视时主要沿着与输送方向成直角的方向延伸的伸出部的卡合头部，其中，该第一加压部的靠所述棒的上端部侧的部位具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃的、优选高5℃～50℃的、更优选高10℃～30℃的温度，并且该第一加压部的靠该一次成形品的另一主表面侧的部位具有10℃～50℃、优选具有15℃～40℃、更优选具有20℃～30℃；
工序3，其紧接着工序2，在该工序3中，一边将预成形后的所述一次成形品沿着长度方向输送，一边利用第二加压部以比工序2中的压力小、优选工序2中的压力的20％～80％、更优选30％～70％、更进一步优选40％～60％、且以3kPa～150kPa、优选5kPa～100kPa、更优选10kPa～50kPa的压力将所述卡合头部加压0.3秒钟～10秒钟、优选加压0.4秒钟～5秒钟、更优选加压0.5秒钟～2秒钟，从而使所述卡合头部熔融变形而对卡合头部的形状和延迟进行调整，其中，该第二加压部的靠该预成形后的一次成形品的所述卡合头部侧的部位具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃的、优选高5℃～50℃的、更优选高10℃～30℃的温度，并且该第二加压部的靠该预成形后的一次成形品的另一主表面侧的部位具有10℃～50℃、优选具有15℃～40℃、更优选具有20℃～30℃；
工序4，其紧接着工序3，在该工序4中，一边将调整了所述卡合头部的形状和延迟的一次成形品沿着长度方向输送，一边使所述卡合头部和另一主表面与冷却带、优选10℃～100℃的冷却带、更优选20℃～50℃的冷却带分别接触来进行冷却，获得二次成形品。
工序1能够通过使用例如图5所示的成形面连接件的连续制造装置(200)的一次成形装置(210)而在工业上实施。图中的附图标记(211)是连续挤出装置(212)的挤压喷嘴，该喷嘴(211)的顶端的曲面具有圆弧面，该圆弧面具有与后述的圆筒滚筒(213)大致相同的曲率，该挤压喷嘴(211)以相对于圆筒滚筒(213)的曲面形成相当于要成形的上述基部(102)的壁厚的间隙的方式与圆筒滚筒(213)的曲面对设。该挤压喷嘴(211)能够设为例如T型模具，熔融树脂被从在顶端圆弧面的中央部形成的树脂挤出口(214)以预定的树脂压和恒定的流量连续地挤出。
所述圆筒滚筒(213)呈具有作为内部冷却部件的水冷封套(未图示)的空心滚筒状，周面具有作为成形面连接件(100)的一部分成形面的功能，如上述那样在其与上述挤压喷嘴(211)的顶端圆弧面之间带有上述间隙，并且使圆筒滚筒(213)的轴线与所述挤出口(214)平行地设置。
在旋转滚筒(213)的周面设置有多个用于对卡合元件进行一次成形的模腔(215)。模腔(215)的排列、形状以及尺寸能够根据作为目的的棒的排列、形状以及尺寸适当变更。若从挤压喷嘴(211)将熔融树脂朝向向一方向旋转的圆筒滚筒(213)的周面连续挤出，则在沿着滚筒周面来对上述基部(102)进行成形的同时，所述熔融树脂的一部分被填充于所述模腔(215)，在所述基部(102)的背面侧一体成形许多例如圆柱状的棒(103)，与旋转的所述圆筒滚筒(213)的周面连续而制造呈纵长带状的一次成形品。
在被承载于圆筒滚筒(213)的周面而移动的一次成形品通过被内置到圆筒滚筒(213)的水冷封套(未图示)和供圆筒滚筒(213)的下部浸渍的冷却水槽(216)而被主动地冷却了之后，被作为拾取部件的剥离辊(217)从圆筒滚筒(213)的周面剥离，向后段的二次成形装置(220)输送。在如此获得的一次成形品的棒(103)残留有应变。
能够在二次成形装置(220)处实施工序2～工序4。二次成形装置(220)具备上侧环形带式输送机(221)，该上侧环形带式输送机(221)具有：上侧环形带(221a)，其一边与所述一次成形品的棒(103)的上端部接触一边行进；和一对引导辊(221b、221c)，其在输送方向上设置到前方和后方，用于对该环形带(221a)的行进路径进行引导。另外，二次成形装置(220)具备下侧环形带式输送机(222)，该下侧环形带式输送机(222)具有：下侧环形带(222a)，其一边与所述一次成形品的基部(102)接触一边行进；和一对引导辊(222b、222c)，其在输送方向上设置到前方和后方，用于对该环形带(222a)的行进路径进行引导。
工序2能够通过如下步骤实施：对上侧环形带式输送机(221)的前方引导辊(221b)进行加热，利用该前方引导辊(221b)将所述一次成形品向下方按压，来进行加热加压。通过在工序2中进行加热加压，使棒(103)的上端部熔融变形而预成形具有在俯视时主要沿着与输送方向成直角的方向延伸的伸出部的卡合头部(104)。由此，上侧环形带在与卡合头部(104)接触之前被充分地加热，因此，在与卡合头部(104)接触时能够升温到设定好的温度。因此，在加压时卡合头部(104)的应变变小，能够抑制延迟的不均。另外，通过实施工序2，能够进行高速生产。工序2中的加热加压时的前述的条件是反映了该主旨的条件。此时，优选下侧环形带式输送机(222)的前方引导辊(222b)以基部(102)不热变形的方式被维持在10℃～50℃、优选被维持在20℃～40℃的温度。
在上侧环形带式输送机(221)的前方引导辊(221b)的后方紧邻着前方引导辊(221b)设置有加热板(223)，利用加热板(223)从上侧环形带侧对与上侧环形带(221a)接触中的所述一次成形品的所述卡合头部(104)进行按压，来进行加热加压，从而能够实施工序3。在工序3中，目的是：一边使预成形后的卡合头部(104)熔融变形而进行形状调整一边使残留应变降低。随着残留应变的降低，延迟量降低。若工序3中的加热温度过高，或加热时间过长，或压力过高，则延迟过于降低，另外，伸出部就垂下，而难以获得剥离强度和耐久性的适度的平衡。另外，若工序3中的加热温度过低，或加热时间过短，或压力过低，则延迟的降低变得不充分，或伸出部就向上挑，而难以获得剥离强度和耐久性的适度的平衡。因此，在工序3中也需要恰当的加热加压条件。工序3中的加热加压的上述条件是反映了该主旨的条件。此时，为了基部(102)不热变形，在下侧环形带式输送机(222)中，优选利用冷却板(224)从下侧环形带侧对与下侧环形带(222a)接触中的所述一次成形品的所述基部(102)进行按压。优选冷却板(224)的温度设为10℃～100℃，更优选设为20℃～50℃的温度。
工序3之后，为了不产生出乎意料的特性变化，对调整了卡合头部(104)的形状和延迟的一次成形品实施将卡合头部(104)冷却到100℃以下的工序4，获得二次成形品。工序4既可以在工序3之后骤冷，也可以在室温附近进行自然冷却，但优选骤冷。通过骤冷，能够缩短冷却部的带，提高生产率。另外，通过骤冷，能够使卡合头部(104)侧的基部(102)的主表面与基部(102)的另一主表面的密度差减小，减少卷曲。于在工序4中骤冷的情况下，例示如下方法：在上侧环形带式输送机(221)的加热板(223)的后方紧邻该加热板(223)设置冷却板(225)，通过利用冷却板(225)从上侧环形带侧对与上侧环形带(221a)接触中的调整了所述卡合头部(104)的形状和延迟的一次成形品的所述卡合头部(104)进行按压，来进行冷却。优选冷却板(225)的温度比所述树脂的熔点低、且设为10℃～100℃，更优选设为20℃～50℃的温度。另外，优选冷却板(225)的温度比所述树脂的熔点低100℃以上，更优选低130℃以上。但是，更优选冷却板(225)的温度设为不结露的范围的温度、即比露点高的温度。此时，在下侧环形带式输送机(222)中，优选利用冷却板(224)从下侧环形带侧对与下侧环形带(222a)接触中的所述二次成形品的所述基部(102)进行按压。
(4.用途)
本发明的成形面连接件并不是限定性的，能够用作一次性纸尿布、医疗用简易衣料、卫生巾类、各种作业用简易衣料、内衣类等各种物品的固定件。
实施例
以下，示出本发明的实施例，但这些是为了更良好地理解本发明及其优点而提供的，意图并不在于限定本发明。
(1.树脂)
在试验例1～8中使用了下述的热塑性树脂。
·聚丙烯(熔点＝165℃、日本ポリプロ株式会社制、商品名：ノバテックTMPP MA1B)
在试验例9中使用了下述的热塑性树脂。
·聚丙烯(熔点＝162℃、株式会社プライムポリマー社制、商品名：プライムポリプロJ830HV)
(2.面连接件的制造)
使用前述的图5所示的连续制造装置(200)，以250℃的温度条件对聚丙烯进行挤压成形，从而制造了以280个/cm2的个数密度排列有在平板表面立起的直径0.20mm×高度0.30mm的圆柱状棒的聚丙烯制的纵长带状的一次成形品。此时，根据试验编号使圆筒滚筒(213)内部的水冷封套的水温发生了变化。具体而言，对于试验例1～3、5、6、8、9，设为10℃，对于试验例4，设为60℃，对于试验例7，设为40℃。接下来，通过根据试验编号以表1所示的运转条件使用图5所示的传送带式的二次成形装置(220)的上侧环形带式输送机，使一次成形品的棒变形而二次成形卡合头部，从而制造了发明例和比较例的纵长带状的面连接件。此外，将前方引导辊的温度设为30℃、将冷却板的温度设为30℃、将后方引导辊的温度设为30℃而使下侧环形带式输送机运转。
[表1]
(3.延迟)
针对如此获得的面连接件测定了棒和头部的延迟。利用系统偏振显微镜(OlympusCorporation制、型号BX53-P、塞拿蒙补偿器U-SCE)并通过上述的方法进行了延迟的测定。另外，针对在每个面连接件任意地选择的10个卡合元件进行延迟的测定，将10个的平均值作为测定值。将结果表示在表2中。
表中的符号如以下这样。
R1avg：卡合元件的距基部主表面的高度(H)的二分之一的位置处的延迟的平均值
R2avg：头部的从棒与伸出部的左右两处的分界点分别向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的平均值(此外，左右是指图2中的左右方向。)
R2max：头部的从棒与伸出部的两处的分界点向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的最大值
(4.剥离强度)
依据JIS-L-3416-2000测定了各面连接件的剥离强度。作为卡合的对象方的毛圈绒头布料，使用了尤妮佳株式会社制マミーポコテープタイプ。剥离方向设为TD的方向。将结果表示在表2中。
(5.耐久性)
依据JIS-L-3416-2000测定了各面连接件的剥离强度的保持率。作为卡合的对象方的毛圈绒头布料，使用了尤妮佳株式会社制マミーポコテープタイプ。剥离方向设为TD的方向。将反复次数为10次后的剥离强度保持率表示在表2中。
(6.形状评价)
从上观察(俯视)各面连接件的卡合元件的卡合头部(参照图2)，使用显微镜测定了卡合头部的TD方向上的长度T、卡合头部的MD方向上的长度M、以及伸出部的相对于棒的向TD方向的左右伸出的伸出长度L。针对各面连接件，对10个卡合元件进行测定，并将平均值作为测定值。
[表2]
(7.考察)
根据表2的结果可知：发明例的成形面连接件的剥离强度和剥离强度保持率的平衡优异。另外，也可知：随着作为表示延迟的参数的R1avg、R2avg、R2max、R2avg/R1avg处于优选的范围而该平衡提高。尤其是，对于试验例1，剥离强度和剥离强度保持率的平衡最优异。
另一方面，试验例4的R2avg/R1avg过大，因此，无法确保剥离强度。试验例5的R2avg过大，因此，除了剥离强度不充分之外，剥离强度的保持率也差于发明例。试验例6的R2avg/R1avg过小，因此，无法确保剥离强度。
附图标记说明
100、成形面连接件；101、卡合元件；102、基部；103、棒；104、卡合头部；105、伸出部；200、成形面连接件的连续制造装置；210、一次成形装置；211、挤压喷嘴；212、连续挤出装置；213、圆筒滚筒；214、挤出口；215、模腔；216、冷却水槽；217、剥离辊；220、二次成形装置；221、上侧环形带式输送机；221a、上侧环形带；221b、221c、222b、222c、引导辊；222、下侧环形带式输送机；222a、下侧环形带；223、加热板；224、225、冷却板。

Claims (12)

1.一种成形面连接件，其是具备平板状的基部(102)和从该基部(102)的一个主表面突出来的多个卡合元件(101)的热塑性树脂制的成形面连接件(100)，其中，
所述卡合元件(101)具备：棒(103)，其从所述主表面立起；和卡合头部(104)，其形成于棒(103)的上端部，该卡合头部(104)具有在俯视时主要沿着与成形方向成直角的方向延伸的伸出部(105)，
在沿着与成形方向成直角的方向将卡合元件(101)在成形方向中央切断时的截面中，若将卡合元件(101)的距所述基部(102)的主表面的高度的二分之一的位置处的延迟的平均值设为R1avg、将卡合头部(104)的从棒(103)与伸出部(105)的左右两处的分界点分别向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的平均值设为R2avg，则2≤R2avg≤100、R2avg/R1avg＝0.04～5.0的关系成立，其中，R1avg的单位是nm，R2avg的单位是nm。
2.根据权利要求1所述的成形面连接件，其中，
若将卡合头部(104)的从棒(103)与伸出部(105)的两处的分界点分别向正上方延长的两根线上的部分处的延迟的最大值设为R2max，则5≤R2max≤200，其中，R2max的单位是nm。
3.根据权利要求1或2所述的成形面连接件，其中，
R1avg是20nm～40nm。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的成形面连接件，其中，
R2avg是20nm～50nm。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的成形面连接件，其中，
热塑性树脂的熔点是150℃～170℃。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的成形面连接件，其中，
热塑性树脂是聚丙烯。
7.一种成形面连接件的制造方法，其是权利要求1～6中任一项所述的成形面连接件的制造方法，其中，该成形面连接件的制造方法包括如下工序：
工序1，在该工序1中，获得在一个主表面立起有具有残留应变的多个棒的热塑性树脂制的纵长带状的一次成形品；
工序2，在该工序2中，一边将所述一次成形品沿着长度方向输送，一边利用第一加压部以3kPa～300kPa的压力加压1秒以下的时间，从而使棒的上端部熔融变形而预成形具有在俯视时主要沿着与输送方向成直角的方向延伸的伸出部的卡合头部，其中，该第一加压部的靠所述棒的上端部侧的部位具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃的温度，并且该第一加压部的靠该一次成形品的另一主表面侧的部位具有10℃～50℃的温度；
工序3，其紧接着工序2，在该工序3中，一边将所述预成形后的一次成形品沿着长度方向输送，一边利用第二加压部将所述卡合头部以比工序2中的压力小、且是3kPa～150kPa的压力加压0.3秒钟～10秒钟，从而使所述卡合头部熔融变形而对卡合头部的形状和延迟进行调整，其中，该第二加压部的靠该预成形后的一次成形品的所述卡合头部侧的部位具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃的温度，并且该第二加压部的靠该预成形后的一次成形品的另一主表面侧的部位具有10℃～50℃的温度；以及
工序4，其紧接着工序3，在该工序4中，一边将调整了所述卡合头部的形状和延迟的一次成形品沿着长度方向输送一边使所述卡合头部和另一主表面分别与冷却带接触来进行冷却，获得二次成形品。
8.根据权利要求7所述的成形面连接件的制造方法，其中，
在由工序1获得的所述一次成形品在第一环形带式输送机(221)与第二环形带式输送机(222)之间通过的期间实施工序2、工序3以及工序4，该第一环形带式输送机(221)具有：第一环形带(221a)，其一边与所述一次成形品的棒的上端部接触一边行进；和一对引导辊(221b、221c)，其设置在针对输送方向而言的前方和后方，用于对该第一环形带(221a)的行进路径进行引导，该第二环形带式输送机(222)具有：第二环形带(222a)，其一边与所述一次成形品的另一主表面接触一边行进；和一对引导辊(222b、222c)，其设置在针对输送方向而言的前方和后方，用于对该第二环形带(222a)的行进路径进行引导。
9.根据权利要求8所述的成形面连接件的制造方法，其中，
工序2是通过所述一次成形品被设置到前方的两个引导辊(221b、222b)加压来实施的。
10.根据权利要求8或9所述的成形面连接件的制造方法，其中，
工序3是通过如下步骤实施的：利用具有比所述树脂的熔点高0℃～70℃的温度的加热构件(223)从第一环形带(221a)侧对与该第一环形带接触中的所述一次成形品的所述卡合头部进行按压，并且，利用具有10℃～50℃的温度的冷却构件(224)从第二环形带(222a)侧对与该第二环形带接触中的所述一次成形品的另一主表面进行按压。
11.根据权利要求8～10中任一项所述的成形面连接件的制造方法，其中，
工序4是通过如下步骤实施的：利用具有10℃～100℃的温度且是比所述树脂的熔点低的温度的冷却构件(225)从第一环形带(221a)侧对与该第一环形带接触中的所述一次成形品的所述卡合头部进行按压，并且，利用具有10℃～50℃的温度的冷却构件(224)从第二环形带(222a)侧对与该第二环形带接触中的所述一次成形品的另一主表面进行按压。
12.一种物品，其中，
该物品具备权利要求1～6中任一项所述的成形面连接件。
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