CN108602719A - 具有特征性近边缘延迟的热强化玻璃板 - Google Patents

具有特征性近边缘延迟的热强化玻璃板 Download PDF

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Abstract

一种强化玻璃或玻璃陶瓷板具有第一主表面，与第一主表面相对的第二主表面，第一和第二表面之间的内部区域，在第一和第二主表面之间延伸的外边缘表面，以及第一主表面和第二主表面的厚度，其中所述板包括玻璃或玻璃陶瓷并且是热强化的，并且其中所述第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有大于0.1nm Ra且小于500nm Ra的粗糙度，并且其中PP<0.05·(LL)，其中LL是其中慢轴与平行于板的外边缘相比更接近垂直于板的外边缘的最大差分光学延迟，通过板第一和第二主表面贯穿板，在板的第一表面上的测量位置处从板的外边缘处的点向内移动到距外边缘3倍厚度的点时测量，并且其中PP是慢轴与垂直于板的外边缘相比更接近平行于板的外边缘的最大差分光学延迟，通过板的第一和第二主表面贯穿板，在测量位置处在测量位置从板的外边缘处的点向内移动到距外边缘3倍厚度的点时测量。

Description

具有特征性近边缘延迟的热强化玻璃板
本申请要求对2016年1月31日提交的美国临时申请号62/289,334和2016年11月30日提交的美国临时申请号62/428,530的优先权，这些临时申请的内容是本申请的依托并且全文通过引用纳入本文。
本申请涉及并在此通过引用全文纳入以下申请：2016年1月29日提交的临时申请系列号62/288,851，2015年7月30日提交的美国申请号14/814,232；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,181；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,274；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,293；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,303；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,363；2015年7月30日提交的美国申请系列号14/814,319；2015年7月30日提交的美国申请系列号14/814,335；2014年7月31日提交的美国临时申请号62/031,856；2014年11月4日提交的美国临时申请号62/074,838；2015年4月14日提交的美国临时申请号62/031,856；2015年7月30日提交的美国申请号；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,181；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,274；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,293；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,303；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,363；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,319；2015年7月30日提交的美国申请号14/814,335；2015年10月2日提交的美国临时申请号62/236,296；2016年1月29日提交的美国临时申请号62/288,549；2016年1月29日提交的美国临时申请号62/288,566；2016年1月29日提交的美国临时申请号62/288,615；2016年1月29日提交的美国临时申请号62/288,695；2016年1月29日提交的美国临时申请号62/288,755。
技术领域
本申请一般涉及改进的热强化玻璃，和用于其生产的相关方法和设备，更具体地，用于理想地以高速率向和/或从玻璃板传热而不会诱导过度不均匀或粗糙或其他不想要的性质，同时产生良好的边缘强度性质的方法和设备，该边缘强度性质由贯穿该板的特征性的近边缘延迟(near-edge retardance)证明。
背景技术
题为热强化玻璃和用于对玻璃进行热强化的方法和装置“(Thermally TemperedGlass and Method and Apparatuses for Thermal Tempering of Glass)”的共同转让的美国专利9,296,638(’638专利)公开了用于对玻璃板进行加热和/或热钢化的方法和装置。本发明依赖’638专利的内容，并通过引用方式将其内容全文纳入本文用于美国法律目的。
定义
短语“(一块或多块)玻璃板”和“(一条或多条)玻璃带”在本说明书和权利要求中以宽泛含义应用，且包括(一块或多块)板和(一条或多条)带，其包括一块或多块玻璃材和/或一块或多块玻璃-陶瓷材，以及包括一块或多块玻璃和/或一块或多块玻璃-陶瓷部件的层板或其它复合物。短语“(一块或多块)玻璃板”用以统称(一块或多块)玻璃板和(一条或多条)玻璃带。“玻璃”包括已知为玻璃陶瓷的玻璃和材料。
发明内容
本公开提供了与用于生产'232，'851和'856申请的热钢化玻璃的方法和设备相关的附加特征或增强，其与所述申请的方法和设备一起提供用于生产具有改进性能的热强化玻璃板，特别是通过特征性近边延延迟概况证明的改进的边缘强度。
根据实施方式，提供了一种强化玻璃板，该板包括第一主表面，与第一主表面相对的第二主表面，位于第一和第二主表面之间的内部区域，在第一和第二主表面之间延伸并围绕该第一主表面的外边缘表面，使得外边缘表面限定板的周边，并且厚度定义为板的第一主表面和第二主表面之间的局部距离。板的第一主表面在10μm×10μm的面积上具有0.05至0.8nm Ra的粗糙度。该板还满足PP<0.05·(LL)，其中LL定义为慢轴相对于平行于板的外边缘更接近垂直于板的外边缘的最大差分光学延迟，并且PP定义为慢轴相对于垂直于板的外边缘更接近平行于板的外边缘的最大差分光学延迟，如果有的话，否则为零，PP和LL通过第一和第二主表面贯穿板测量，从距离板的外边缘表面的3个板厚度的位置开始，并且以板厚度的1/100步长移动到板的外边缘表面，LL的值包括在ASTM C1279中提供的板外边缘表面处的最大延迟的外推(extrapolation)。
根据实施方式，PP可以小于0.03·(LL)，0.02·(LL)，0.01·(LL)，或甚至小于0.001·(LL)。当然，PP也可能为零。
根据与任何上述实施方式兼容的另外的实施方式，根据ISO 19606的标准，在第一主表面上的10μm×10μm的区域上测量的Ra粗糙度可以在0.05或0.1nm至20、4、0.8、0.7、0.6、0.5、0.4、0.3或甚至低至0.2nm Ra的范围内。
根据与任何上述实施方式兼容的其他实施方式，板的厚度可以在0.1、0.2或0.5mm至3、2.8、2.6、2.4、2.2、2.0、1.8、1.6、1.4、1.2、1.1、1、0.9、0.8、0.7、甚至0.6mm的范围内。一种板材料可以是钠钙玻璃。
使用的附图标记只是为了读者的方便，并未用来限制本发明的范围，也不应被理解为对本发明范围的限制。更一般地，应理解前面的一般性描述和以下的详细描述都只是对本发明的示例，用来提供理解本发明的性质和特性的总体评述或框架。
在以下的详细描述中提出了本发明另外的特征和优点，对于本领域的技术人员而言，由所述内容或通过按照本文所示例实施本发明而了解，其中的部分特性和优点将是显而易见的。包括的附图提供了对本发明的进一步理解，附图被结合在本说明书中并构成说明书的一部分。应理解，在本说明书和附图中揭示的本发明的各种特征(不是按比例绘制的)可以单独并以任意和所有的组合使用。
附图说明
图1是用于加热或冷却玻璃板的散热器或热源的实施方式的示意性横截面侧视图。
图2是用于加热然后淬火玻璃板的设备的实施方式的示意性横截面侧视图。
图3是热源的实施方式的示意性横截面平面图。
图4是包含玻璃的板或板的透视图。
图5是散热器或热源的实施方式的示意性横截面侧视图。
图6是散热器或热源的另一实施方式的示意性横截面侧视图。
图7是相对于被认为在操作常规强制气体对流回火过程期间产生的板的气流的示意性横截面图示。
图8A和8B是相对于被认为在如本文所述的散热器的两个不同实施方式的操作期间产生的板的气流的示意性横截面图示。
图9是玻璃板的透明透视图，显示了在通过热回火在板中产生的应力的模拟计算中使用的横截面。
图10是在图9所示的位置处通过回火工艺模拟计算的在相对于主表面冷却速率的变化的边缘冷却速率下在玻璃板中产生的某些边缘应力的图。
图11是玻璃板的透明透视图，显示了在贯穿板厚度的边缘延迟分布的模拟计算中使用的横截面。
图12是对于淬火期间各种边缘传热速率，通过玻璃板厚度的边缘延迟分布作为平行于边缘的方向的距离的函数的模拟结果的图。
图13是对于使用多孔气体轴承进行回火的本发明的玻璃板，和对于由强制空气对流回火的比较性玻璃板，通过玻璃板的厚度测量的边缘延迟分布作为与边缘平行的方向上的距离的函数的图。
图14是对于使用离散孔气体轴承进行回火的本发明的玻璃板，和对于由强制空气对流回火的比较性玻璃板，通过玻璃板的厚度测量的边缘延迟分布作为与边缘平行的方向上的距离的函数的图。
具体实施方式
图1是用于加热或冷却玻璃板10的一对散热器或热源Si/So的布置的实施方式的示意性横截面侧视图。板10与散热器或热源Si/So之间的薄间隙20包含气体，通过该气体传导热量以加热或冷却板10，使得总加热或冷却的至少20％，理想地30、40、50、60甚至70、80或90％或者更多是通过传导。板10通过任何合适的且最优选的非接触手段，包括诸如超声能量，静电力的替代方案，但优选地通过形成在间隙20中的气体轴承(包括第一间隙20a和第二间隙20b)被支持于两个散热器或热源Si/So之间。
板10可以在散热器或热源Si/So之间固定或运动。板10可以比散热器或热源Si/So的尺寸更小(在一个或两个维度上)或更大(优选仅在一个维度上，在这种情况下，在较大方向上的连续加工是优选的)。板10可以是同时在一起加热或冷却的多块板。第一和第二间隙20a和20b中的气体可以相同或不同，并且两者或任一都可以是气体混合物或基本纯的气体。通常，优选具有较高导热率的气体或气体混合物。使用气体轴承可以稳固地保持间隙20a和20b的所需尺寸，与通过与液体或固体直接接触进行冷却或加热相比，并且与通过强制空气对流冷却相比，其能够在间隙20的所有区域上实现相对均匀的传热速率。
如图2的示意性横截面所示，热回火或强化设备8通常包括加热区30和冷却区40，并且两者都可以是一对热源So或一对散热器Si的形式，其通过薄气隙20与板分隔，如图1所示。作为替代方案，加热区可以是传统炉或烘箱的形式，而不是这里所示的热源So的薄间隙布置。一般而言，加热区30将一块或多块玻璃板加热到足以进行热强化的温度，并且冷却区40通过以足以在板(后来)最终在环境温度下时实现所需热强化水平的速率和持续时间在一块或多块板的表面上移除热量来降低板的温度。将板10加热至足够的温度以产生回火效果(通常在玻璃转变点和玻璃的软化点之间)，并在冷却区中冷却。运输可以通过任何合适手段进行。
图4示出了包括玻璃的板10的透视图，其包括第一主表面12，与第一主表面相对的第二主表面14(在图3的视图中被掩盖)，位于第一和第二主表面之间的内部区域I，和在第一和第二主表面之间延伸并围绕第一和第二主表面的外边缘表面16，使得外边缘表面限定了板的周边。为了便于参考，显示了x-y-z坐标，其中z在厚度方向上。
作为替代实施方式，气体轴承可采用图5和6中所示的任一形式。图5是散热器或热源Si/So的一个实施方式的示意性横截面侧视图，并且图6是散热器或热源Si/So的另一实施方式的示意性横截面侧视图。在这两个实施方式中，圆形结构是热控制结构34，例如，如果实施方式是热源So，则是筒式加热器，或者如果实施方式是散热器Si，则是诸如冷却剂通道。图5的实施方式采用离散孔36，气体可以通过该孔从气室38供给。图6的实施方式包括多孔结构42，通过该多孔结构同样可以从气室38供给气体，其效果是气体被基本上从多孔结构42的表面44的每个部分排出。
由于在图2的热强化设备中可以通过使用如图5和6中的气体轴承或通过其他合适的非接触手段进行非接触处理和操作，板10的第一主表面12可以具有通过保持浮法玻璃“空气侧”的浮动质量，或熔融拉制玻璃任一侧的拉伸质量实现的非常低的粗糙度。根据ISO19606的标准，在第一主表面上的10μm×10μm的区域上测量的Ra粗糙度可以在0.05或0.1nm至20、4、0.8、0.7、0.6、0.5、0.4、0.3或甚至低至0.2nm Ra的范围内。相对的气体轴承的自恢复或自定心效果还可以帮助保持薄玻璃板平坦，甚至非常薄的板。可加工厚度在0.1、0.2或0.5mm至3、2.8、2.6、2.4、2.2、2.0、1.8、1.6、1.4、1.2、1.1、1、0.9、0.8、0.7、0.6mm范围内的薄板，以及更厚的板。
在板10的区域上实现冷却区40中的冷却效果的均匀性需要保持间隙20的期望尺寸。还发现在冷却区内保持间隙20a，20b中气体的均匀性是重要的。如果在热源So间隙和散热器Si间隙中使用不同气体，则可以通过合适的抽吸或真空手段在热源So和散热器Si之间的位置处吸走气体，如图2中的箭头A所示，使得不同气体不会在冷却区的散热器Si内(或在热源So内)混合。或者和任选地，位于加热区和冷却区之间的'638专利中公开的过渡区可以包括与冷却区中相同的气体的供给，并且在它们不同的情况下可以将加热区气体与冷却区物理隔离。有趣的是，与强制对流气体回火不同，当气体相同并且传导是主要的传热模式时，任何与板10一起从热区30行进到冷区40的热气体不是该过程中非常重要的因素，因为相对于传导的影响，气体的热质量可以忽略不计。
为了在加热期间良好的传热速率均匀性和所得的均匀温度分布和板10的最终性能，还希望提供一种热源So，其提供不均匀的加热能量分布。图3显示了诸如图1和2的热源So的示意性横截面平面图，其具有分布在热源So内的筒式加热器32形式的这种非均匀分布的加热能量。在图中热源So的左右边缘附近的筒式加热器的第一间距S1比热源So的更中心区域中的筒式加热器的第二间距S2更近。这具有在热源So的左边缘和右边缘处平衡到周围环境中的热损失的效果，这在大多数情况下是希望的。类似地，筒式加热器32内的线圈可以具有靠近热源So的边缘(图中的顶部和底部)的第一平均线圈密度W1，其大于热源So的更中心区域中的第二平均线圈密度W2。
在冷却之前即刻良好地控制板的热分布，例如可以通过图3的热源So或通过其他合适的手段实现，并且采取步骤以防止在散热器Si中不希望的气体混合，如结合图2所描述，或通过其它合适手段，可以生产包含玻璃和/或玻璃陶瓷的热强化板，其具有非常好的质量，特别是相对于作为玻璃厚度和玻璃性质的函数实现的强化。特别地，改进的性质可包括但不限于由热强化产生或影响的参数的高度均匀性。
例如，根据本公开加工的板结合'638专利的公开内容可以实现膜应力，贯穿厚度(through-thickness)光学延迟的期望低偏差，使得根据ASTM F218使用，在沿x和y方向系列分布的通过板10的第一主表面12的透射(样品数量N＝100)中获得的贯穿厚度延迟测量样品或膜应力的样品的标准化的标准偏差Sn
低(不包括测量值太接近时，即在到外边缘表面16的3倍板厚度范围内)-低至0.02、0.015、0.01、0.005、0.002、0.001甚至更低。
改进的性能还包括高边缘强度，如特征性边缘应力延迟分布所证明。
边缘强度和边缘应力延迟分布
已经发现，相对于使用常规强制空气对流冷却强化的板，根据本发明的板的边缘强度得到改善。考虑到在图2的设备8中使用的相对非常低的气体流量以及'638专利中公开的类似设备，这有点令人惊讶。已经发现，部分通过模拟样品的回火和样品中产生的光学延迟，边缘强度得到改善。
图9是玻璃板10的透明透视图，其中使用ANSYS回火模拟软件模拟热回火过程。模拟了114mm长，58mm宽和1.1mm厚的板的回火，采用四个条件，以零起始，然后逐步提高外边缘表面处的冷却水平，即，外边缘表面到主表面的热传递系数比等于0、0.1、0.5，最后1.0，并将主表面传热系数设定为2512W/m2°K。然后在阴影区域11上进行应力后处理，以建立预期的所得回火应力。对于四个比率0、0.1、0.5和1.0中的每一个，在沿着外边缘表面的z轴方向(厚度方向)(即，沿着图9的阴影区域11的最右边缘)移动的点处计算的图9的y轴方向上得到的计算应力绘于图10。
参考图9和10，从图10的图可以看出，在板10的外边缘表面处模拟零冷却时，在板的中心线C处和附近的外边缘表面的区域(在两个主要表面之间居中)在y向量方向上处于拉伸(图中的正值)而不是压缩中。在外边缘表面处和主表面上采用10％的同样多的模拟的冷却量，在板10的外边缘表面的侧面S的中心处模拟的位置中，外边缘表面的中心线C仅几乎不受压缩(在y向量方向上)，在约5-7MPa下。对于0.5和1的比率，看到更令人满意的结果，其中外边缘表面的中心受压(在y向量方向上)的范围从超过100MPa到接近150MPa。不幸的是，在板10的外边缘表面的中心线C处的y向量方向上的拉伸和/或压缩有些难以直接测量。
对于板的外边缘表面处的各种传热速率，再次进行相应的模拟，并且对板的相关部分计算得到的应力分布。然后贯穿板10的厚度(在z轴方向上)，从距板边缘至少3倍板厚度的距离开始，然后前进到边缘，换句话说，沿着由图11的平行线60表示的光路计算所得的光学延迟。图12是计算出的延迟图，其中慢轴与待接近的边缘垂直(或者与平行相比更接近垂直)时显示负值，并且其中慢轴与待接近的边缘平行(或者与垂直相比更接近平行)时显示正值。这些图有时被称为边缘延迟分布或ERP，并且为了本申请的目的，根据ASTM C1279程序B(边缘应力测量)测量(但不解释)，测量点如本文所述-即间隔为1/100板厚度的点，从距外边缘表面的三个板厚度开始并移到外边缘表面。图12中显示边缘传热速率的模拟ERP，从图中的最高峰曲线到最小依次为0、50、250、640、1250、2500和5000W/m2°K，其各主表面传热率为2512W/m2°K，因此对应于分别约为0、0.02、0.10、0.25、0.50、1.0和2.0的主表面与外边缘表面之比。(0.25和0.5迹线明显重叠，0.25用虚线表示，0.50用实线表示。)
从图12中可以看出，外边缘表面冷却的速率越低，正峰值或者朝向正峰值的倾向(表示慢轴平行于边缘时更高的最大延迟)越高，并且外边缘表面冷却越高，朝向较低高度的倾向越大或甚至不存在正峰值。
通过图10和12中的模拟结果的比较和相关可以看出，ERP因此提供了非破坏性的方式来测量边缘的强化，特别是在板10的外边缘表面16的中心线C处。这与现有技术的当前理解不同，根据该理解，图12最右侧的基本相同的最低负值被认为代表基本相同的边缘强度水平。显然并非如此，至少对于在板的外表面的中心线处的y方向上的边缘强度而言。
令人惊讶的是，在根据本公开的方法生产的玻璃板样品上测量的ERP证明了比在通过常规对流回火方法生产的玻璃板样品上测量的ERP更大的边缘强度(它们显示出更少的朝向正峰值的倾向，表示更高的慢轴平行于边缘的最大延迟)。
本段中的理论讨论不应被视为对相对于本公开的发明或权利要求的范围具有约束力，然而，提供以下内容以与发明人的当前理解一致。具体地，图7表示被认为与已知的玻璃强制空气对流热回火一致的气流S。通常必须使用非常大的空气流来产生高强度或在相对薄的玻璃中产生强度。所使用的高空气流导致离开处理中的板10或板的主表面的高速流，所得的低流动区域50(或甚至部分真空)在流动流S之间产生了板10的外边缘表面16，导致在板10冷却期间外边缘表面16处的低传热速率。图8A显示了气体流动流S，其被认为与使用如图5中所示的离散孔散热器实施方式的玻璃板10的冷却一致。流S具有明显更低的体积和速度并产生更小的低流动区50，导致相对于强制空气对流冷却在板10的冷却期间外边缘表面16处提高的传热率速率。图8B显示了气体流S，其被认为与使用如图6中所示的多孔结构散热器实施方式的玻璃板10的冷却一致。流S基本上从多孔结构的表面44的每个位置流出，导致在板10的冷却期间外边缘表面16没有或几乎没有低流动区域以及外边缘表面16处提高的传热速率，即使相对于使用离散孔散热器的冷却。除了上述效果之外，使用薄气隙散热器允许在板10的冷却期间可选地使用指向外边缘表面16的辅助气流AF。因为板10的主表面12，14所需要的气体流速可以非常低，所以辅助气流AF可以到达并以显著程度有益地影响外边缘表面16，从而在那里提供增加的传热速率。此外，在本公开和'638专利的方法中，用于强化目的的玻璃板的冷却主要通过跨越相对小尺寸，例如在20至300μm范围内的气隙的传导进行。通过在板或冷却下的板与散热器Si之间使用如此的小间隙，并且当加工约3mm或2mm及以下的玻璃板时，图1中所示的板外边缘表面与散热器Si的表面之间的距离dd也变得较小。这被认为是主要因素，但是由于这些原因中的全部或一些，相对于玻璃板的标准对流回火或强化，边缘强度得到增强。
图13是根据本发明的方法和器具生产的使用如图6所述的多孔气体轴承散热器冷却的根据本发明的厚度为1.1mm的玻璃板的测量ERP 100的图，以及通过强制空气对流冷却的厚度为约1.7mm的比较性玻璃板的ERP102。x轴表示以毫米为单位的位置；y轴表示延迟的纳米。出于测试目的，ERP 102的延迟测量开始于距离边缘3倍板厚度处(在这种情况下为约1.7mm)，由上部3x t括号的最左边缘表示，并且运行到边缘，由上部3x t括号的最右边缘表示(或者可以获得读数的边缘附近，根据ASTM C1279外推到边缘)。对于其中板的厚度t仅为1.1mm的ERP 100，测试区域由图中的下部括号3x t表示。
如图所示，强制空气淬火样品的ERP有一个特征性的上升(图中从右到左)，使得高于零的峰值(表示最大差分延迟，慢轴平行于板的外边缘表面16，在此定义为LL)是低于零的峰值(表示最大差分延迟，其中慢轴垂直于板的外边缘表面16，在此定义为PP)的绝对值的实质部分。就图表而言，PP被定义为3x t区域内低于零的最大绝对值-对于最上面的迹线，区域内的最大绝对值标记为PP-并且LL被定义为3x t区域内的最大正值，如果有的话-对于最上面的迹线，区域内的最大值标记为LL。如果在3x t区域内没有正值——没有具有比垂直于边缘更接近于平行于边缘的慢轴的延迟——LL被定义为零。
图13的ERP 100提供了LL被定义为零的示例。在具有高强度边缘的本发明的板的实施方式中，平行于板的外边缘表面16的慢轴的最大差分延迟(如果有的话)是具有垂直于板的外边缘表面16的慢轴的最大差分延迟的至多5-10％或0.05-0.10倍。在被认为是特别高强度的边缘的情况下，如在ERP 100中看到的，其是在多孔轴承中冷却的1.1mm板的ERP，其中对于在图中的下部括号3x t所示的区域内，与板的外边缘表面的3个厚度内的外边缘表面16平行的慢轴没有差分延迟(没有高于零的ERP值)。(边缘大致位于负峰值处)。在这种情况下，LL定义为零。
图14是使用离散孔气体轴承散热器Si(例如上面参照图5描述的散热器)冷却的根据本发明的1.1mm板的测量的ERP 100，和通过强制空气对流回火比较性3mm玻璃板的ERP102的图。3倍板厚度的测试范围由图上方(对于ERP 102)和图下方(对于ERP 100)的括号3xt所示。尽管ERP的上升的对比度不如图13中那么大，ERP 100再次表现出比ERP 102更高的强度边缘。在本发明的实施方式中，具有平行于板的外边缘表面16的慢轴的最大差分延迟(如果有的话)是具有垂直于板的外边缘表面16的慢轴的最大差分延迟的至多5-10％或0.05-0.10倍，可以实现0.04、0.03、3 0.02、0.01，甚至0.001或(定义)零的值。
注意到，当测量上述比较性边缘强度测定的ERP时，有时需要在边缘形状和/或光学质量不允许延迟测量至边缘的情况下估计(外推)板最终边缘处的延迟。出于本文所述的ERP测量的目的，这是根据ASTM C1279完成的。
本文揭示的内容，在不偏离本发明的精神和范围下所做的各种修改对于本领域的技术人员而言将是显而易见的。

Claims (20)

1.一种强化玻璃或玻璃陶瓷板，其包括：
第一主表面；
与第一主表面相对的第二主表面；
位于第一和第二主表面之间的内部区域；
外边缘表面，其在第一和第二主表面之间延伸并包围第一和第二主表面，从而所述外边缘表面限定所述板的周边，
限定为所述板的第一主表面和第二主表面之间的局部距离的厚度，
其中，所述板包含玻璃或玻璃陶瓷并且是热强化的；
其中，第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有0.05-0.8nm Ra范围的粗糙度；和
其中PP<0.05·(LL)，其中LL定义为慢轴与平行于板的外边缘相比更接近垂直于板的外边缘的最大差分光学延迟，PP定义为慢轴与垂直于板的外边缘相比更接近平行于板的外边缘的最大差分光学延迟，如果有的话，否则为零，PP和LL都通过第一和第二主表面贯穿板测量，从距板的外边缘表面3倍板厚度的位置开始并根据板厚度的1/100步长移动，LL值包括根据ASTM C1279的板的外边缘表面处的最大延迟外推。
2.如权利要求1所述的板，其中PP≤0.03·(LL)。
3.如权利要求1所述的板，其中PP≤0.02·(LL)。
4.如权利要求1所述的板，其中PP≤0.01·(LL)。
5.如权利要求1所述的板，其中PP≤0.001·(LL)。
6.如权利要求1所述的板，其中第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有大于0.05nmRa并小于0.7nm Ra的粗糙度。
7.如权利要求1所述的板，其中第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有大于0.05nmRa并小于0.6nm Ra的粗糙度。
8.如权利要求1所述的板，其中第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有大于0.05nmRa并小于0.5nm Ra的粗糙度。
9.如权利要求1所述的板，其中第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有大于0.05nmRa并小于0.4nm Ra的粗糙度。
10.如权利要求1所述的板，其中第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有大于0.05nmRa并小于0.3nm Ra的粗糙度。
11.如权利要求1所述的板，其中第一主表面在10μm x 10μm的面积上具有大于0.05nmRa并小于0.2nm Ra的粗糙度。
12.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至3mm。
13.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至1.6mm。
14.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至1.2mm。
15.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至1.1mm。
16.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至1mm。
17.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至0.9mm。
18.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至0.8mm。
19.如权利要求1-11中任一项所述的板，其中所述板的厚度范围为0.2至0.7mm。
20.如权利要求1-19中任一项所述的板，其中所述板包括钠钙玻璃。
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