CN108593436A - 一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法 - Google Patents
一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108593436A CN108593436A CN201810450260.7A CN201810450260A CN108593436A CN 108593436 A CN108593436 A CN 108593436A CN 201810450260 A CN201810450260 A CN 201810450260A CN 108593436 A CN108593436 A CN 108593436A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- strain
- stress
- formula
- size
- compressibility
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 0 C1C2C1CC**2 Chemical compound C1C2C1CC**2 0.000 description 4
- DILWMYXSZKTUKU-OWOJBTEDSA-N C1C2C(/C=C/C3=CC4CC3C4)=CC12 Chemical compound C1C2C(/C=C/C3=CC4CC3C4)=CC12 DILWMYXSZKTUKU-OWOJBTEDSA-N 0.000 description 1
- BIXNPKAKOVVUNH-UHFFFAOYSA-N CC(C1)C2C11C=CCC21 Chemical compound CC(C1)C2C11C=CCC21 BIXNPKAKOVVUNH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/0058—Kind of property studied
- G01N2203/0069—Fatigue, creep, strain-stress relations or elastic constants
- G01N2203/0075—Strain-stress relations or elastic constants
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明公开了一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,包括以下步骤:测试岩样在一定围压下的应力应变曲线,获得弹性变形阶段的弹性模量和泊松比,从而得到弹性变形阶段体积应变,据此获得裂缝体积应变;根据轴向应变‑裂缝体积应变关系曲线,确定岩样的扩容点,通过从扩容点到破裂点围成的应力应变曲线包络面积,获得其应变能大小;然后通过对上述参数的变化数值大小进行无量纲化,建立该围下岩石的可压性指数数学模型,计算并比较其大小。本发明提供的实验评价方法不仅适用于页岩气、煤层气、致密油气、干热岩等非常规资源,还可应用于低渗透和超低渗透的常规油气藏。不仅考虑了围压作用,而且考虑了岩石扩容后形成的人工裂隙密度,可以用来评价地层条件下人工缝网形成能力,指导体积压裂施工进行选井选层。
Description
技术领域
本发明涉及一种石油天然气开采技术,尤其涉及一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法。
背景技术
水力压裂技术是提高低渗-特低渗透储层产量的必用手段,也是建立干热岩人工热储,提高其采热率的有效方式之一,其核心是压裂施工过程中能形成复杂裂缝网络,以增加与储层的接触面积。因此,评价岩石的可压性是评价储层是否适合缝网压裂的基础。
目前可压性评价有两个缺点,一是没有考虑围压作用,多数是在单轴加载条件下评价的;二是未考虑真实的人工裂隙密度,多数通过天然裂缝密度来近似表示实际人工裂缝密度。应力应变曲线包含了丰富的信息,基于以上两个缺点,本发明提出一种更真实的可压性评价方法。
发明内容
本发明的目的是提供一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法。
本发明的目的是通过以下技术方案实现的:
本发明的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,包括步骤:
步骤1:将标准圆柱岩心置放于三轴压机内,在一定的围压Pc下,测试其应力应变特征,绘制其应力应变曲线;
步骤2:从应力应变曲线上获得其弹性变形阶段的弹性模量和泊松比,分别记为E和ν,计算公式如下:
其中σa为抗压强度50%时对应的轴向应力大小;εa和εr分别为应力σa时对应的轴向应变与径向应变大小;E为弹性模量;ν为泊松比;
步骤3:根据步骤2中的岩石力学参数计算岩样的脆性指数大小,公式如下:
式中,BI为脆性指数;EBRIT为归一化弹性模量;νBRIT为归一化泊松比;Emax、Emin为步骤2中所有岩样弹性模量E构成向量中的最大元素值和最小元素值;νmax、νmin为步骤2中所有岩心泊松比ν构成向量中的最大元素值和最小元素值;
步骤4:根据线弹性阶段应力应变曲线,计算弹性体积应变εv elastic,公式如下:
式中,σ1为轴向应力大小;Pc为围压大小;Velastic为弹性变形阶段的体积大小;ΔV为弹性变形阶段体积变化量;E为弹性模量;ν为泊松比;
步骤5:根据应力应变曲线,计算体积应变εv,公式如下:
εv=εa+2εr (7)
式中,εv为体积应变;εa为轴向应变;εr为径向应变;
步骤6:计算裂缝体积应变εcrack,公式如下:
式中,εv为体积应变;εcrack为裂缝体积应变;εv elastic为弹性体积应变;
步骤7:以轴向应变εa为横坐标,纵坐标为裂缝体积应变εcrack,绘制二者间的关系曲线,从中找出拐点C,索定点C在应力应变曲线上的位置,读出扩容点应力大小σc;
步骤8:计算从扩容点应力σc到破裂点应力σf包围曲线下方的面积大小,即应变能大小W,公式如下:
式中,εc和εf分别是应力应变曲线上扩容点应力σc和破坏点应力σf对应的应变大小;W为从扩容点到破裂点包络曲线的应变能大小;
步骤9:分别对步骤3和步骤8中获得的脆性指数和应变能W进行无量纲化处理,公式如下:
式中,BI为脆性指数;BImax和BImin为所有岩样脆性指数构成向量中的最大值和最小值;W为步骤8中获得的应变能;Wmax和Wmin为步骤8中获得的所有岩样应变能构成向量中的最大值和最小值;Wd为无量纲应变能;BId为无量纲脆性指数;
步骤10:综合考虑步骤9中的无量纲化脆性指数和无量纲化应变能,计算岩样的可压性指数FI大小,公式如下:
FI=λBId+(1-λ)Wd (12)
式中,λ为权重因子,其值为0-1范围内的小数;FI为可压性指数;Wd为无量纲应变能;BId为无量纲脆性指数;
步骤11:比较步骤10中的可压性指数大小,其值越大,说明该岩样的可压性越强。
由上述本发明提供的技术方案可以看出,本发明实施例提供的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,不仅考虑了围压作用,而且考虑岩石扩容后形成的人工裂隙密度(用扩容点至破裂阶段的应变能来表征),因此可以用来评价地层条件下人工缝网形成能力。不仅适用于页岩气、煤层气、致密油气、干热岩等非常规资源,还可应用于低渗透和超低渗透的常规油气藏。
附图说明
图1为本发明实施例提供的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法中确定扩容点示意图;
图2为本发明实施例中某岩心轴向应变与裂缝体积应变图,其中横坐标为轴向应变,纵坐标为裂缝体积应变。
具体实施方式
下面将对本发明实施例作进一步地详细描述。本发明实施例中未作详细描述的内容属于本领域专业技术人员公知的现有技术。
本发明的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,其较佳的具体实施方式是:
包括步骤:
步骤1:将标准圆柱岩心置放于三轴压机内,在一定的围压Pc下,测试其应力应变特征,绘制其应力应变曲线;
步骤2:从应力应变曲线上获得其弹性变形阶段的弹性模量和泊松比,分别记为E和ν,计算公式如下:
其中σa为抗压强度50%时对应的轴向应力大小;εa和εr分别为应力σa时对应的轴向应变与径向应变大小;E为弹性模量;ν为泊松比;
步骤3:根据步骤2中的岩石力学参数计算岩样的脆性指数大小,公式如下:
式中,BI为脆性指数;EBRIT为归一化弹性模量;νBRIT为归一化泊松比;Emax、Emin为步骤2中所有岩样弹性模量E构成向量中的最大元素值和最小元素值;νmax、νmin为步骤2中所有岩心泊松比ν构成向量中的最大元素值和最小元素值;
步骤4:根据线弹性阶段应力应变曲线,计算弹性体积应变εv elastic,公式如下:
式中,σ1为轴向应力大小;Pc为围压大小;Velastic为弹性变形阶段的体积大小;ΔV为弹性变形阶段体积变化量;E为弹性模量;ν为泊松比;
步骤5:根据应力应变曲线,计算体积应变εv,公式如下:
εv=εa+2εr (7)
式中,εv为体积应变;εa为轴向应变;εr为径向应变;
步骤6:计算裂缝体积应变εcrack,公式如下:
式中,εv为体积应变;εcrack为裂缝体积应变;εv elastic为弹性体积应变;
步骤7:以轴向应变εa为横坐标,纵坐标为裂缝体积应变εcrack,绘制二者间的关系曲线,从中找出拐点C,索定点C在应力应变曲线上的位置,读出扩容点应力大小σc;
步骤8:计算从扩容点应力σc到破裂点应力σf包围曲线下方的面积大小,即应变能大小W,公式如下:
式中,εc和εf分别是应力应变曲线上扩容点应力σc和破坏点应力σf对应的应变大小;W为从扩容点到破裂点包络曲线的应变能大小;
步骤9:分别对步骤3和步骤8中获得的脆性指数和应变能W进行无量纲化处理,公式如下:
式中,BI为脆性指数;BImax和BImin为所有岩样脆性指数构成向量中的最大值和最小值;W为步骤8中获得的应变能;Wmax和Wmin为步骤8中获得的所有岩样应变能构成向量中的最大值和最小值;Wd为无量纲应变能;BId为无量纲脆性指数;
步骤10:综合考虑步骤9中的无量纲化脆性指数和无量纲化应变能,计算岩样的可压性指数FI大小,公式如下:
FI=λBId+(1-λ)Wd (12)
式中,λ为权重因子,其值为0-1范围内的小数;FI为可压性指数;Wd为无量纲应变能;BId为无量纲脆性指数;
步骤11:比较步骤10中的可压性指数大小,其值越大,说明该岩样的可压性越强。
所述非常规储层包括非常规油气藏中的页岩气、煤层气或致密油气储层或干热岩资源,常规油气藏中的低渗透或超低渗透储层。
该方法用于单轴加载或三轴条件加载,用于评价不同围压条件下岩样的可压性大小,从而为判断储层是否适合体积压裂改造提供依据。
本发明的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,不仅考虑了围压作用,而且考虑岩石扩容后形成的人工裂隙密度(用应力应变曲线下方从扩容点至破裂阶段包络曲线面积,即应变能大小来表征),因此可以用来评价地层条件下人工缝网形成能力。不仅适用于页岩气、煤层气、致密油气、干热岩等非常规资源,还可应用于低渗透和超低渗透的常规油气藏。
具体实施例,如图1、图2所示:
具体步骤如下。
(1)分别将4块直径25毫米、高度50毫米的标准圆柱岩心置放于三轴压机内,在一定10MPa围压下,测试其应力应变特征,绘制其应力应变曲线;
(2)根据公式(1)至(2),从应力应变曲线上分别获得每块样品的弹性变形阶段的弹性模量和泊松比;
(3)根据公式(3)至(5),利用步骤2中的岩石力学参数计算岩样的脆性指数大小;
(4)利用公式(6),根据线弹性阶段应力应变曲线,计算每块样品的弹性体积应变εv elastic;
(5)利用公式(7),根据应力应变曲线,计算每块样品的体积应变εv;
(6)利用公式(8),计算每块样品的裂缝体积应变εcrack;
(7)以轴向应变εa为横坐标,纵坐标为裂缝体积应变εcrack,绘制二者间的关系曲线,按图1中确定扩容点方法,从中找出拐点C,索定点C在应力应变曲线上的位置,读出每块样品的扩容点应力大小σc;
(8)利用公式(9),针对每块样品,计算从扩容点σc到破裂点σf包围曲线下方的面积大小,即应变能大小W;
(9):利用公式(10)至(11),分别对步骤3和步骤8中获得的脆性指数和应变能W进行无量纲化处理;
(10)综合考虑步骤9中的无量纲化脆性指数和无量纲化应变能,利用公式(12),取权重因子λ=0.5,计算岩样的可压性指数FI大小,见表1;
(11)比较步骤10中的可压性指数大小,从中可以看出,编号为L4h-34岩石样品的可压性指数最大(0.57),说明该岩样的可压性最强。
表1三轴条件下岩样可压性指数计算结果
编号 | 弹性模量 | 泊松比 | 扩容点 | 破裂点 | 应变能 | E_BRIT | ν_BRIT | BI | W_D | FI |
P4h-8 | 35.4727 | 0.115 | 124.359 | 178.9777 | 28.5 | 1 | 0.77 | 0.88 | 0.12 | 0.50 |
YC8-12 | 25.9852 | 0.077 | 61.95692 | 113.9996 | 19.7 | 0.36 | 1 | 0.68 | 0 | 0.34 |
L4h-30 | 23.9433 | 0.239 | 155.1796 | 202.6926 | 79.1 | 0.22 | 0 | 0.11 | 0.83 | 0.47 |
L4h-34 | 20.7577 | 0.194 | 137.6633 | 204.6602 | 91.4 | 0 | 0.28 | 0.14 | 1 | 0.57 |
以上所述,仅为本发明较佳的具体实施方式,但本发明的保护范围并不局限于此,任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明披露的技术范围内,可轻易想到的变化或替换,都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此,本发明的保护范围应该以权利要求书的保护范围为准。
Claims (4)
1.一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,其特征在于,包括步骤:
步骤1:将标准圆柱岩心置放于三轴压机内,在一定的围压Pc下,测试其应力应变特征,绘制其应力应变曲线;
步骤2:从应力应变曲线上获得其弹性变形阶段的弹性模量和泊松比,分别记为E和ν,计算公式如下:
其中σa为抗压强度50%时对应的轴向应力大小;εa和εr分别为应力σa时对应的轴向应变与径向应变大小;E为弹性模量;ν为泊松比;
步骤3:根据步骤2中的岩石力学参数计算岩样的脆性指数大小,公式如下:
式中,BI为脆性指数;EBRIT为归一化弹性模量;νBRIT为归一化泊松比;Emax、Emin为步骤2中所有岩样弹性模量E构成向量中的最大元素值和最小元素值;νmax、νmin为步骤2中所有岩心泊松比ν构成向量中的最大元素值和最小元素值;
步骤4:根据线弹性阶段应力应变曲线,计算弹性体积应变εv elastic,公式如下:
式中,σ1为轴向应力大小;Pc为围压大小;Velastic为弹性变形阶段的体积大小;ΔV为弹性变形阶段体积变化量;E为弹性模量;ν为泊松比;
步骤5:根据应力应变曲线,计算体积应变εv,公式如下:
εv=εa+2εr (7)
式中,εv为体积应变;εa为轴向应变;εr为径向应变;
步骤6:计算裂缝体积应变εcrack,公式如下:
式中,εv为体积应变;εcrack为裂缝体积应变;εv elastic为弹性体积应变;
步骤7:以轴向应变εa为横坐标,纵坐标为裂缝体积应变εcrack,绘制二者间的关系曲线,从中找出拐点C,索定点C在应力应变曲线上的位置,读出扩容点应力大小σc;
步骤8:计算从扩容点应力σc到破裂点应力σf包围曲线下方的面积大小,即应变能大小W,公式如下:
式中,εc和εf分别是应力应变曲线上扩容点应力σc和破坏点应力σf对应的应变大小;W为从扩容点到破裂点包络曲线的应变能大小;
步骤9:分别对步骤3和步骤8中获得的脆性指数和应变能W进行无量纲化处理,公式如下:
式中,BI为脆性指数;BImax和BImin为所有岩样脆性指数构成向量中的最大值和最小值;W为步骤8中获得的应变能;Wmax和Wmin为步骤8中获得的所有岩样应变能构成向量中的最大值和最小值;Wd为无量纲应变能;BId为无量纲脆性指数;
步骤10:综合考虑步骤9中的无量纲化脆性指数和无量纲化应变能,计算岩样的可压性指数FI大小,公式如下:
FI=λBId+(1-λ)Wd (12)
式中,λ为权重因子,其值为0-1范围内的小数;FI为可压性指数;Wd为无量纲应变能;BId为无量纲脆性指数;
步骤11:比较步骤10中的可压性指数大小,其值越大,说明岩样的可压性越强。
2.根据权利要求1所述的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,其特征在于,所述非常规储层不仅包括非常规油气藏中的页岩气、煤层气或致密油气储层或干热岩资源,还包括常规油气藏中的低渗透或超低渗透储层。
3.根据权利要求1所述的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,其特征在于,该方法用于单轴条件加载或三轴条件加载,用于评价不同围压条件下岩样的可压性大小,从而为判断储层是否适合体积压裂改造提供依据。
4.根据权利要求1所述的基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法,其特征在于,该方法不仅考虑了围压作用,而且考虑岩石扩容后形成的人工裂隙密度(用应力应变曲线下方从扩容点至破裂阶段包络曲线面积,即应变能来表征),能用来评价地层条件下人工缝网形成能力,指导压裂体积施工进行选井选层。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810450260.7A CN108593436B (zh) | 2018-05-11 | 2018-05-11 | 一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810450260.7A CN108593436B (zh) | 2018-05-11 | 2018-05-11 | 一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN108593436A true CN108593436A (zh) | 2018-09-28 |
CN108593436B CN108593436B (zh) | 2020-08-11 |
Family
ID=63637273
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810450260.7A Active CN108593436B (zh) | 2018-05-11 | 2018-05-11 | 一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN108593436B (zh) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109238854A (zh) * | 2018-10-21 | 2019-01-18 | 东北石油大学 | 一种确定破裂岩石裂缝面积的致密储层可压性评价方法 |
CN109558663A (zh) * | 2018-11-22 | 2019-04-02 | 中国矿业大学 | 一种煤储层可压裂性评价方法 |
CN110031307A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-07-19 | 武汉大学 | 一种确定损伤岩石起裂应力指标的方法 |
CN110715859A (zh) * | 2019-10-23 | 2020-01-21 | 成都理工大学 | 一种基于弹塑性变形和破裂强度的脆性指数评价方法 |
CN110726608A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-01-24 | 西南石油大学 | 一种基于应力-应变曲线能量演化的页岩脆性评价方法 |
CN111060404A (zh) * | 2019-12-12 | 2020-04-24 | 中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司 | 一种基于无量纲处理的岩石长期强度计算测定方法 |
CN111208198A (zh) * | 2020-01-17 | 2020-05-29 | 大连理工大学 | 一种岩体实时波速测定及质量评价的方法 |
CN111275273A (zh) * | 2020-03-18 | 2020-06-12 | 西南石油大学 | 一种页岩压裂形成缝网复杂程度的预测方法 |
CN111271055A (zh) * | 2020-02-26 | 2020-06-12 | 中国石油大学(北京) | 页岩的脆性指数确定方法、装置和设备 |
CN111289368A (zh) * | 2018-12-06 | 2020-06-16 | 中国石油天然气股份有限公司 | 基于水力压裂物理过程能量守恒来评价可压裂性的方法 |
US10989639B1 (en) * | 2019-12-31 | 2021-04-27 | Chengdu University Of Technology | Experimental test method for subcritical propagation rate of rock fractures based on triaxial stress—strain curve |
CN113514626A (zh) * | 2020-04-09 | 2021-10-19 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种测定岩石扩容变化规律的实验装置和实验方法 |
CN114112831A (zh) * | 2020-08-31 | 2022-03-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 火山岩油气储层开发方法及火山岩可压性获取装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104777035A (zh) * | 2015-04-08 | 2015-07-15 | 西南石油大学 | 一种基于单轴强度实验的页岩可压性综合评价方法 |
CN105156103A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-16 | 西南石油大学 | 一种岩屑-岩心-井眼-储层多尺度的页岩储层三维可压裂性评价方法 |
CN105784482A (zh) * | 2016-03-31 | 2016-07-20 | 西南石油大学 | 一种评价油井水泥石弹性的方法 |
-
2018
- 2018-05-11 CN CN201810450260.7A patent/CN108593436B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104777035A (zh) * | 2015-04-08 | 2015-07-15 | 西南石油大学 | 一种基于单轴强度实验的页岩可压性综合评价方法 |
CN105156103A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-16 | 西南石油大学 | 一种岩屑-岩心-井眼-储层多尺度的页岩储层三维可压裂性评价方法 |
CN105784482A (zh) * | 2016-03-31 | 2016-07-20 | 西南石油大学 | 一种评价油井水泥石弹性的方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
XIAOCHUN JIN等: "Fracability Evaluation in Shale Reservoirs – An Integrated Petrophysics Geomechanics Approach", 《SPE HYDRAULIC FRACTURING TECHNOLOGY CONFERENCE》 * |
路艳军 等: "煤岩体积压裂脆性评价研究", 《油气藏评价与开发》 * |
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109238854A (zh) * | 2018-10-21 | 2019-01-18 | 东北石油大学 | 一种确定破裂岩石裂缝面积的致密储层可压性评价方法 |
CN109238854B (zh) * | 2018-10-21 | 2021-03-26 | 东北石油大学 | 一种确定破裂岩石裂缝面积的致密储层可压性评价方法 |
CN109558663A (zh) * | 2018-11-22 | 2019-04-02 | 中国矿业大学 | 一种煤储层可压裂性评价方法 |
WO2020103414A1 (zh) * | 2018-11-22 | 2020-05-28 | 中国矿业大学 | 一种煤储层可压裂性评价方法 |
CN111289368A (zh) * | 2018-12-06 | 2020-06-16 | 中国石油天然气股份有限公司 | 基于水力压裂物理过程能量守恒来评价可压裂性的方法 |
CN111289368B (zh) * | 2018-12-06 | 2022-08-05 | 中国石油天然气股份有限公司 | 基于水力压裂物理过程能量守恒来评价可压裂性的方法 |
CN110031307A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-07-19 | 武汉大学 | 一种确定损伤岩石起裂应力指标的方法 |
CN110715859A (zh) * | 2019-10-23 | 2020-01-21 | 成都理工大学 | 一种基于弹塑性变形和破裂强度的脆性指数评价方法 |
CN110715859B (zh) * | 2019-10-23 | 2020-09-08 | 成都理工大学 | 一种基于弹塑性变形和破裂强度的脆性指数评价方法 |
CN110726608A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-01-24 | 西南石油大学 | 一种基于应力-应变曲线能量演化的页岩脆性评价方法 |
CN111060404A (zh) * | 2019-12-12 | 2020-04-24 | 中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司 | 一种基于无量纲处理的岩石长期强度计算测定方法 |
CN111060404B (zh) * | 2019-12-12 | 2022-09-13 | 中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司 | 一种基于无量纲处理的岩石长期强度计算测定方法 |
US10989639B1 (en) * | 2019-12-31 | 2021-04-27 | Chengdu University Of Technology | Experimental test method for subcritical propagation rate of rock fractures based on triaxial stress—strain curve |
CN111208198A (zh) * | 2020-01-17 | 2020-05-29 | 大连理工大学 | 一种岩体实时波速测定及质量评价的方法 |
CN111271055A (zh) * | 2020-02-26 | 2020-06-12 | 中国石油大学(北京) | 页岩的脆性指数确定方法、装置和设备 |
CN111271055B (zh) * | 2020-02-26 | 2021-10-08 | 中国石油大学(北京) | 页岩的脆性指数确定方法、装置和设备 |
CN111275273A (zh) * | 2020-03-18 | 2020-06-12 | 西南石油大学 | 一种页岩压裂形成缝网复杂程度的预测方法 |
CN113514626A (zh) * | 2020-04-09 | 2021-10-19 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种测定岩石扩容变化规律的实验装置和实验方法 |
CN114112831A (zh) * | 2020-08-31 | 2022-03-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 火山岩油气储层开发方法及火山岩可压性获取装置 |
CN114112831B (zh) * | 2020-08-31 | 2024-01-30 | 中国石油天然气股份有限公司 | 火山岩油气储层开发方法及火山岩可压性获取装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN108593436B (zh) | 2020-08-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108593436A (zh) | 一种基于应力应变曲线评价致密储层可压性的方法 | |
CN105738204B (zh) | 一种判断岩石材料发生岩爆倾向性的方法 | |
Huang et al. | Statistical dynamic tensile strength of UHMWPE-fibers | |
CN107578152B (zh) | 一种多分支水平井瓦斯抽采方案的评价方法 | |
CN108645596A (zh) | 一种用于评价流体对岩石造缝能力的实验方法 | |
CN106525594A (zh) | Frp钢管再生混凝土长柱的轴压力学性能测试方法 | |
Akinbinu | Class I and Class II rocks: implication of self-sustaining fracturing in brittle compression | |
Zhang et al. | Failure analysis and improvement measures of step transition zone of drill pipe joint | |
Ovalle | Role of particle breakage in primary and secondary compression of wet and dry sand | |
Wang et al. | Using discrete element numerical simulation to determine effect of persistent fracture morphology on permeability stress sensitivity | |
Du et al. | Mechanical properties and energy development characteristics of impact-prone coal specimens under uniaxial cyclic loading | |
Jin et al. | Evaluation approach of rock brittleness index for fracturing acidizing based on energy evolution theory and damage constitutive relation | |
Ma et al. | Post-yield properties of rock salt using the concept of mobilized strength components and the dilation angle | |
Wang et al. | Dynamic response and damage evolution of red sandstone with confining pressure under cyclic impact loading | |
CN109238854A (zh) | 一种确定破裂岩石裂缝面积的致密储层可压性评价方法 | |
Feng et al. | Experimental study on the fracture toughness of granite affected by coupled mechanical-thermo | |
CN108733861A (zh) | 塑性条件下含残余应力的蠕变孕育期预测方法 | |
Oshioname et al. | Consolidation characteristics of lateritic soil treated with rice husk ash | |
CN112881184A (zh) | 基于全程应力应变的砂砾岩脆性指数确定方法及系统 | |
Shehata et al. | Stress-strain curve for the design of high-strength concrete elements | |
Guo et al. | Transition threshold of granite mechanical characteristics at high temperature | |
CN107389458A (zh) | 基于碳纤维复合材料的压力室 | |
Kannan et al. | Prediction of open-hole tensile strength of unidirectional flax yarn reinforced polypropylene composite by analytical and numerical models | |
Ren et al. | Quantitative evaluation methods of brittle failure characteristics of coal: A case study of hard coal in China | |
Xin et al. | Influence of unloading conditions of confining pressure on the compressive strength and permeability of deep mudstone |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |