CN108516668A - 一种玻璃管二次拉制装置及方法 - Google Patents

Abstract

本发明属于特种玻璃制备技术领域，具体涉及一种玻璃管二次拉制装置及方法。该拉制方法为玻璃管经送料系统送入拉制系统的加热炉，受自身重力作用向下软化，通过模具进入到退火炉中，在牵引机的作用下进行拉制，利用封堵结构密封玻璃管，并控制玻璃管和模具内压力；利用在线检测装置在线检测二次管的内外径，当二次管内外径满足预设要求时，启动截管器将二次管截断，利用封堵结构密封玻璃管，继续拉制；当二次管内外径不满足预设要求时，通过调节加热炉温度和牵引机拉制速度等，直至二次管内外径满足预设要求。该方法拉制的二次管尺寸易于调节和控制，而且便于更换玻璃品种，适合多品种小批量特种玻璃管制备，丰富了玻璃管的制备方法且操作简单。

Description

一种玻璃管二次拉制装置及方法

技术领域

本发明属于特种玻璃制备技术领域，具体涉及一种玻璃管二次拉制装置及方法。

背景技术

玻璃管制品主要采用拉制方法生产，主要有人工拉制和机械拉制两种方法。人工拉制主要用于小批量拉制玻璃管或玻璃棒。人工拉制是利用手工吹气进行拉制制管，该工艺制备的玻璃管尺寸精度低，而且直线性和批次稳定性差，无法满足高端应用需求。

机器拉制是在高温下通过机械从玻璃窑炉中直接拉制出玻璃管，该工艺过程复杂，涉及到拉制温度、气体压力、拉制速率、制品规格以及玻璃料性等参数控制，而且这些参数交互影响。机械拉制可分为水平拉制和垂直拉制两类。其中，水平牵引法拉制的玻璃管直径都在2-70mm间，具有丹纳法和维罗法两种方法，主要用于拉制薄壁管状制品，如安瓿、日光灯管等。垂直拉制法有垂直引上法和垂直引下法，主要用来拉制大规格、厚壁的玻璃管，如化工管道和农业管道等。目前常用的是丹纳法和垂直引上法。美国CORNING公司和德国SCHOTT公司等采用“Pt内衬池窑+机器制管”制备工艺，并执行严格的工艺制度，直接进行拉制成形，玻璃管制品尺寸精度高、表观质量优异，是目前高品质玻璃管的典型代表。

目前，机器拉制技术日臻成熟，生产线产量大(≥1吨/天)，产品在国民经济众多领域获得应用。但需要指出的是，机器制管设备复杂，投资大，而且不易于更换玻璃品种，难以适合制备多品种小批量的特种玻璃管。如果能提供一种玻璃管的二次拉制装置及方法，根据实际使用需求实现玻璃管的二次加工，将能够有效解决上述问题，满足特种玻璃管的制造和使用需求。

发明内容

因此，本发明要解决的技术问题在于克服现有技术中的玻璃管机械拉制方法不易于更换玻璃品种，难以适用于制备多品种小批量的特种玻璃管的缺陷，从而提供一种玻璃管二次拉制装置及方法。

为解决上述技术问题，本发明采用如下技术方案：

一种玻璃管二次拉制装置，包括，

送料系统，用以控制玻璃管的送料速度和送料垂直度；

拉制系统，用以加热和软化玻璃管并进行拉制，包括，

加热炉和退火炉，所述加热炉和退火炉上相对的设置有适于玻璃管通过的通孔，所述退火炉位于所述加热炉的下方，

模具，设置于所述加热炉和退火炉的通孔连接处，

牵引机，设置于所述退火炉的下方；

压力系统，用以控制玻璃管和模具内的压力，包括，

正压发生器，通过管路与玻璃管密封连通，

负压发生器，通过管路与模具密封连通；

控制系统，包括，在线检测装置，截管器和封堵结构，

所述在线检测装置用以在线检测二次管的内外径，根据在线检测结果控制截管器和封堵结构动作。

进一步地，所述送料系统包括，

送料电机，可无级调速，用以控制玻璃管的送料速度；

稳定环，用以调整玻璃管的送料垂直度。

进一步地，所述加热炉分两段，上段为梯温部分，用于玻璃管预热；下段为恒温部分，用于玻璃管加热软化，恒温部分控温精度优于±0.5℃；优选的，上段梯温部分占整个加热炉的3/4-1/2；

和/或，所述退火炉内温度呈梯温分布。

进一步地，所述送料系统还包括滑轮，设置于所述送料电机和稳定环之间；

和/或，在与所述正压发生器连接的管路外设置有加热线圈。

进一步地，还包括支架，用以支撑和承载所述玻璃管二次拉制装置。

进一步地，所述稳定环和模具的中心位于同一轴线上；

和/或，所述加热炉和退火炉上的通孔的中心位于同一轴线上。

一种玻璃管二次拉制方法，包括以下步骤：

将玻璃管通过送料系统垂直送入加热炉中，对玻璃管进行预热和软化，在重力的作用下玻璃管通过模具进入到退火炉中，然后在牵引机的作用下进行拉制，利用封堵结构密封玻璃管，通过正压发生器控制玻璃管内的压力为正压状态，通过负压发生器控制模具内的压力为负压状态；

利用在线检测装置在线检测二次管的内外径，当二次管内外径满足预设要求时，启动截管器将二次管截断，利用封堵结构密封玻璃管，继续拉制；

当二次管内外径不满足预设要求时，通过调节加热炉温度，模具内压力，玻璃管内压力和/或牵引机拉制速度，直至二次管内外径满足预设要求。

在线检测装置还能通过控制计算机与加热炉、压力系统和牵引机建立反馈联动，当二次管内外径不满足预设要求时，通过控制计算机与加热炉、压力系统和牵引机建立的反馈联动系统，调整牵引速率、加热炉温度和/或压力，这时玻璃管是一直处于拉制状态，直到二次管内外径符合预设要求，这时拉制工艺处于稳定运行状态。

进一步地，所述玻璃管内的正压控制为0.12-0.2MPa，

和/或，所述模具内的负压控制为0.01-0.08MPa。

进一步地，所述玻璃管与二次管的外径比为4-8:1。

进一步地，加热炉内下段恒温部分的温度高于玻璃膨胀软化点Tf以上100-200℃，加热炉上段梯温≤20℃/cm；退火炉的最高温度高于玻璃转变点Tg以上30-80℃，退火炉梯温≤10℃/cm。

本发明技术方案，具有如下优点：

1.本发明提供的玻璃管二次拉制装置，包括送料系统、拉制系统、压力系统和控制系统四个系统，所述送料系统用以控制玻璃管的送料速度和送料垂直度；所述拉制系统用以加热和软化玻璃管并进行拉制，包括，加热炉和退火炉，所述加热炉和退火炉上相对的设置有适于玻璃管通过的通孔，所述退火炉位于所述加热炉的下方，模具，设置于所述加热炉和退火炉的通孔连接处，牵引机，设置于所述退火炉的下方；所述压力系统，用以控制玻璃管和模具内的压力，包括，正压发生器，通过管路与玻璃管密封连通，负压发生器，通过管路与模具密封连通；控制系统，包括，在线检测装置，截管器和封堵结构，所述在线检测装置用以在线检测二次管的内外径，然后根据检测结果控制截管器和封堵结构动作。该装置拉制的二次管尺寸精度高，尺寸规格易于调整，而且便于更换玻璃品种，适合多品种小批量特种玻璃管制备，拓展了特种玻璃的应用范围，同时该装置属于间歇式生产，操作简单，避免了大型设备投资，节约了能源和投资成本。

所述送料系统包括送料电机和稳定环，还可包括滑轮，所述送料电机可无极调速，用于控制玻璃管的送料速率。稳定环用于调整玻璃管的送料垂直度，以保证二次管的直线度，提高二次管的成品率。所述滑轮也可调节玻璃管的送料垂直度。

所述加热炉分为两段，上段为梯温部分，用于玻璃管预热；下段为恒温部分，用于玻璃管加热软化。其中上段梯温设计有助于逐渐加热玻璃管，防止加热温差过大而造成炸裂；下段恒温是为了玻璃管在一定温度下进行恒温受热软化，保证玻璃管软化缩颈过程的稳定进行。退火炉位于加热炉下方，温度呈梯度分布，用于二次管梯温退火，防止炸裂，提升成品率。

所述正压发生器通过管路和堵头向玻璃管内提供微正压，确保二次管的内壁圆度；负压发生器通过管路确保模具内保持负压状态，所用模具为中空柔性结构，通过模具内负压确保玻璃管外径圆度，因为这时玻璃管处于软化状态，在负压状态下，由于自身表面张力作用，可实现玻璃管圆度和壁厚控制。

在与所述正压发生器连接的管路外设置有加热线圈，加热线圈用于对管线内气体进行预热，防止管线内气体温度与预制管温差较大，使得预制管产生应力而炸裂。

所述稳定环和模具的中心位于同一轴线上；所述加热炉和退火炉上的通孔的中心位于同一轴线上。由于直线度是玻璃管质量控制的关键指标，上述设置能够使玻璃管在正直的方向进行拉伸，避免发生弯曲，保证了二次管拉制的直线度。

2.本发明提供的玻璃管二次拉制方法，玻璃管经送料系统送入拉制系统的加热炉，受自身重力作用向下软化，通过模具进入到退火炉中，在牵引机的作用下进行拉制，利用封堵结构密封玻璃管，并控制玻璃管内的压力为正压状态，控制模具内的压力为负压状态；利用在线检测装置在线检测二次管的内外径，当二次管内外径满足预设要求时，启动截管器将二次管截断，利用封堵结构密封玻璃管，继续拉制；当二次管内外径不满足预设要求时，通过调节加热炉温度和牵引机拉制速度，直至二次管内外径满足预设要求。该方法拉制的二次管尺寸易于调节和控制，而且便于更换玻璃品种，适合多品种小批量特种玻璃管制备，丰富了玻璃管的制备方法且操作简单。

附图说明

为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是本发明实施例提供的玻璃管二次拉制装置的结构示意图。

图中，1-负压发生器；2-正压发生器；3-管路；4-加热线圈；5-送料电机；6-滑轮；7-玻璃管；8-稳定环；9-加热炉；10-模具；11-退火炉；12-牵引机；13-在线检测装置；14-封堵结构；15-截管器；16-二次管；17-支架。

具体实施方式

下面将结合附图对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。

在本发明的描述中，需要说明的是，术语“上”、“下”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

此外，下面所描述的本发明不同实施方式中所涉及的技术特征只要彼此之间未构成冲突就可以相互结合。

实施例1

本实施例提供的玻璃管二次拉制装置，如图1所示，包括送料系统，用以控制玻璃管7的送料速度和送料垂直度，所述送料系统包括，送料电机5，可无级调速，用以控制玻璃管7的送料速度；稳定环8，用以调整玻璃管7的送料垂直度，以保证二次拉制管的直线度。拉制系统，用以加热和软化玻璃管7并进行拉制，包括，加热炉9和退火炉11，所述加热炉9和退火炉11上相对的设置有适于玻璃管7通过的通孔，所述退火炉11位于所述加热炉9的下方，退火炉11的设置是通过梯度降温防止拉制短料性玻璃管时发生炸裂，提升成品率；模具10，设置于所述加热炉9和退火炉11的通孔连接处，所述模具10是柔性、中空结构，通过模具10内负压确保玻璃管7外径圆度，这是因为玻璃管7处于软化状态，在负压状态下，由于自身表面张力作用，可实现玻璃管圆度和壁厚控制；牵引机12，设置于所述退火炉11的下方。压力系统，用以控制玻璃管7和模具10内的压力，包括，正压发生器2，通过管路3与玻璃管7密封连通，负压发生器1，通过管路与模具10密封连通。具体地，可以通过带有橡胶圈的法兰或可活动的波纹管等实现密封连通。控制系统，包括，在线检测装置13，截管器15和封堵结构14，所述在线检测装置13用以在线检测二次管16的内外径，并根据在线检测结果控制截管器15和封堵结构14的动作；所述截管器15的位置可根据用户对二次管长度要求进行固定。当拉制同一长度的玻璃管时，截管器15位置是固定的。

在上述方案的基础上，所述加热炉9分两段，上段为梯温部分，用于玻璃管预热；下段为恒温部分，用于玻璃管加热软化，优选的，上段梯温部分占整个加热炉9的3/4-1/2；和/或，所述退火炉11内温度呈梯温分布。

在上述方案的基础上，所述送料系统还包括滑轮6，设置于所述送料电机5和稳定环8之间；和/或，在与所述正压发生器连接的管路外设置有加热线圈。

在上述方案的基础上，还包括支架17，用以支撑和承载所述玻璃管二次拉制装置。

在上述方案的基础上，所述稳定环8和模具9的中心位于同一轴线上；和/或，所述加热炉和退火炉上的通孔的中心位于同一轴线上。

一种采用上述玻璃管二次拉制装置拉制玻璃管的方法，包括以下步骤：

采用如下重量百分含量组分：56.3％的SiO₂；13.9％的ZrO₂；8.9％的CaO；7.5％的Na₂O；6.6％的BaO；4.3％的B₂O₃；1.6％的Al₂O₃和0.9％的MgO的玻璃管。玻璃管尺寸为Φ_外32×Φ_内22×500mm，无气泡、条纹和结石等缺陷。

将玻璃7通过送料电机5和稳定环8垂直置入加热炉9内进行热处理，升温速率0.5℃/min，加热炉内上段梯温小于等于20℃/cm，下段恒温部分的保温温度为800±0.5℃，并保持玻璃管7垂直，玻璃管发生软化，先通过自身重力作用向下运动，经过模具10进入退火炉11，退火炉11内的最高温度为630℃，退火炉梯温≤10℃/cm。然后在牵引机12作用下进行拉制，利用封堵结构14密封玻璃管7。利用在线检测装置13在线检测二次管16的内外径，当二次管内外径满足预设要求时，启动截管器15将二次管截断，利用封堵结构14密封玻璃管，继续拉制；当二次管内外径不满足预设要求时，通过调节加热炉温度，模具内压力，玻璃管内压力和/或牵引机拉制速度，直至二次管内外径满足预设要求。

通过时时调节，送料电机5送料速率6mm/min，控制玻璃管7内的正压为0.12MPa，模具10内负压为0.01MPa，加热线圈4温度400℃，即可拉制出Φ_外8×Φ_内7×1000mm二次管，外径偏差±0.05mm，内径偏差±0.05mm。表观质量检测表明，拉制的二次玻璃管圆度高、直线性好，无微裂纹、气泡、气线和划伤等缺陷。

实施例2

本实施例提供一种玻璃管二次拉制方法，采用如实施例1所述的玻璃管二次拉制装置，包括如下步骤：

采用如下重量百分含量组分：56.3％的SiO₂；13.9％的ZrO₂；8.9％的CaO；7.5％的Na₂O；6.6％的BaO；4.3％的B₂O₃；1.6％的Al₂O₃和0.9％的MgO的玻璃管。玻璃管尺寸为Φ_外32×Φ_内22×500mm，无气泡、条纹和结石等缺陷。

将玻璃管7通过送料电机5和稳定环8垂直置入加热炉9内进行热处理，加热炉9内的升温速率0.3℃/min，加热炉内上段梯温小于等于20℃/cm，下段恒温部分的保温温度为850±0.5℃，并保持玻璃管垂直，玻璃管发生软化，先通过自身重力作用向下运动，经过模具10进入退火炉11，退火炉11的温度为630℃，退火炉梯温≤10℃/cm。然后在牵引机12作用下进行拉制，利用封堵结构14密封玻璃管。

利用在线检测装置13在线检测二次管16的内外径，并根据在线检测结果调节送料电机的送料速率、玻璃管内压力、模具内压力等操作条件，通过时时调整，确定送料电机5送料速率4mm/min，玻璃管7内的正压为0.15MPa，模具10内负压为0.05MPa，加热线圈4温度350℃，即可拉制出Φ_外4×Φ_内2.4×1000mm二次管，外径偏差±0.05mm，内径偏差±0.05mm。表观质量检测表明，拉制的二次玻璃管圆度高、直线性好，无微裂纹、气泡、气线和划伤等缺陷。

实施例3

本实施例提供一种玻璃管二次拉制方法，其采用如实施例1所述的玻璃管二次拉制装置，包括如下步骤：

采用如下重量百分含量组分：56.3％的SiO₂；13.9％的ZrO₂；8.9％的CaO；7.5％的Na₂O；6.6％的BaO；4.3％的B₂O₃；1.6％的Al₂O₃和0.9％的MgO的玻璃管。玻璃管尺寸为Φ_外64×Φ_内45×500mm，无气泡、条纹和结石等缺陷。

将玻璃管7通过送料电机5和稳定环8垂直置入加热炉9内进行热处理，加热炉9内的升温速率0.3℃/min，加热炉内上段梯温小于等于20℃/cm，下段恒温部分的保温温度为900±0.5℃，并保持玻璃管垂直，玻璃管发生软化，先通过自身重力作用向下运动，经过模具10进入退火炉11，退火炉11的温度为630℃，退火炉梯温≤10℃/cm。然后在牵引机12作用下进行拉制，利用封堵结构14密封玻璃管。

利用在线检测装置13在线检测二次管16的内外径，并根据在线检测结果调节送料电机的送料速率、玻璃管内压力、模具内压力等操作条件，通过时时调整，确定送料电机5送料速率2mm/min，玻璃管7内的正压为0.2MPa，模具10内负压为0.08MPa，加热线圈4温度320℃，即可拉制出Φ_外8×Φ_内7×1000mm二次管，外径偏差±0.05mm，内径偏差±0.05mm。表观质量检测表明，拉制的二次玻璃管圆度高、直线性好，无微裂纹、气泡、气线和划伤等缺陷。

实施例4

本实施例提供一种玻璃管二次拉制方法，其采用如实施例1所述的玻璃管二次拉制装置，包括如下步骤：

采用如下重量百分含量组分：81％的SiO₂；13％的B₂O₃；2％的Al₂O₃；3.5％的Na₂O和0.5％的K₂O的玻璃管。玻璃管尺寸为Φ_外32×Φ_内22×500mm，无气泡、条纹和结石等缺陷。

将玻璃管7通过送料电机5和稳定环8垂直置入加热炉9内进行热处理，加热炉9内的升温速率0.5℃/min，加热炉内上段梯温小于等于20℃/cm，下段恒温部分的保温温度为720±0.5℃，并保持玻璃管垂直，玻璃管发生软化，先通过自身重力作用向下运动，经过模具10进入退火炉11，退火炉11的温度为560℃，退火炉梯温≤10℃/cm。然后在牵引机12作用下进行拉制，利用封堵结构14密封玻璃管。

利用在线检测装置13在线检测二次管16的内外径，并根据在线检测结果调节送料电机的送料速率、玻璃管内压力、模具内压力等操作条件，通过时时调整，确定送料电机5送料速率5mm/min，玻璃管7内的正压为0.2MPa，模具10内负压为0.08MPa，加热线圈4温度320℃，即可拉制出Φ_外8×Φ_内7×1000mm二次管，外径偏差±0.05mm，内径偏差±0.05mm。表观质量检测表明，拉制的二次玻璃管圆度高、直线性好，无微裂纹、气泡、气线和划伤等缺陷。

实施例5

本实施例提供一种玻璃管二次拉制方法，其采用如实施例1所述的玻璃管二次拉制装置，包括如下步骤：

采用如下重量百分含量组分：81％的SiO₂；13％的B₂O₃；2％的Al₂O₃；3.5％的Na₂O和0.5％的K₂O的玻璃管。玻璃管尺寸为Φ_外32×Φ_内22×500mm，无气泡、条纹和结石等缺陷。

将玻璃管7通过送料电机5和稳定环8垂直置入加热炉9内进行热处理，加热炉9内的升温速率0.5℃/min，加热炉内上段梯温小于等于20℃/cm，下段恒温部分的保温温度为820±0.5℃，并保持玻璃管垂直，玻璃管发生软化，先通过自身重力作用向下运动，经过模具10进入退火炉11，退火炉11温度为560℃，退火炉梯温≤10℃/cm。然后在牵引机12作用下进行拉制，利用封堵结构14密封玻璃管。

利用在线检测装置13在线检测二次管的内外径，并根据在线检测结果调节送料电机的送料速率、玻璃管内压力、模具内压力等操作条件，通过时时调整，确定送料电机5送料速率2mm/min，玻璃管7内的正压为0.15MPa，模具10内负压为0.05MPa，加热线圈4温度250℃，即可拉制出Φ_外4×Φ_内2.4×1000mm二次管，外径偏差±0.05mm，内径偏差±0.05mm。表观质量检测表明，拉制的二次玻璃管圆度高、直线性好，无微裂纹、气泡、气线和划伤等缺陷。

实施例6

本实施例提供一种玻璃管二次拉制方法，其采用如实施例1所述的玻璃管二次拉制装置，包括如下步骤：

采用如下重量百分含量组分：81％的SiO₂；13％的B₂O₃；2％的Al₂O₃；3.5％的Na₂O和0.5％的K₂O的玻璃管。玻璃管尺寸为Φ_外64×Φ_内45×500mm，无气泡、条纹和结石等缺陷。

将玻璃管7通过送料电机5和稳定环8垂直置入加热炉内9进行热处理，加热炉9内的升温速率0.3℃/min，加热炉内上段梯温小于等于20℃/cm，下段恒温部分的保温温度为780±0.5℃，并保持玻璃管垂直，玻璃管发生软化，先通过自身重力作用向下运动，经过模具10进入退火炉11，退火炉11的温度为560℃，退火炉梯温≤10℃/cm。然后在牵引机12作用下进行拉制，利用封堵结构14密封玻璃管。

利用在线检测装置13在线检测二次管的内外径，并根据在线检测结果调节送料电机的送料速率、玻璃管内压力、模具内压力等操作条件，通过时时调整，确定送料电机5送料速率2mm/min，玻璃管7内的正压为0.2MPa，模具10内负压为0.08MPa，加热线圈4温度300℃，即可拉制出Φ_外8×Φ_内7×1000mm二次管，外径偏差±0.05mm，内径偏差±0.05mm。表观质量检测表明，拉制的二次玻璃管圆度高、直线性好，无微裂纹、气泡、气线和划伤等缺陷。

显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引申出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护范围之中。

Claims (10)

1.一种玻璃管二次拉制装置，其特征在于，包括，

送料系统，用以控制玻璃管的送料速度和送料垂直度；

拉制系统，用以加热和软化玻璃管并进行拉制，包括，

加热炉和退火炉，所述加热炉和退火炉上相对的设置有适于玻璃管通过的通孔，所述退火炉位于所述加热炉的下方，

模具，设置于所述加热炉和退火炉的通孔连接处，

牵引机，设置于所述退火炉的下方；

压力系统，用以控制玻璃管和模具内的压力，包括，

正压发生器，通过管路与玻璃管密封连通，

负压发生器，通过管路与模具密封连通；

控制系统，包括，在线检测装置，截管器和封堵结构，

所述在线检测装置用以在线检测二次管的内外径，根据在线检测结果控制截管器和封堵结构动作。

2.根据权利要求1所述的玻璃管二次拉制装置，其特征在于，所述送料系统包括，

送料电机，可无级调速，用以控制玻璃管的送料速度；

稳定环，用以调整玻璃管的送料垂直度。

3.根据权利要求2所述的玻璃管二次拉制装置，其特征在于，所述加热炉分两段，上段为梯温部分，下段为恒温部分；优选的，上段梯温部分占整个加热炉的3/4-1/2；

和/或，所述退火炉内温度呈梯温分布。

4.根据权利要求2所述的玻璃管二次拉制装置，其特征在于，所述送料系统还包括滑轮，设置于所述送料电机和稳定环之间；

和/或，在与所述正压发生器连接的管路外设置有加热线圈。

5.根据权利要求4所述的玻璃管二次拉制装置，其特征在于，还包括支架，用以支撑和承载所述玻璃管二次拉制装置。

6.根据权利要求4所述的玻璃管二次拉制装置，其特征在于，所述稳定环和模具的中心位于同一轴线上；

和/或，所述加热炉和退火炉上的通孔的中心位于同一轴线上。

7.一种玻璃管二次拉制方法，其特征在于，包括以下步骤：

将玻璃管通过送料系统垂直送入加热炉中，对玻璃管进行预热和软化，在重力的作用下玻璃管通过模具进入到退火炉中，在牵引机的作用下进行拉制，利用封堵结构密封玻璃管，通过正压发生器控制玻璃管内的压力为正压状态，通过负压发生器控制模具内的压力为负压状态；

利用在线检测装置在线检测二次管的内外径，当二次管内外径满足预设要求时，启动截管器将二次管截断，利用封堵结构密封玻璃管，继续拉制；

当二次管内外径不满足预设要求时，通过调节加热炉温度，模具内压力，玻璃管内压力和/或牵引机拉制速度，直至二次管内外径满足预设要求。

8.根据权利要求7所述的玻璃管二次拉制方法，其特征在于，所述玻璃管内的正压控制为0.12-0.2MPa，

和/或，所述模具内的负压控制为0.01-0.08MPa。

9.根据权利要求7所述的玻璃管二次拉制方法，其特征在于，所述玻璃管与二次管的外径比为4-8:1。

10.根据权利要求7所述的玻璃管二次拉制方法，其特征在于，所述加热炉内下段恒温部分的温度高于玻璃膨胀软化点T_f以上100-200℃，加热炉上段梯温≤20℃/cm；所述退火炉的最高温度高于玻璃转变点Tg以上30-80℃，退火炉梯温≤10℃/cm。