CN108418229B - 一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法及装置 - Google Patents

一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法及装置 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法及装置，在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；根据电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；根据无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率并下发至电站内各个逆变器；即便是应用于电网阻抗较大的弱网时，其用于抑制电压波动的无功补偿因子，也是根据电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系计算得到的，也即本申请对于无功因子的计算直接与所应用的电网阻抗相关，能够从根本上抑制电压波动。

Description

一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法及装置
技术领域
本发明涉及发电系统技术领域，特别涉及一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法及装置。
背景技术
现有技术中对于电站公共耦合点电压波动的抑制，一般是通过无功功率的补偿来实现对于电压波动的抑制，具体为根据无功功率对有功功率造成的电压波动为线性关系进行补偿。
然而在电网阻抗较大的弱网情况下，由于无功功率对有功功率造成的电压波动为非线性关系，所以上述方案对电站公共耦合点电压波动的抑制效果有限，不能从根本上完全抑制住电压波动；当电站公共耦合点出现功率波动时，电压依然会存在一定的波动。
发明内容
本发明提供一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法及装置，以解决现有技术中在弱网情况下抑制效果有限的问题。
为实现上述目的，本申请提供的技术方案如下：
一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法，包括：
在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；
根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；
根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；
根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率并下发至电站内各个逆变器。
优选的，所述在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，包括：
若预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的有功功率差值大于第一阈值，则以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电压分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压，以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电流分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电流；
或者，在电站公共耦合点的有功功率大于第二阈值的情况下，下发限制命令至电站内各个逆变器，使电站公共耦合点的有功功率变化差值大于所述第一阈值；根据获取的输入信息获取所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流。
优选的，所述根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗，包括：
根据Vp1＝Vd1+jVq1、Vp2＝Vd2+jVq2、Ip1＝Id1+jIq1、Ip2＝Id2+jIq2以及α＝[(Vd1-Vd2)×(Id1-Id2)+(Vq1-Vq2)×(Iq1-Iq2)]÷[(Vq1-Vq2)×(Id1-Id2)-(Vd1-Vd2)×(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗角α；
根据r＝α×(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗r；
根据x＝(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗x；
其中，Vp1为有功功率变化前电站公共耦合点的电压，Vp2为有功功率变化后电站公共耦合点的电压，Ip1为有功功率变化前电站公共耦合点的电流，Ip2为有功功率变化后电站公共耦合点的电流。
优选的，所述根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子，包括：
根据
Figure GDA0002532451090000021
和
Figure GDA0002532451090000022
计算得到无功补偿因子K；
其中，r和x为所述电网阻抗，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率，VP为实时获取的电站公共耦合点的电压的绝对值。
优选的，所述根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率，包括：
根据Q＝K*P，计算得到电站需要输出的无功功率Q；
其中，K为所述无功补偿因子，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率。
一种抑制电站公共耦合点电压波动的装置，包括：
获取单元，用于在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；
第一计算单元，用于根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；
第二计算单元，用于根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；
第三计算单元，用于根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率；
下发单元，用于将所述电站需要输出的无功功率下发至电站内各个逆变器。
优选的，所述获取单元包括：
自动获取单元，用于在预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的有功功率差值大于第一阈值的情况下，以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电压分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压，以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电流分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电流；
手动获取单元，用于在电站公共耦合点的有功功率大于第二阈值的情况下，通过所述下发单元下发限制命令至电站内各个逆变器，使电站公共耦合点的有功功率变化差值大于所述第一阈值；根据获取的输入信息获取所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流。
优选的，所述第一计算单元包括：
第一子计算单元，用于根据Vp1＝Vd1+jVq1、Vp2＝Vd2+jVq2、Ip1＝Id1+jIq1、Ip2＝Id2+jIq2以及α＝[(Vd1-Vd2)×(Id1-Id2)+(Vq1-Vq2)×(Iq1-Iq2)]÷[(Vq1-Vq2)×(Id1-Id2)-(Vd1-Vd2)×(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗角α；
第二子计算单元，用于根据r＝α×(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗r；
第三子计算单元，用于根据x＝(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗x；
其中，Vp1为有功功率变化前电站公共耦合点的电压，Vp2为有功功率变化后电站公共耦合点的电压，Ip1为有功功率变化前电站公共耦合点的电流，Ip2为有功功率变化后电站公共耦合点的电流。
优选的，所述第二计算单元用于根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子时，具体用于：
根据
Figure GDA0002532451090000041
和
Figure GDA0002532451090000042
计算得到无功补偿因子K；
其中，r和x为所述电网阻抗，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率，VP为实时获取的电站公共耦合点的电压的绝对值。
优选的，所述第三计算单元用于根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率时，具体用于：
根据Q＝K*P，计算得到电站需要输出的无功功率Q；
其中，K为所述无功补偿因子，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率。
本发明提供的抑制电站公共耦合点电压波动的方法，首先在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；然后根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；再根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；最后根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率并下发至电站内各个逆变器；即便是应用于电网阻抗较大的弱网时，其用于抑制电压波动的无功补偿因子，也是根据电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系计算得到的，也即本申请对于无功因子的计算直接与所应用的电网阻抗相关，能够从根本上抑制电压波动，解决了现有技术中的问题。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术内的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述内的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明实施例提供的电站系统架构的示意图；
图2是本发明实施例提供的抑制电站公共耦合点电压波动的方法的流程图；
图3是本发明实施例提供的有功功率变化的采样时刻示意图；
图4是本发明实施例提供的实施抑制电站公共耦合点电压波动的方法的实验结果示意图；
图5是本发明实施例提供的实施抑制电站公共耦合点电压波动的方法的另一实验结果示意图；
图6是本发明另一实施例提供的抑制电站公共耦合点电压波动的装置结构示意图；
图7是本发明另一实施例提供的抑制电站公共耦合点电压波动的装置结构另一示意图。
具体实施方式
下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
本发明提供一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法，以解决现有技术中在弱网情况下抑制效果有限的问题。
该抑制电站公共耦合点电压波动的方法，应用于图1所示的电站系统架构；其中，PCC为电站公共耦合点，Vp为电站公共耦合点的电压的绝对值，Ip为电站公共耦合点的电流，r和x为电网阻抗，Vs为电网电压。
具体的，该抑制电站公共耦合点电压波动的方法如图2所示，包括：
S101、在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；
为了保证电网阻抗计算结果的准确性，需要选取合适的采样时刻；具体的实际应用中，可以通过自动检测模式或者手动触发模式来实现此采样过程：
自动检测模式下，若预设时长(比如10min)内两个时刻(如图3所示的t1时刻和t2时刻，且t1时刻与t2时刻之间的时间间隔T小于10min)下电站公共耦合点的有功功率差值abs(P1-P2)大于第一阈值(比如0.1Pn，Pn为电站的额定功率)，则以该预设时长内两个时刻(即t1时刻和t2时刻)下电站公共耦合点的电压分别为有功功率变化前后电站公共耦合点的电压，以该预设时长内两个时刻(即t1时刻和t2时刻)下电站公共耦合点的电流分别为有功功率变化前后电站公共耦合点的电流；
手动触发模式下，在电站公共耦合点的有功功率大于第二阈值(比如0.2Pn)的情况下，下发限制命令至电站内各个逆变器，使电站公共耦合点的有功功率变化差值大于第一阈值(比如0.1Pn)。然后根据获取的输入信息获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；具体的，可以以电站公共耦合点的有功功率变化前后有功功率最稳定的时刻作为选取时刻，进行电压和电流的获取。
在具体的实际应用中，可以通过设置于电站公共耦合点的电流互感器获取电站公共耦合点的电流，通过设置于电站公共耦合点的电压传感器获取电站公共耦合点的电压。
S102、根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；
由图1可知，Vp＝Ip×Z+Vs，而其中的Vp＝Vd+jVq、Ip＝Id+jIq、Vs＝Vsd+jVsq、Z＝r+jx，因此，Vd＝r×Id-x×Iq+Vsd，Vq＝r×Iq+x×Id+Vsq；
将图3中的t1时刻的电压Vp1＝Vd1+jVq1和电流Ip1＝Id1+jIq1，以及t2时刻的电压Vp2＝Vd2+jVq2和电流Ip2＝Id2+jIq2分别代入上式，可以得到：Vd1＝r×Id1-x×Iq1+Vsd，Vq1＝r×Iq1+x×Id1+Vsq，Vd2＝r×Id2-x×Iq2+Vsd，Vq2＝r×Iq2+x×Id2+Vsq；
进一步的，可以得到Vd1-Vd2＝r×(Id1-Id2)-x×(Iq1-Iq2)，Vq1-Vq2＝r×(Iq1-Iq2)+x×(Id1-Id2)；又由于电网阻抗角α＝r/x，所以：
α＝[(Vd1-Vd2)×(Id1-Id2)+(Vq1-Vq2)×(Iq1-Iq2)]÷[(Vq1-Vq2)×(Id1-Id2)-(Vd1-Vd2)×(Iq1-Iq2)]；
r＝α×(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]；
x＝(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]；
因此，在具体的实际计算过程中，可以先根据t1和t2时刻的电压和电流，计算得到该电网阻抗角α；再根据该电网阻抗角α的具体数值，及t1和t2时刻的电压和电流，即可计算得到电网阻抗r和x。
S103、根据电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；
图1中，可以实时获取电站公共耦合点的电压，电站公共耦合点的电压值
Figure GDA0002532451090000071
和有功功率P、无功功率Q电网阻抗r和x及电网电压Vs之间的关系为：
Figure GDA0002532451090000072
因此，可以得到电站公共耦合点的电压的绝对值的计算公式为：
Figure GDA0002532451090000073
由于Q＝K*P，则：
Figure GDA0002532451090000074
以
Figure GDA0002532451090000075
则可以得到：
Figure GDA0002532451090000076
由于本抑制电站公共耦合点电压波动的方法的目的是使电站公共耦合点电压与电网电压保持一致，此时Vp 2＝Vs 2，因此可以得到：
Figure GDA0002532451090000081
在具体的实际计算过程中，根据已知的电网阻抗r和x、实时获取的电站公共耦合点的有功功率P，以及，实时获取的电站公共耦合点的电压的绝对值VP，即可代入上式，计算得到无功补偿因子K。
S104、根据无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率并下发至电站内各个逆变器。
具体的，可以根据Q＝K*P，计算得到电站需要输出的无功功率Q；由于该无功功率Q是在电站公共耦合点电压与电网电压保持一致的前提下计算得到的，因此必然能够有效抑制有功功率波动造成的电站公共耦合点电压波动。由图4和图5所示的实验结果也可以看出，采用本实施例提出的方法，可以从理论上完全抑制住电站公共耦合点处功率波动带来的电压波动。
值得说明的是，由于该无功功率Q为全部逆变器共同输出的无功功率，因此在具体的实际应用中，可以根据平均分配方案或者权重分配方案得到各个逆变器需要输出的无功功率，再下发至各个逆变器；此处不做具体限定，视其具体应用环境而定，均在本申请的保护范围内。
本实施例提供的该抑制电站公共耦合点电压波动的方法，由于其用于抑制电压波动的无功补偿因子，是根据电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系计算得到的，也即本申请对于无功因子的计算直接与所应用的电网阻抗相关，因此即便是应用于电网阻抗较大的弱网时，也能够从根本上抑制电压波动，解决了现有技术中在弱网情况下抑制效果有限的问题。
本发明另一实施例还提供了一种抑制电站公共耦合点电压波动的装置，参见图6，包括：获取单元101、第一计算单元102、第二计算单元103、第三计算单元104及下发单元105；其中：
获取单元101用于在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；
第一计算单元102用于根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；
第二计算单元103用于根据电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；
第三计算单元104用于根据无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率；
下发单元105用于将电站需要输出的无功功率下发至电站内各个逆变器，图6中的虚线表示连接该抑制电站公共耦合点电压波动的装置与各个逆变器的通讯线。
优选的，参见图7，获取单元101包括：
自动获取单元201，用于在预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的有功功率差值大于第一阈值的情况下，以预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电压分别为有功功率变化前后电站公共耦合点的电压，以预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电流分别为有功功率变化前后电站公共耦合点的电流；
手动获取单元202，用于在电站公共耦合点的有功功率大于第二阈值的情况下，通过下发单元105下发限制命令至电站内各个逆变器，使电站公共耦合点的有功功率变化差值大于第一阈值；根据获取的输入信息获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流。
优选的，参见图7，第一计算单元102包括：
第一子计算单元301，用于根据Vp1＝Vd1+jVq1、Vp2＝Vd2+jVq2、Ip1＝Id1+jIq1、Ip2＝Id2+jIq2以及α＝[(Vd1-Vd2)×(Id1-Id2)+(Vq1-Vq2)×(Iq1-Iq2)]÷[(Vq1-Vq2)×(Id1-Id2)-(Vd1-Vd2)×(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗角α；
第二子计算单元302，用于根据r＝α×(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗r；
第三子计算单元303，用于根据x＝(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗x；
其中，Vp1为有功功率变化前电站公共耦合点的电压，Vp2为有功功率变化后电站公共耦合点的电压，Ip1为有功功率变化前电站公共耦合点的电流，Ip2为有功功率变化后电站公共耦合点的电流。
优选的，第二计算单元103用于根据电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子时，具体用于：
根据
Figure GDA0002532451090000101
和
Figure GDA0002532451090000102
计算得到无功补偿因子K；
其中，r和x为电网阻抗，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率，VP为实时获取的电站公共耦合点的电压的绝对值。
优选的，第三计算单元104用于根据无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率时，具体用于：
根据Q＝K*P，计算得到电站需要输出的无功功率Q；
其中，K为无功补偿因子，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率。
具体的原理与上述实施例相同，此处不再一一赘述。
本实施例提供的该抑制电站公共耦合点电压波动的装置，不仅可以解决现有技术中在弱网情况下抑制效果有限的问题，同时逻辑简单，计算量小，易于实现。
本发明中各个实施例采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处，各个实施例之间相同相似部分互相参见即可。对于实施例公开的装置而言，由于其与实施例公开的方法相对应，所以描述的比较简单，相关之处参见方法部分说明即可。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非对本发明作任何形式上的限制。虽然本发明已以较佳实施例揭露如上，然而并非用以限定本发明。任何熟悉本领域的技术人员，在不脱离本发明技术方案范围情况下，都可利用上述揭示的方法和技术内容对本发明技术方案做出许多可能的变动和修饰，或修改为等同变化的等效实施例。因此，凡是未脱离本发明技术方案的内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所做的任何简单修改、等同变化及修饰，均仍属于本发明技术方案保护的范围内。

Claims (10)

1.一种抑制电站公共耦合点电压波动的方法，其特征在于，包括：
在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；
根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；
根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；所述无功补偿因子为电站公共耦合点的无功功率与有功功率的比值；
根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率并下发至电站内各个逆变器。
2.根据权利要求1所述的抑制电站公共耦合点电压波动的方法，其特征在于，所述在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，包括：
若预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的有功功率差值大于第一阈值，则以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电压分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压，以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电流分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电流；
或者，在电站公共耦合点的有功功率大于第二阈值的情况下，下发限制命令至电站内各个逆变器，使电站公共耦合点的有功功率变化差值大于所述第一阈值；根据获取的输入信息获取所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流。
3.根据权利要求1所述的抑制电站公共耦合点电压波动的方法，其特征在于，所述根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗，包括：
根据Vp1＝Vd1+jVq1、Vp2＝Vd2+jVq2、Ip1＝Id1+jIq1、Ip2＝Id2+jIq2以及α＝[(Vd1-Vd2)×(Id1-Id2)+(Vq1-Vq2)×(Iq1-Iq2)]÷[(Vq1-Vq2)×(Id1-Id2)-(Vd1-Vd2)×(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗角α；
根据r＝α×(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗r；
根据x＝(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗x；
其中，Vp1为有功功率变化前电站公共耦合点的电压，Vp2为有功功率变化后电站公共耦合点的电压，Ip1为有功功率变化前电站公共耦合点的电流，Ip2为有功功率变化后电站公共耦合点的电流，Vd1、Vq1为Vp1在dq轴坐标系下的两个分量，Id1、Iq1为Ip1在dq轴坐标系下的两个分量，Vd2、Vq2为Vp2在dq轴坐标系下的两个分量，Id2、Iq2为Ip2在dq轴坐标系下的两个分量。
4.根据权利要求1所述的抑制电站公共耦合点电压波动的方法，其特征在于，所述根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子，包括：
根据
Figure FDA0002421345180000021
和
Figure FDA0002421345180000022
计算得到无功补偿因子K；
其中，r和x为所述电网阻抗，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率，VP为实时获取的电站公共耦合点的电压的绝对值。
5.根据权利要求1所述的抑制电站公共耦合点电压波动的方法，其特征在于，所述根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率，包括：
根据Q＝K*P，计算得到电站需要输出的无功功率Q；
其中，K为所述无功补偿因子，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率。
6.一种抑制电站公共耦合点电压波动的装置，其特征在于，包括：
获取单元，用于在满足预设条件的情况下，获取有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流；
第一计算单元，用于根据有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流，计算得到电网阻抗；
第二计算单元，用于根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子；所述无功补偿因子为电站公共耦合点的无功功率与有功功率的比值；
第三计算单元，用于根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率；
下发单元，用于将所述电站需要输出的无功功率下发至电站内各个逆变器。
7.根据权利要求6所述的抑制电站公共耦合点电压波动的装置，其特征在于，所述获取单元包括：
自动获取单元，用于在预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的有功功率差值大于第一阈值的情况下，以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电压分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压，以所述预设时长内两个时刻下电站公共耦合点的电流分别为所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电流；
手动获取单元，用于在电站公共耦合点的有功功率大于第二阈值的情况下，通过所述下发单元下发限制命令至电站内各个逆变器，使电站公共耦合点的有功功率变化差值大于所述第一阈值；根据获取的输入信息获取所述有功功率变化前后电站公共耦合点的电压和电流。
8.根据权利要求6所述的抑制电站公共耦合点电压波动的装置，其特征在于，所述第一计算单元包括：
第一子计算单元，用于根据Vp1＝Vd1+jVq1、Vp2＝Vd2+jVq2、Ip1＝Id1+jIq1、Ip2＝Id2+jIq2以及α＝[(Vd1-Vd2)×(Id1-Id2)+(Vq1-Vq2)×(Iq1-Iq2)]÷[(Vq1-Vq2)×(Id1-Id2)-(Vd1-Vd2)×(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗角α；
第二子计算单元，用于根据r＝α×(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗r；
第三子计算单元，用于根据x＝(Vd1-Vd2)÷[α×(Id1-Id2)-(Iq1-Iq2)]计算得到电网阻抗x；
其中，Vp1为有功功率变化前电站公共耦合点的电压，Vp2为有功功率变化后电站公共耦合点的电压，Ip1为有功功率变化前电站公共耦合点的电流，Ip2为有功功率变化后电站公共耦合点的电流，Vd1、Vq1为Vp1在dq轴坐标系下的两个分量，Id1、Iq1为Ip1在dq轴坐标系下的两个分量，Vd2、Vq2为Vp2在dq轴坐标系下的两个分量，Id2、Iq2为Ip2在dq轴坐标系下的两个分量。
9.根据权利要求6所述的抑制电站公共耦合点电压波动的装置，其特征在于，所述第二计算单元用于根据所述电网阻抗和实时获取的电站公共耦合点的电压和有功功率的关系，计算得到无功补偿因子时，具体用于：
根据
Figure FDA0002421345180000041
和
Figure FDA0002421345180000042
计算得到无功补偿因子K；
其中，r和x为所述电网阻抗，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率，VP为实时获取的电站公共耦合点的电压的绝对值。
10.根据权利要求6所述的抑制电站公共耦合点电压波动的装置，其特征在于，所述第三计算单元用于根据所述无功补偿因子，计算得到电站需要输出的无功功率时，具体用于：
根据Q＝K*P，计算得到电站需要输出的无功功率Q；
其中，K为所述无功补偿因子，P为实时获取的电站公共耦合点的有功功率。
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