JP6502787B2 - 分散電源装置、及び、分散電源連系システム - Google Patents

Description

本発明は、電力系統に連系するための自然変動電源を備える分散電源装置、及び、分散電源連系システムに関する。

太陽光発電（Photovoltaics：ＰＶ）や風力発電などを利用した発電装置を、分散電源装置として、電力事業者の電力系統に連系することが知られている。太陽光発電や風力発電などを利用した発電装置は、しばしば自然変動電源と称され、日射量や風況などの自然条件に依存して発電電力（有効電力）が変動する。この発電電力（有効電力）の変動に起因して、系統電圧の変動が発生してしまう。この系統電圧の変動は、基準範囲（例えば、±２％）内に抑制する必要がある。

系統電圧の変動を抑制する手法として、力率一定制御が広く知られている。力率一定制御では、分散電源装置の連系点における系統電圧の変動ΔＶｓを下式で近似し、
ΔＶｓ＝ｒ×Ｐ−ｘ×Ｑ
Ｐ：分散電源装置の出力電力の有効電力
Ｑ：分散電源装置の出力電力の無効電力
ｒ：電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンス
ｘ：電力系統の線路インピーダンスにおけるリアクタンス
この電圧変動ΔＶｓ＝０とするために、下式のように分散電源装置の出力電力の無効電力Ｑを調整する。
Ｑ＝（ｒ／ｘ）×Ｐ
ここで、α＝ｒ／ｘは、出力電力（有効電力）に対する無効電力の比と称される。なお、上式では、連系点における系統電圧の変動ΔＶｓは基準電圧からの変動分である。

ところで、分散電源装置の大量導入が進むと、分散電源装置自端での力率一定制御では、系統電圧変動を基準範囲に収めることが困難となることが予想される。この点に関し、特許文献１〜３及び非特許文献１には、分散電源装置の出力変動に起因する系統電圧変動をフィードバック制御することで、出力電力（有効電力）に対する無効電力の比αを最適な値に設定する手法が開示されている。具体的には、連系点電圧の（時間変化による）変動分ΔＶｓと発電出力（有効電力）の（時間変化による）変動分ΔＰを検出し、検出したΔＰとΔＶｓとの相関を利用して、ΔＶｓを最小化するパラメータαの最適値を求めるというものである。より具体的には、ΔＶｓとΔＰとの積を積分することで、αを初期値α０から最適値に補正するというものである。なお、上述したように、上式では、連系点における系統電圧の変動ΔＶｓは基準電圧からの変動分であったが、特許文献１〜３及び非特許文献１では、連系点電圧の変動分ΔＶｓ及び発電出力の変動分ΔＰを時間変化による変動分としている。

ΔＰとΔＶｓとの相関については、以下のように開示されている。ΔＶｓとΔＰとに正の相関があるｄＶｓ／ｄＰ＞０の場合、分散電源装置から供給する遅れの無効電力が不足している状態であり、ΔＶｓを最少化するためにはαを増加させて無効電力を大きくする必要がある。一方、負の相関があるｄＶｓ／ｄＰ＜０の場合は、逆に無効電力が過剰に供給されている状態なので、ΔＶｓを最小化するためにはαを減少させて無効電力を小さくする必要がある。そして、相関がないｄＶｓ／ｄＰ＝０の場合、Ｐが変化してもＶｓは変化せずαは最適値に収束していると考えられるため、αの補正は不要である。

また、特許文献４には、データベースに格納された電力系統の設備情報、電力系統の運用状況をもとに、分散型電源の運転力率を演算し、これをもとに分散型電源の出力（有効電力及び無効電力）を制御する分散型電源制御システムが開示されている。

特許第４７４９４３３号公報 特許第５０７４２６８号公報 特許第５３２９６０３号公報 特許第４０８５０４５号公報

内山倫行 他３名、「大規模太陽光発電システムの無効電力制御による電圧変動抑制」、電学論Ｂ、１３０巻３号、２０１０年、項２９７−３０４

ところで、電力系統の中でも、特別高圧系統に分散電源装置を連系する要望がある。

特別高圧系統と異なり、比較的に電圧が低い電力系統では、線路が比較的に細く短亘長であるので、線路インピーダンスのリアクタンスｘに対してレジスタンスｒが同程度の大きさを有する。そのため、分散電源部の容量（アドミタンス）Ｇ_ＰＶ及び負荷の容量（アドミタンス）Ｇ_Ｌに対して系統側の短絡容量（アドミタンス）が十分に大きく、上記した力率一定制御では、分散電源部の容量Ｇ_ＰＶ及び負荷の容量Ｇ_Ｌを無視することができる。

一方、特別高圧系統では、線路が比較的太く長亘長であるので、線路インピーダンスのレジスタンスｒとリアクタンスｘとはｒ＜＜ｘの関係を有する。そのため、特別高圧系統では、系統側の短絡容量（アドミタンス）に対して分散電源部の容量（アドミタンス）Ｇ_ＰＶ及び負荷の容量（アドミタンス）Ｇ_Ｌが比較的に大きく、分散電源部の容量Ｇ_ＰＶ及び負荷の容量Ｇ_Ｌを無視した上記力率一定制御では、自然変動電源の出力変動に起因する系統電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）内に抑制することができないことがある。

そこで、本発明は、いわゆる自然変動電源を用いる分散電源装置の（有効電力）出力変動に起因する（特別高圧）系統電圧変動を抑制する分散電源装置、及び、分散電源連系システムを提供することを目的とする。

本発明の分散電源装置は、特別高圧系統である電力系統に連系する分散電源装置であって、自然条件に依存して発電電力が変動する自然変動電源を含む分散電源部と、分散電源部の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αと、分散電源部の出力電力の有効電力Ｐとに基づく下式を用いて、分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制するために電力系統に供給する無効電力Ｑを生成する無効電力生成部と、
Ｑ＝α×Ｐ
電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、当該分散電源装置からみた電力系統側の負荷のコンダクタンスＧ_Ｌと、分散電源部の発電量Ｇ_ＰＶとに基づく下式を用いて、αを求める無効電力比演算部と、
α＝ｒ／ｘ＋ｘ×（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ／２）
を備える。
ここで、当該分散電源装置からみた電力系統側の負荷のコンダクタンスＧ_Ｌとは、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスから電力系統の線路インピーダンスｒ＋ｊｘによるコンダクタンスを減じた値とする。例えば、以下に示すように、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ），Ｒｅ（Ｙ）、電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘは、分散電源装置自端での計測、電力系統の設備情報の取得等によって取得すればよく、当該分散電源装置からみた電力系統側の負荷のコンダクタンスＧ_Ｌは、下式（１）又は下式（１Ａ）を用いて算出すればよい。

この分散電源装置によれば、電力系統の線路インピーダンスのレジスタンス（実部）ｒ及びリアクタンス（虚部）ｘに加え、系統負荷のコンダクタンス（実部）Ｇ_Ｌと分散電源部の発電量Ｇ_ＰＶとに基づく上式によってαを求めるので、特別高圧系統（ｒ＜＜ｘ）であっても、分散電源部の出力電力（有効電力）の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制することができる。

上記した分散電源部は、電力系統の基本波に同期した基本波の非整数倍の周波数の電流信号を次数間高調波信号として生成し、次数間高調波信号を電力系統に注入する次数間高調波信号生成部を有し、上記した分散電源装置は、電力系統における次数間高調波信号の電圧成分Ｖ_ｉｎｊ及び電流成分Ｉ_ｉｎｊの計測結果から、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）と、線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、次数間高調波信号の次数ｎとに基づく下式を用いて、負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを求める負荷演算部
Ｇ_Ｌ＝Ｒｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）−ｒ／（ｒ^２＋（ｎ×ｘ）^２） ・・・（１）
を更に備える形態であってもよい。

電力系統には、基本波の整数倍の高調波は存在するが、非整数倍の高調波は存在しないので、注入する次数間高調波信号の大きさを小さくしても、分散電源部からみた電力系統及び負荷の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）を精度よく検出することができる。よって、このコンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）から電力系統の線路のアドミタンスｒ／（ｒ^２＋（ｎ×ｘ）^２）を差し引くことによって、負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを精度よく検出することができる。

また、上記した分散電源部は、自然変動電源としての太陽光発電装置と、太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、この交流電力を電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムとを有し、上記した次数間高調波信号生成部は、次数間高調波信号によってパワーコンディショナーシステムにおけるインバータの出力を変調することにより、次数間高調波信号を電力系統に注入する形態であってもよい。

また、上記した分散電源部は、自然変動電源としての太陽光発電装置と、太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、交流電力を電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムとを有し、上記した無効電力生成部は、パワーコンディショナーシステムにおけるインバータである形態であってもよい。

また、上記した分散電源部の発電量Ｇ_ＰＶは、定格出力１００％時の発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}であってもよい。

本発明の分散電源連系システムは、電力系統に連系する上記分散電源装置と、電力系統の設備情報を監視する系統監視部とを備え、系統監視部は、電力系統の設備情報から、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｙ）と、線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘとに基づく下式を用いて、負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを求め、
Ｇ_Ｌ＝Ｒｅ（Ｙ）−ｒ／（ｒ^２＋ｘ^２） ・・・（１Ａ）
分散電源装置は、系統監視部から負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを取得する負荷取得部を有する形態であってもよい。

これによれば、例えば電力会社が監視する電力系統の設備情報を用いて、分散電源部からみた電力系統及び負荷の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を精度よく求めることができる。よって、このコンダクタンスＲｅ（Ｙ）から電力系統の線路のアドミタンスｒ／（ｒ^２＋ｘ^２）を差し引くことによって、負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを精度よく求めることができる。

また、分散電源連系システムは、電力系統と、電力系統に連系する上記分散電源装置と、電力系統に連系する他の上記分散電源装置とを備え、電力系統は、系統電源側から順に直列に接続された第１の線路と第２の線路とを含み、分散電源装置と他の分散電源装置とが第２の線路を介して接続されており、分散電源装置における無効電力比演算部は、第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_１と、第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_２とに基づく下式を用いて、分散電源装置からみた他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２を見積もった見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を求め、
Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}＝ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_２）×Ｇ_ＰＶ２
分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}とに基づく下式を用いて、発電量Ｇ_ＰＶを見積もる。
Ｇ_ＰＶ＝Ｇ_ＰＶ１＋Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}

これによれば、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、発電量Ｇ_ＰＶとして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を加算した発電量を用いることにより、分散電源装置の連系点の電圧変動、及び、他の分散電源装置の連系点の電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）以内に抑制することができる。これより、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合にも、本発明の特徴が有効である。

また、分散電源連系システムは、電力系統と、電力系統に連系する上記分散電源装置と、電力系統に連系する他の上記分散電源装置とを備え、電力系統は、系統電源に接続された一端を有する第１の線路と、第１の線路の他端に接続された一端を有し、第１の線路の他端から分岐する第２の線路及び第３の線路とを含み、分散電源装置が第２の線路の他端に接続され、他の分散電源装置が第３の線路の他端に接続されており、分散電源装置における無効電力比演算部は、第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_１と、第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_２と、第３の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_３とに基づく下式を用いて、分散電源装置からみた他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２を見積もった見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を求め、
Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}＝｛ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_２）｝×｛ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_３）｝×Ｇ_ＰＶ２
分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}とに基づく下式を用いて、発電量Ｇ_ＰＶを見積もる。
Ｇ_ＰＶ＝Ｇ_ＰＶ１＋Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}

これによれば、同様に、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、発電量Ｇ_ＰＶとして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を加算した発電量を用いることにより、分散電源装置の連系点の電圧変動、及び、他の分散電源装置の連系点の電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）以内に抑制することができる。これより、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合にも、本発明の特徴が有効である。

本発明によれば、いわゆる自然変動電源を用いる分散電源装置の（有効電力）出力変動に起因する（特別高圧）系統電圧変動を抑制することができる。

本発明の第１の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図である。 図１に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。 第１の実施形態の第１の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。 第１の実施形態の第２の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。 本発明の第２の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図である。 図５に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。

以下、図面を参照して本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、各図面において同一又は相当の部分に対しては同一の符号を附すこととする。
（第１の実施形態）

図１は、本発明の第１の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図であり、図２は、図１に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。図１及び図２に示す分散電源連系システム１は、電力系統２と、系統負荷６と、調相設備７と、分散電源装置１００とを備える。

電力系統２は、例えば２２ｋＶ、３３ｋＶ、６６ｋＶ、７７ｋＶ等の特別高圧系統であり、系統電源３と線路４とからなる。電力系統２における線路４には、連系点５において系統負荷６と調相設備７とが接続されている。また、電力系統２における線路４には、連系点５において分散電源装置１００が連系されている。

分散電源装置１００は、１以上の分散電源部１０と、系統Ｇ計測演算部２０とを有し、遮断器３０を介して連系点５において電力系統２における線路４に連系される。分散電源部１０は、太陽光発電装置（Photovoltaic：ＰＶ）１１と、パワーコンディショナーシステム（PowerConditioning System：ＰＣＳ）１２と、次数間高調波信号生成部１３とを有する。

ＰＶ１１は、日射量などの自然条件に依存して発電電力（有効電力）が変動する自然変動電源である。ＰＣＳ１２は、インバータを含み、ＰＶ１１から出力される直流電力を電力系統２の交流電力相当（例えば、５０Ｈｚ）の交流電力に変換し、交流電力を電力系統２に供給する。

次数間高調波信号生成部１３は、電力系統２の基本波電圧（例えば、６０Ｈｚ）に同期し、かつ、基本波電圧の非整数倍の周波数を有する電流信号を次数間高調波信号として生成し、この次数間高調波信号を電力系統２に注入する。例えば、次数間高調波信号生成部１３は、電力系統２の基本波電圧に周波数同期した同期信号を生成し、この同期信号を所定の逓倍比で逓倍することによって、電力系統２の基本波電圧の非整数倍の周波数を有する次数間高調波信号を生成する。そして、次数間高調波信号生成部１３は、次数間高調波信号によってＰＣＳ１２におけるインバータの出力を変調することにより、次数間高調波信号に応じた次数間高調波電流を電力系統２に注入する。

電力系統２に注入する次数間高調波信号の次数は、例えば、電力系統２の基本波周波数（例えば、５０Ｈｚ）の２．２５次（１１２．５Ｈｚ）である。また、電力系統２に注入する次数間高調波信号、すなわち電流信号の大きさは、例えば、電力系統２の基本波定格電流成分の２％である。

系統Ｇ計測演算部２０は、負荷演算部として機能し、受電トランス３１よりも系統側において、電流計測器ＣＴを介して計測した電流から、フーリエ解析を用いて次数間高調波電流信号Ｉ_ｉｎｊを求める。また、系統Ｇ計測演算部２０は、電圧計測器ＶＴを介して計測した電圧から、フーリエ解析を用いて次数間高調波電圧信号Ｖ_ｉｎｊを求める。系統Ｇ計測演算部２０は、求めた次数間高調波電流信号Ｉ_ｉｎｊ及び次数間高調波電圧信号Ｖ_ｉｎｊから、分散電源装置１００からみた電力系統２側の総アドミタンスにおけるコンダクタンス（実部）Ｒｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）を求める。換言すれば、系統Ｇ計測演算部２０は、連系点５における電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）を求める。

そして、系統Ｇ計測演算部２０は、コンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）と、線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、次数間高調波信号の次数ｎとに基づく下式（１）を用いて、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧ_Ｌを求める。
Ｇ_Ｌ＝Ｒｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）−ｒ／（ｒ^２＋（ｎ×ｘ）^２） ・・・（１）
換言すれば、計測演算部２０は、電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）から、線路４のアドミタンスにおけるコンダクタンスｒ／（ｒ^２＋（ｎ×ｘ）^２）を減算することによって、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧ_Ｌを求める。

また、系統Ｇ計測演算部２０は、無効電力比演算部として機能し、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、求めた負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧ_Ｌと、分散電源部１０の定格出力１００％時の総発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}とに基づく下式（２）を用いて、分散電源部１０の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αを求める。
α＝ｒ／ｘ＋ｘ×（Ｇ_Ｌ−Ｇ_{ＰＶ＿１００％}／２） ・・・（２）
ここで、αのＶ_ＰＶへの影響が最も大きいのは発電量がＰＶ定格出力相当の場合であるので、本実施形態では発電量Ｇ_ＰＶを定格出力１００％時の発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}とする。なお、後述するように、発電量Ｇ_ＰＶは定格出力１００％時の発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}でなくてもよい。

各分散電源部１０におけるＰＣＳ１２は、無効電力生成部として機能し、αと、出力電力の有効電力Ｐとに基づく下式（３）を用いて、分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制するために電力系統２に供給する無効電力Ｑを生成する。
Ｑ＝α×Ｐ ・・・（３）

ここで、電力系統２が特別高圧系統である場合、線路４は比較的に太く長亘長であるため、その線路インピーダンスのレジスタンスｒとリアクタンスｘとはｒ＜＜ｘの関係を有する。そのため、特別高圧系統では、系統側の短絡容量（アドミタンス）に対して分散電源部の容量（アドミタンス）Ｇ_ＰＶ及び負荷６の容量（アドミタンス）Ｇ_Ｌが比較的に大きく、分散電源部の容量Ｇ_ＰＶ及び負荷６の容量Ｇ_Ｌを無視した上記力率一定制御（Ｑ＝（ｒ／ｘ）×Ｐ）では、分散電源部の出力変動に起因する系統電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）内に抑制することができないことがある。

この点に関し、第１の実施形態の分散電源装置１００によれば、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘに加え、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧ_Ｌと分散電源装置１００の発電量Ｇ_ＰＶとに基づく上式（２）によってαを求めるので、特別高圧系統（ｒ＜＜ｘ）であっても、分散電源装置１００の出力電力（有効電力）の変動に起因する電力系統２の電圧変動を抑制することができる。

以下では、本実施形態の効果をシミュレーション検証する。表１に、本実施形態の上式（１）〜（３）を用いて無効電力Ｑを調整した場合と、従来の力率一定制御Ｑ＝（ｒ／ｘ）×Ｐを用いて無効電力Ｑを調整した場合とのシミュレーション結果を示す。

電圧変動率=（出力100%時の連系点電圧−出力0%時の連系点電圧）／出力0%時の連系点電圧×100（%）
判定基準：電圧変動率±2%以内

表１によれば、従来の力率一定制御では、負荷６の軽重に対してα一定であるため、重負荷時に連系点５の電圧変動が±２％を超えてしまうのに対して、本実施形態では、負荷６の軽重Ｇ_Ｌに基づいてαを調整するため、重負荷時にも連系点５の電圧変動を±２％以内に抑制することができる。
（上式（２）の導出過程）

次に、上式（２）の導出過程について詳細に説明する。図２に示すように、系統電源３の電圧をＶ_Ｓ、線路４の線路インピーダンスをｒ＋ｊｘ、系統負荷６のコンダクタンスをＧ_Ｌ、調相設備７のサセプタンスをＢ_Ｃ、分散電源装置１００の発電量を−（１＋ｊα）Ｇ_ＰＶ（発電であるので、コンダクタンスの負値で表現）とすると、分散電源装置１００の連系点５における電圧Ｖ_ＰＶは、下式より求められる。
Ｖ_ＰＶ＝Ｖ_Ｓ／［１＋（ｒ＋ｊｘ）｛（Ｇ_Ｌ＋ｊＢ_Ｃ）−（１＋ｊα）Ｇ_ＰＶ｝］
＝Ｖ_Ｓ／［１＋｛（ｒＧ_Ｌ−ｘＢ_Ｃ）＋ｊ（ｒＢ_Ｃ＋ｘＧ_Ｌ）｝＋｛（−ｒ＋αｘ）−ｊ（αｒ＋ｘ）｝Ｇ_ＰＶ］

ここで、特別高圧系統ｒ＜＜ｘより、ｒＢ_Ｃ＜＜ｘＧ_Ｌ及びαｒ＜＜ｘであるので、ｒＢ_Ｃとαｒとを省略すると、下式が導出される。
Ｖ_ＰＶ＝Ｖ_Ｓ／［（１＋ｒＧ_Ｌ−ｘＢ_Ｃ）＋（αｘ−ｒ）Ｇ_ＰＶ＋ｊｘ（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ）］

また、負荷６による電圧低下は調相設備（力率改善用コンデンサ）によって補償されていると仮定し、ｒＧ_Ｌ−ｘＢ_Ｃ＝０とすると、下式が導出される。
Ｖ_ＰＶ＝Ｖ_Ｓ／［１＋（αｘ−ｒ）Ｇ_ＰＶ＋ｊｘ（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ）］

次に、β（Ｇ_ＰＶ）＝α（Ｇ_ＰＶ）ｘ−ｒと仮定し、下式を導出する。なお、以下では、β（Ｇ_ＰＶ）は単にβと表す。
｜分母｜^２＝（１＋βＧ_ＰＶ）^２＋｛ｘ（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ）｝^２

次に、ｄ｜分母｜^２／ｄＧ_ＰＶ＝０とすると、下式が導出される。
ｄ｜分母｜^２／ｄＧ_ＰＶ＝２（１＋βＧ_ＰＶ）（ｄβ／ｄＧ_ＰＶ×Ｇ_ＰＶ＋β）−２ｘ^２（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ）＝０
ここで、ＰＶ−ＰＣＳでは力率が１〜０．８程度（αでは０〜０．６に相当）であることとの要求がある。Ｇ_ＰＶを０〜０．３程度とすると、βＧ_ＰＶは−０．０６〜−０．０７（＜＜１）であり、（１＋βＧ_ＰＶ）≒１とみなせる。これより、下式が導出される。
（ｄβ／ｄＧ_ＰＶ×Ｇ_ＰＶ＋β）−ｘ^２（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ）＝０

次に、γ（Ｇ_ＰＶ）＝β（Ｇ_ＰＶ）×Ｇ_ＰＶと仮定し、下式を導出する。なお、以下では、γ（Ｇ_ＰＶ）は単にγと表す。
ｄγ／ｄＧ_ＰＶ−ｘ^２（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ）＝０
両辺をＧ_ＰＶで積分し、さらにＧ_ＰＶ＝０でγ＝０となるので、下式が導出される。
γ−ｘ^２（Ｇ_ＬＧ_ＰＶ−Ｇ_ＰＶ ^２／２）＝０

γをβ×Ｇ_ＰＶに戻すと、下式が導出され、
β＝ｘ^２（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ／２）
更にβをα×ｘ−ｒに戻すと、下式が導出される。
α＝ｒ／ｘ＋ｘ（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ／２） ・・・（２’）

なお、上記したように、αのＶ_ＰＶへの影響が最も大きいのは発電量がＰＶ定格出力相当の場合であるので、本実施形態では発電量Ｇ_ＰＶを定格出力１００％時の発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}とする。
α＝ｒ／ｘ＋ｘ（Ｇ_Ｌ−Ｇ_{ＰＶ＿１００％}／２） ・・・（２）
（第１の実施形態の第１の変形例）

第１の実施形態では、電力系統に１つの分散電源装置が連系される態様を例示したが、本発明の特徴点は、電力系統に２以上の分散電源装置が連系される態様にも適用可能である。

図３は、第１の実施形態の第１の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。この分散電源連系システム１Ａは、電力系統２に２つの分散電源装置１００が互いに離れて連系されている点で第１の実施形態と異なる。

具体的には、図３に示すように、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）は、連系点５_１において電力系統２に連系しており、他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）は、連系点５_１よりも遠い連系点５_２において電力系統２に連系している。より具体的には、電力系統２は、系統電源３側から順に直列に接続された第１の線路４_１と第２の線路４_２とを含み、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）は、第１の線路４_１（線路インピーダンスｒ_１＋ｊｘ_１）を介して系統電源３に連系しており、他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）は、第１の線路４_１（線路インピーダンスｒ_１＋ｊｘ_１）及び第２の線路４_２（線路インピーダンスｒ_２＋ｊｘ_２）を介して系統電源３に連系している。

この場合、上式（２）における発電量Ｇ_ＰＶとして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１に他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２を加算した総発電量Ｇ_ＰＶを用いればよい。その際、他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２に重みを乗算する。例えば、連系点が同じ場合は定格容量に乗算する重みを１とし、連系点５_２が連系点５_１から離れるに従ってその重みを減じる。例えば、ｒ＜＜ｘであるので、第１の線路４_１及び第２の線路４_２の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_１，ｘ_２に基づく評価関数を用いた重みを他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２に乗算する下式（４）を用いて、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）からみた他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）の発電量を見積もった見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を求める。
Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}＝ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_２）Ｇ_ＰＶ２ ・・・（４）
そして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}とを加算する下式（５）を用いて、上式（２）における総発電量Ｇ_ＰＶを求める。
Ｇ_ＰＶ＝Ｇ_ＰＶ１＋Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ} ・・・（５）

なお、上式（４）及び（５）は、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）が、連系点５_２において電力系統２に連系しており、他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）が、連系点５_２よりも近い連系点５_１において電力系統２に連系している場合にも、適用可能である。
（第１の実施形態の第２の変形例）

図４は、第１の実施形態の第２の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。図４に示す分散電源連系システム１Ｂは、電力系統２に２つの分散電源装置１００が互いに離れて連系されている点で第１の実施形態と異なる。

具体的には、図４に示すように、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）は、分岐点５_１において分岐した一方の線路における連系点５_２において電力系統２に連系しており、他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）は、分岐点５_１において分岐した他方の線路における連系点５_３において電力系統２に連系している。より具体的には、電力系統２は、系統電源３に接続された一端を有する第１の線路４_１と、第１の線路４_１の他端に接続された一端を有し、第１の線路４_１の他端から分岐する第２の線路４_２及び第３の線路４_３とを含み、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）は、第２の線路４_２の他端に、すなわち、第１の線路４_１（線路インピーダンスｒ_１＋ｊｘ_１）及び第２の線路４_２（線路インピーダンスｒ_２＋ｊｘ_２）を介して系統電源３に連系しており、他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）は、第３の線路４_３の他端に、すなわち、第１の線路４_１（線路インピーダンスｒ_１＋ｊｘ_１）及び第３の線路４_３（線路インピーダンスｒ_３＋ｊｘ_３）を介して系統電源３に連系している。

この場合、上式（２）における発電量Ｇ_ＰＶとして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１に他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２を加算した総発電量Ｇ_ＰＶを用いればよい。その際、他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２に重みを乗算する。例えば、連系点が同じ場合は定格容量に乗算する重みを１とし、連系点５_３が連系点５_２から離れるに従ってその重みを減じる。例えば、ｒ＜＜ｘであるので、第１の線路４_１，第２の線路４_２及び第３の線路４_３の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_１，ｘ_２，ｘ_３に基づく評価関数を用いた重みを他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２に乗算する下式（６）を用いて、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）からみた他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）の発電量を見積もった見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を求める。
Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}＝｛ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_２）｝×｛ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_３）｝Ｇ_ＰＶ２ ・・・（６）
そして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}とを加算する下式（７）を用いて、上式（２）における総発電量Ｇ_ＰＶを求める。
Ｇ_ＰＶ＝Ｇ_ＰＶ１＋Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ} ・・・（７）

以下では、本実施形態の第１及び第２の変形例の効果をシミュレーション検証する。表２に、本実施形態の第１の変形例の上式（４）及び（５）を用いて２つの分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶを調整した上で無効電力Ｑを調整した場合と、本実施形態の第２の変形例の上式（６）及び（７）を用いて２つの分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶを調整した上で無効電力Ｑを調整した場合とのシミュレーション結果を示す。

電圧変動率=（出力100%時の連系点電圧−出力0%時の連系点電圧）／出力0%時の連系点電圧×100（%）
判定基準：電圧変動率±2%以内

なお、シミュレーションにおける第１の変形例の各定数は以下の通りである。
ｒ_１＝（２／３）ｒ
ｘ_１＝（２／３）ｘ
ｒ_２＝（２／３）ｒ
ｘ_２＝（２／３）ｘ
Ｇ_Ｌ１＝０．５Ｇ_Ｌ
Ｂ_Ｃ１＝０．５Ｂ_Ｃ
Ｇ_ＰＶ１＝０．５Ｇ_ＰＶ
Ｇ_Ｌ２＝０．５Ｇ_Ｌ
Ｂ_Ｃ２＝０．５Ｂ_Ｃ
Ｇ_ＰＶ２＝０．５Ｇ_ＰＶ

また、シミュレーションにおける第２の変形例の各定数は以下の通りである。
ｒ_１＝０．５ｒ
ｘ_１＝０．５ｘ
ｒ_２＝０．５ｒ
ｘ_２＝０．５ｘ
ｒ_３＝０．５ｒ
ｘ_３＝０．５ｘ
Ｇ_Ｌ１＝０．５Ｇ_Ｌ
Ｂ_Ｃ１＝０．５Ｂ_Ｃ
Ｇ_ＰＶ１＝０．５Ｇ_ＰＶ
Ｇ_Ｌ２＝０．５Ｇ_Ｌ
Ｂ_Ｃ２＝０．５Ｂ_Ｃ
Ｇ_ＰＶ２＝０．５Ｇ_ＰＶ

表２によれば、本実施形態の第１及び第２の変形例では、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、上式（２）における発電量Ｇ_ＰＶとして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を加算した発電量を用いることにより、重負荷時にも、分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ１）の連系点の電圧変動、及び、他の分散電源装置（発電量Ｇ_ＰＶ２）の連系点の電圧変動を±２％以内に抑制することができる。これより、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合にも、本発明の特徴が有効である。
（第２の実施形態）

第１の実施形態では、分散電源装置自端で系統負荷容量（コンダクタンス）Ｇ_Ｌを計測演算したが、第２の実施形態では、例えば電力会社によって監視し管理する系統の設備情報から系統負荷容量（コンダクタンス）Ｇ_Ｌを取得する。

図５は、本発明の第２の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図であり、図６は、図５に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。図５及び図６に示す分散電源連系システム１Ｃは、分散電源連系システム１において分散電源装置１００に代えて分散電源装置１００Ａを備え、更に系統監視部２００を備える点で第１の実施形態と異なる。分散電源連系システム１Ｃのその他の構成は、分散電源連系システム１と同一である。

系統監視部２００は、電力系統２の設備情報、例えば線路４の情報や線路４に接続される系統負荷６、調相設備７、分散電源装置１００Ａなどの各種情報を監視し管理する。系統監視部２００は、これらの電力系統２の設備情報から、分散電源装置１００Ａからみた電力系統２側の総アドミタンスにおけるコンダクタンス（実部）Ｒｅ（Ｙ）を求める。換言すれば、系統監視部２００は、連系点５における電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を求める。

そして、系統監視部２００は、コンダクタンスＲｅ（Ｙ）と、線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘとに基づく下式（１Ａ）を用いて、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧ_Ｌを求める。
Ｇ_Ｌ＝Ｒｅ（Ｙ）−ｒ／（ｒ^２＋ｘ^２） ・・・（１Ａ）
換言すれば、系統監視部２００は、電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）から、線路４のアドミタンスにおけるコンダクタンスｒ／（ｒ^２＋ｘ^２）を減算することによって、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧ_Ｌを求める。

分散電源装置１００Ａは、分散電源装置１００において分散電源部１０及び系統Ｇ計測演算部２０に代えて分散電源部１０Ａ及び系統Ｇ取得演算部２０Ａを備える点で第１の実施形態と異なる。分散電源装置１００Ａのその他の構成は、分散電源装置１００と同一である。分散電源部１０Ａは、分散電源部１０において次数間高調波信号生成部１３を備えない点で分散電源部１０と異なる。

系統Ｇ取得演算部２０Ａは、負荷取得部として機能し、系統監視部２００から負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧ_Ｌを取得する。なお、系統Ｇ取得演算部２０Ａは、系統監視部２００から、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘ、及び、分散電源部１０Ａの定格出力１００％時の総発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}をも取得してもよい。

そして、系統Ｇ取得演算部２０Ａは、無効電力比演算部として機能し、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、負荷６のアドミタンスのコンダクタンスＧ_Ｌと、分散電源部１０の定格出力１００％時の総発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}とに基づく上式（２）を用いて、分散電源部１０の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αを求める。

各分散電源部１０ＡにおけるＰＣＳ１２は、無効電力生成部として機能し、αと、出力電力の有効電力Ｐとに基づく上式（３）を用いて、分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制するために電力系統２に供給する無効電力Ｑを生成する。

この第２の実施形態の分散電源連系システム１Ｃでも、第１の実施形態の分散電源連系システム１と同様の利点を得ることができる。

また、第２の実施形態の分散電源連系システム１Ｃでも、第１の実施形態の第１及び第２の変形例と同様に、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、上式（２）における発電量Ｇ_ＰＶとして、分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を加算した発電量を用いてもよい。

なお、本発明は上記した本実施形態に限定されることなく種々の変形が可能である。例えば、本実施形態では、分散電源部におけるＰＣＳによって無効電力を生成する形態を例示したが、無効電力を生成する静止型無効電力補償装置（Static Var Compensator：ＳＶＣ）を更に備え、ＳＶＣによって無効電力を補償してもよい。

また、本実施形態では、上式（２）のように、発電量Ｇ_ＰＶを定格出力１００％時の発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}で代表（固定）して、負荷容量（コンダクタンス）Ｇ_Ｌのみをパラメータとしたが、上式（２’）のように、発電量Ｇ_ＰＶも変数としてもよい。換言すれば、発電量Ｇ_ＰＶは、設備定格値ではなく瞬時の発電量としてもよい。

また、本実施形態の変形例では、電力系統に２つの分散電源装置が互いに離れて連系される形態を例示したが、本発明の特徴は、電力系統に３つ以上の分散電源装置が互いに離れて連系される形態にも適用可能である。

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ…分散電源連系システム、２…電力系統、３…系統電源、４…線路、４_１…第１の線路、４_２…第２の線路、４_３…第３の線路、５，５_１，５_２，５_３…連系点、６…系統負荷、７…調相設備、１０，１０Ａ…分散電源部、１１…ＰＶ（自然変動電源）、１２…ＰＣＳ（無効電力生成部）、１３…次数間高調波信号生成部、２０…系統Ｇ計測演算部（負荷演算部、無効電力比演算部）、２０Ａ…系統Ｇ取得演算部（負荷取得部、無効電力比演算部）、３０…遮断器、３１…受電トランス、１００，１００Ａ…分散電源装置、２００…系統監視部、ＣＴ…電流計測器、ＶＴ…電圧計測器。

Claims (8)

1. 特別高圧系統である電力系統に連系する分散電源装置であって、
   自然条件に依存して発電電力が変動する自然変動電源を含む分散電源部と、
   前記分散電源部の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αと、前記分散電源部の出力電力の有効電力Ｐとに基づく下式を用いて、前記分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する前記電力系統の電圧変動を抑制するために前記電力系統に供給する無効電力Ｑを生成する、
   Ｑ＝α×Ｐ
   無効電力生成部と、
   前記電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、前記分散電源装置からみた前記電力系統側の負荷のコンダクタンスＧ_Ｌと、前記分散電源部の発電量Ｇ_ＰＶとに基づく下式を用いて、前記αを求める、
   α＝ｒ／ｘ＋ｘ×（Ｇ_Ｌ−Ｇ_ＰＶ／２）
   無効電力比演算部と、
   を備える、分散電源装置。
2. 前記分散電源部は、前記電力系統の基本波に同期した前記基本波の非整数倍の周波数の電流信号を次数間高調波信号として生成し、前記次数間高調波信号を前記電力系統に注入する次数間高調波信号生成部を有し、
   前記電力系統における前記次数間高調波信号の電圧成分Ｖ_ｉｎｊ及び電流成分Ｉ_ｉｎｊの計測結果から、前記分散電源装置からみた前記電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）と、前記線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、前記次数間高調波信号の次数ｎとに基づく下式を用いて、前記負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを求める、
   Ｇ_Ｌ＝Ｒｅ（Ｉ_ｉｎｊ／Ｖ_ｉｎｊ）−ｒ／（ｒ^２＋（ｎ×ｘ）^２）
   負荷演算部を更に備える、
   請求項１に記載の分散電源装置。
3. 前記分散電源部は、
   前記自然変動電源としての太陽光発電装置と、
   前記太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、前記交流電力を前記電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムと、
   を有し、
   前記次数間高調波信号生成部は、前記次数間高調波信号によって前記パワーコンディショナーシステムにおける前記インバータの出力を変調することにより、前記次数間高調波信号を前記電力系統に注入する、
   請求項２に記載の分散電源装置。
4. 前記分散電源部は、
   前記自然変動電源としての太陽光発電装置と、
   前記太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、前記交流電力を前記電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムと、
   を有し、
   前記無効電力生成部は、前記パワーコンディショナーシステムにおける前記インバータである、
   請求項２に記載の分散電源装置。
5. 前記分散電源部の発電量Ｇ_ＰＶは、定格出力１００％時の発電量Ｇ_{ＰＶ＿１００％}である、
   請求項１に記載の分散電源装置。
6. 電力系統に連系する請求項１に記載の分散電源装置と、
   前記電力系統の設備情報を監視する系統監視部と、
   を備え、
   前記系統監視部は、前記電力系統の設備情報から、前記分散電源装置からみた前記電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｙ）と、前記線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘとに基づく下式を用いて、前記負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを求め、
   Ｇ_Ｌ＝Ｒｅ（Ｙ）−ｒ／（ｒ^２＋ｘ^２）
   前記分散電源装置は、前記系統監視部から前記負荷のコンダクタンスＧ_Ｌを取得する負荷取得部を有する、
   分散電源連系システム。
7. 電力系統と、
   前記電力系統に連系する請求項１に記載の分散電源装置と、
   前記電力系統に連系する請求項１に記載の他の分散電源装置と、
   を備え、
   前記電力系統は、系統電源側から順に直列に接続された第１の線路と第２の線路とを含み、
   前記分散電源装置と前記他の分散電源装置とが前記第２の線路を介して接続されており、
   前記分散電源装置における前記無効電力比演算部は、前記第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_１と、前記第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_２とに基づく下式を用いて、前記分散電源装置からみた前記他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２を見積もった見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を求め、
   Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}＝ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_２）×Ｇ_ＰＶ２
   前記分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１と前記他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}とに基づく下式を用いて、前記発電量Ｇ_ＰＶを見積もる、
   Ｇ_ＰＶ＝Ｇ_ＰＶ１＋Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}
   分散電源連系システム。
8. 電力系統と、
   前記電力系統に連系する請求項１に記載の分散電源装置と、
   前記電力系統に連系する請求項１に記載の他の分散電源装置と、
   を備え、
   前記電力系統は、系統電源に接続された一端を有する第１の線路と、前記第１の線路の他端に接続された一端を有し、前記第１の線路の他端から分岐する第２の線路及び第３の線路とを含み、
   前記分散電源装置が前記第２の線路の他端に接続され、前記他の分散電源装置が前記第３の線路の他端に接続されており、
   前記分散電源装置における前記無効電力比演算部は、前記第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_１と、前記第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_２と、前記第３の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ_３とに基づく下式を用いて、前記分散電源装置からみた前記他の分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ２を見積もった見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}を求め、
   Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}＝｛ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_２）｝×｛ｘ_１／（ｘ_１＋ｘ_３）｝×Ｇ_ＰＶ２
   前記分散電源装置の発電量Ｇ_ＰＶ１と前記他の分散電源装置の見積発電量Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}とに基づく下式を用いて、前記発電量Ｇ_ＰＶを見積もる、
   Ｇ_ＰＶ＝Ｇ_ＰＶ１＋Ｇ_{ＰＶ２ｅｓｔ}
   分散電源連系システム。

Images