CN108048678B - 一种高强高塑高精度β钛合金管材制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，该方法为：一、将原料混合压制成电极块，再焊成电极，熔炼成β钛合金铸锭；二、对β钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造成方坯，然后进行不少于三次镦拔后滚圆成棒坯，再加工成挤压管坯；三、对挤压管坯进行挤压，然后固溶处理，再进行开坯轧制和精轧，得到β钛合金管材半成品；四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品进行固溶处理和时效处理，然后进行精密机加工，得到β钛合金管材。本发明制备的β钛合金管材的合金组织均匀、晶粒细小、壁厚均匀、直线度好，β钛合金管材的力学性能结果表明该管材具有高的强度和高的塑性，同时也具有更优的尺寸精度。

Description

一种高强高塑高精度β钛合金管材制备方法
技术领域
本发明属于钛合金管材制备技术领域，具体涉及一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法。
背景技术
β型钛合金一般具有高的比强度和较低的弹性模量，同时兼有高韧性、高疲劳极限，以及优良的冷热加工性能，易锻造，可通过固溶时效处理获得较好的强塑性匹配。被广泛应用于航空航天、舰船、生物医疗等领域，是重要的结构材料之一。在现有的钛合金中，由于最初设计开发的应用目标不同，适于制备管材的β钛合金很少,且经热处理后也只是可以达到1200MPa左右的强度水平。由于β钛合金变形抗力大以及冷加工回弹大等特点，给β钛合金厚壁管材的冷加工增大了难度,厚壁管在时效强化处理后强度达到1200MPa以上时，塑性会大幅度降低，所以在强度和冷加工性能等方面无法满足舰船以及航空航天领域对部分特殊性能材料的要求。世界各国对于提高管材的极限强度一直是一个热点。国外对于高强钛合金管材的制备主要采用温轧，而我国温轧设备比较落后，难以实现高强钛合金管材的温轧。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术的不足，提供了一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法。该制备方法首先采用棒坯两相区多次镦拔工艺，以制备得到纵横向组织均匀的高匀质棒坯，继而在两相区热挤压管坯以获得组织均匀、晶粒细小、壁厚均匀、直线度好的优质冷轧管坯；其次，对挤压管坯进行高温固溶处理，以消除加工硬化、管材充分软化、降低屈服强度、提高塑性，以利于后续的冷变形轧制；随后对轧制管坯在冷轧机组上完成管材的轧制，轧制变形量不小于40％；经过固溶和高温时效热处理，成品管材获得了高强度、高塑性和显微组织均匀细小，综合性能良好的β钛合金管材；最后，采用精密机加工和多辊矫直与三点弯曲压力矫直相结合的方法制备出高精度β钛合金管材，尺寸精度：管材外径尺寸公差-0.025～-0.104mm,内径尺寸公差-0.04～+0.04mm，直线度 <0.5mm/m，椭圆度<0.05mm。该精度远远高于国军标对管材尺寸公差要求。
为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤一、将海绵钛和海绵锆、铝豆、Al-Mo中间合金、Ti-Sn中间合金、纯级Cr、Fe钉和Al-Nb中间合金混合压制成电极块，然后将所述电极块焊接成电极，将电极置于真空自耗电弧炉中熔炼3次得到β钛合金铸锭；
步骤二、对步骤一中得到的β钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造，锻造成方坯，然后进行不少于三次镦拔后滚圆成棒坯，再将所述棒坯机加工成挤压管坯；所述开坯锻造的温度为Tβ+130℃～Tβ+230℃，Tβ为β钛合金铸锭的相转变点温度；
步骤三、将步骤二加工成的挤压管坯采用铜钢双包套在Tβ-50℃～Tβ -30℃的温度下进行挤压，挤压完成后进行固溶处理，然后在冷轧机组上完成两辊大变形量的开坯轧制和小角度多辊的精轧，得到β钛合金管材半成品；所述开坯轧制的变形量不小于40％；
步骤四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品进行固溶处理和时效处理，然后进行精密机加工，得到β钛合金管材，所述β钛合金管材的室温拉伸强度为1250MPa～1450MPa，塑性为10％～18％，面缩为30％～55％，β钛合金管材的外径尺寸公差为-0.03～-0.104mm，内径尺寸公差为 -0.04～+0.04mm，直线度小于0.5mm/m，椭圆度小于0.05mm。
上述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，步骤三中所述固溶处理的制度为：在温度为800℃～850℃的条件下保温1h 水淬。
上述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，步骤四中所述固溶处理的制度为：在温度为800℃～850℃的条件下保温1h 后空冷；所述时效处理的制度为：在温度为550～650℃的条件下保温6h～10h 后空冷。
上述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，步骤一中所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 3.5％～ 5.5％，Mo 3.5％～4.5％，Cr1.5％～4.5％，Zr 3.5％～4.5％，Sn 1.5％～2.5％，Fe 1％～2％，Nb 2％～4％，余量为Ti和不可避免的杂质；
上述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成Al 5％，Mo 4％，Cr 2％， Zr 4％，Sn 2％，Fe 1.5％，Nb3％，余量为Ti和不可避免的杂质
上述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 4％，Mo 4％，Cr 4％， Zr 4％，Sn 2％，Fe 1.5％，Nb 2％，余量为Ti和不可避免的杂质。
上述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，步骤四中精密机加工所用的设备包括大型机加工车床、深孔镗床和自制卧式垳磨机。
本发明与现有技术相比具有以下优点：本发明的高强高塑β钛合金管材制备过程首先采用棒坯在两相区多次镦拔然后滚圆制备成纵横向组织均匀的高匀质棒坯；继而在两相区热挤压管坯以获得组织均匀、晶粒细小、壁厚均匀、直线度好的优质冷轧管坯；其次，在800～830℃对挤压管坯进行高温固溶处理，以消除加工硬化、管材充分软化、降低屈服强度、提高塑性，以利于后续的冷变形轧制；随后对轧制管坯在冷轧机组上完成管材的轧制，轧制变形量不小于40％；经过固溶和高温时效热处理，成品管材获得了高强度、高塑性和显微组织均匀细小，综合性能良好的β钛合金管材；最后，采用精密机加工和多辊矫直与三点弯曲压力矫直相结合的方法制备出高精度β钛合金管材，尺寸精度：管材外径尺寸公差 -0.025～-0.104mm，内径尺寸公差-0.04～+0.04mm，直线度<0.5mm/m，椭圆度<0.05mm。该精度远远高于国军标对管材尺寸公差要求。
下面通过实施例对本发明的技术方案作进一步的详细说明。
具体实施方式
实施例1
本实施例的制备方法包括以下步骤：
步骤一、将零级海绵钛和HZr-1级海绵锆、铝豆、Al-60％Mo、Ti-80Sn、 JCr99-A级Cr、Fe钉以及Al-70％Nb混合压制成电极块，然后将所述电极块焊接成电极，将电极置于真空自耗电弧炉中熔炼3次得到Φ460mm的β钛合金铸锭；所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 5.1％， Mo 4.1％，Cr 4％，Zr 3.8％，Sn 2.2％，Fe 1.7％，Nb 3.3％，余量为Ti和不可避免的杂质，其中β钛合金铸锭中杂质元素C≤0.03％，N≤0.03％，H ≤0.015％，O≤0.13％；
步骤二、对步骤一中得到的Φ460mm的β钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造，锻造成300mm×300mm的方坯，所述方坯在830℃的条件下进行三镦三拔后滚圆成Φ130mm的棒坯，再将所述棒坯采用钻孔机加工成外径为120mm、内径为30mm、长度为400mm的挤压管坯；所述开坯锻造的温度为Tβ+180℃，Tβ为870℃；
步骤三、将步骤二加工成的挤压管坯采用铜钢双包套在温度为Tβ-40 ℃(即830℃)下采用卧式挤压机进行挤压，得到外径为52mm、内径为 30mm、长度为3000mm的冷轧管坯，进行在825℃的条件下保温1h水淬进行固溶处理，再在LG159两辊冷轧机上开坯轧制及LD60三辊轧机上进行精轧成外径为40mm、内径为21mm、长度为3700mm的半成品管材，得到β钛合金管材半成品；所述开坯轧制的变形量不小于41.2％；
步骤四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品在卧式电炉中加热到 800℃，保温1h空冷进行固溶处理，再在立式电炉中加热到580℃，保温 8h，空冷进行时效处理，然后将时效处理后的β钛合金管材半成品在 CW6163车床上车管材外径，在T2225深孔镗床上加工管材内径，在卧式垳磨机上进行管材内外表面的粗、精垳磨，最后采用240号砂纸人工抛光表面，并在七辊热矫直和自制三点弯曲冷矫直上进行管材的矫直，最后得到外径为35mm、内径为25mm、长度为3500mm的β钛合金管材成品。
本实施例制备的β钛合金管材成品的室温力学性能：Rm＝1298MPa， Rp0.2＝1227MPa，A＝15.5％，Z＝38％。β钛合金管材成品的尺寸检测结果如下：管材外径尺寸公差为-0.03～-0.06mm，内径尺寸公差为 -0.01～-0.02mm，壁厚偏差为-0.004～0.006mm，直线度为0.1～0.15mm/m，椭圆度为0～0.02mm，以上公差值比GJB 3423A-2008中无缝管规定的外径偏差(-0.15～0.15)、壁厚偏差(-10％～10％)和直线度(3mm/m)的值要小很多，说明本发明制备的β钛合金管材的精度较高，且强度和塑性也较高。
实施例2
本实施例的制备方法包括以下步骤：
步骤一、将零级海绵钛和HZr-1级海绵锆、铝豆、Al-60％Mo、Ti-80Sn、 JCr99-A级Cr、Fe钉以及Al-70％Nb混合压制成电极块，然后将所述电极块焊接成电极，将电极置于真空自耗电弧炉中熔炼3次得到Φ460mm的β钛合金铸锭；所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：：Al 5％， Mo 4％，Cr 2％，Zr 4％，Sn 2％，Fe 1.5％，Nb 3％，余量为Ti和不可避免的杂质，余量为Ti和不可避免的杂质，其中β钛合金铸锭中杂质元素C ≤0.03％，N≤0.03％，H≤0.015％，O≤0.13％；
步骤二、对步骤一中得到的Φ460mmβ钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造，锻造成300mm×300mm的方坯，所述方坯在830℃的条件下进行三镦三拔后滚圆成Φ190mm的棒坯，再将所述棒坯采用钻孔机加工成外径为180mm、内径为70mm、长度为600mm的挤压管坯；所述开坯锻造的温度为Tβ+230℃，Tβ为870℃；
步骤三、将步骤二加工成的挤压管坯采用铜钢双包套在温度为Tβ-30 ℃(即840℃)下采用卧式挤压机进行挤压，得到外径为99mm、内径为 70mm、长度为3000mm的冷轧管坯，进行在800℃～850℃的条件下保温 1h水淬进行固溶处理，再在LG159两辊冷轧机上开坯轧制及LD60三辊轧机上进行精轧成外径为85mm、内径为61mm、长度为3400mm的半成品管材，得到β钛合金管材半成品；所述开坯轧制的变形量不小于41.9％；
步骤四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品在卧式电炉中加热到 830℃保温1h，空冷进行固溶处理，再在立式电炉中加热到550℃保温10h，空冷进行时效处理，然后将时效处理后的β钛合金管材半成品在CW6163 车床上车管材外径，在T2225深孔镗床上加工管材内径，在卧式垳磨机上进行管材内外表面的粗、精垳磨，最后采用240号砂纸人工抛光表面，并在七辊热矫直和自制三点弯曲冷矫直上进行管材的矫直，最后得到外径为 80mm、内径为65mm、长度为3200mm的β钛合金管材成品。
本实施例制备的β钛合金管材成品的室温力学性能：Rm＝1363MPa， Rp0.2＝1312MPa，A＝13.5％，Z＝38％。β钛合金管材成品的尺寸检测结果如下：管材外径尺寸公差为-0.03～-0.05mm，内径尺寸公差为 -0.045～-0.073mm，壁厚偏差-0.008～0.005mm，直线度为0.23～0.25mm/m，椭圆度为0～0.02mm，以上公差值比GJB 3423A-2008中无缝管规定的外径偏差(-0.2～0.2)、壁厚偏差(-10％～10％)和直线度(3mm/m)的值要小很多，说明本发明制备的β钛合金管材的精度较高，且强度和塑性也较高。
实施例3
本实施例的制备方法包括以下步骤：
步骤一、将零级海绵钛和HZr-1级海绵锆、铝豆、Al-60％Mo、Ti-80Sn、 JCr99-A级Cr、Fe钉以及Al-70％Nb混合压制成电极块，然后将所述电极块焊接成电极，将电极置于真空自耗电弧炉中熔炼3次得到Φ460mm的β钛合金铸锭；所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 5.5％， Mo 4.5％，Cr 1.5％，Zr 3.5％，Sn 2.5％，Fe 1％，Nb 2％，余量为Ti和不可避免的杂质，其中β钛合金铸锭中杂质元素C≤0.03％，N≤0.03％，H ≤0.015％，O≤0.13％；
步骤二、对步骤一中得到的Φ460mmβ钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造，锻造成300mm×300mm的方坯，所述方坯在830℃的条件下进行三镦三拔后滚圆成Φ230mm的棒坯，再将所述棒坯采用钻孔机加工成外径为 220mm、内径为90mm、长度为550mm的挤压管坯；所述开坯锻造的温度为Tβ+130℃，Tβ为870℃；
步骤三、将步骤二加工成的挤压管坯采用铜钢双包套在温度为Tβ-50 ℃(即820℃)下采用卧式挤压机进行挤压，得到外径为120mm、内径为 90mm、长度为3200mm的冷轧管坯，进行在800℃～850℃的条件下保温 1h水淬进行固溶处理，再在LG159两辊冷轧机上开坯轧制及LD60三辊轧机上进行精轧成外径为115mm、内径为86mm、长度为3200mm的半成品管材，得到β钛合金管材半成品；所述开坯轧制的变形量不小于42.6％；
步骤四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品在卧式电炉中加热到 800℃保温1h，空冷进行固溶处理，再在立式电炉中加热到650℃保温6h，空冷进行时效处理，然后将时效处理后的β钛合金管材半成品在CW6163 车床上车管材外径，在T2225深孔镗床上加工管材内径，在卧式垳磨机上进行管材内外表面的粗、精垳磨，最后采用240号砂纸人工抛光表面，并在七辊热矫直和自制三点弯曲冷矫直上进行管材的矫直，最后得到外径为 110mm、内径为90mm、长度为3000mm的β钛合金管材成品。
本实施例制备的β钛合金管材成品的室温力学性能：Rm＝1450MPa， Rp0.2＝1395MPa，A＝10.5％，Z＝31％。β钛合金管材成品的尺寸检测结果如下：管材外径尺寸公差为-0.03～-0.05mm，内径尺寸公差为0.04～0.06mm，壁厚偏差-0.007～0.006mm，直线度为0.13～0.15mm/m，椭圆度为 0～0.02mm，以上公差值比GJB 3423A-2008中无缝管规定的外径偏差(-0.2～0.2)、壁厚偏差(-10％～10％)和直线度(3mm/m)的值要小很多，说明本发明制备的β钛合金管材的精度较高，且强度和塑性也较高。
实施例4
本实施例的制备方法包括以下步骤：
步骤一、将零级海绵钛和HZr-1级海绵锆、铝豆、Al-60％Mo、Ti-80Sn、 JCr99-A级Cr、Fe钉以及Al-70％Nb混合压制成电极块，然后将所述电极块焊接成电极，将电极置于真空自耗电弧炉中熔炼3次得到Φ460mm的β钛合金铸锭；所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 3.5％， Mo 3.5％，Cr 4.5％，Zr 4.5％，Sn 1.5％，Fe 2％，Nb 4％，余量为Ti和不可避免的杂质，其中β钛合金铸锭中杂质元素C≤0.03％，N≤0.03％，H ≤0.015％，O≤0.13％；
步骤二、对步骤一中得到的Φ460mmβ钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造，锻造成300mm×300mm的方坯，所述方坯在830℃的条件下进行三镦三拔后滚圆成Φ160mm的棒坯，再将所述棒坯采用钻孔机加工成外径为 145mm、内径为47mm、长度为550mm的挤压管坯；所述开坯锻造的温度为Tβ+180℃，Tβ为870℃；
步骤三、将步骤二加工成的挤压管坯采用铜钢双包套在温度为Tβ-40 ℃(即830℃)下采用卧式挤压机进行挤压，得到外径为70mm、内径为 47mm、长度为3200mm的冷轧管坯，进行在800℃～850℃的条件下保温 1h水淬进行固溶处理，再在LG159两辊冷轧机上开坯轧制及LD60三辊轧机上进行精轧成外径为60mm、内径为41mm、长度为3200mm的半成品管材，得到β钛合金管材半成品；所述开坯轧制的变形量不小于40.1％；
步骤四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品在卧式电炉中加热到 800℃保温1h，空冷进行固溶处理，再在立式电炉中加热到580℃保温8h，空冷进行时效处理，然后将时效处理后的β钛合金管材半成品在CW6163 车床上车管材外径，在T2225深孔镗床上加工管材内径，在卧式垳磨机上进行管材内外表面的粗、精垳磨，最后采用240号砂纸人工抛光表面，并在七辊热矫直和自制三点弯曲冷矫直上进行管材的矫直，最后得到外径为 55mm、内径为45mm、长度为3000mm的β钛合金管材成品。
本实施例制备的β钛合金管材成品的室温力学性能：Rm＝1251MPa， Rp0.2＝1168MPa，A＝18％，Z＝54％。β钛合金管材成品的尺寸检测结果如下：管材外径尺寸公差为-0.03～-0.06mm，内径尺寸公差为0.01～0.02mm，壁厚偏差-0.003～0.007mm，直线度为0.23～0.33mm/m，椭圆度为 0～0.02mm，以上公差值比GJB 3423A-2008中无缝管规定的外径偏差 (-0.2～0.2)、壁厚偏差(-10％～10％)和直线度(3mm/m)的值要小很多，说明本发明制备的β钛合金管材的精度较高，且强度和塑性也较高。
实施例5
本实施例的制备方法包括以下步骤：
步骤一、将零级海绵钛和HZr-1级海绵锆、铝豆、Al-60％Mo、Ti-80Sn、 JCr99-A级Cr、Fe钉以及Al-70％Nb混合压制成电极块，然后将所述电极块焊接成电极，将电极置于真空自耗电弧炉中熔炼3次得到Φ460mm的β钛合金铸锭；所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 3.5％～ 5.5％，Mo 3.5％～4.5％，Cr 1.5％～4.5％，Zr 3.5％～4.5％，Sn 1.5％～2.5％，Fe 1％～2％，Nb 2％～4％，余量为Ti和不可避免的杂质，其中β钛合金铸锭中杂质元素C≤0.03％，N≤0.03％，H≤0.015％，O≤0.13％；
步骤二、对步骤一中得到的Φ460mmβ钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造，锻造成300mm×300mm的方坯，所述方坯在830℃的条件下进行三镦三拔后滚圆成Φ160mm的棒坯，再将所述棒坯采用钻孔机加工成外径为 145mm、内径为47mm、长度为550mm的挤压管坯；所述开坯锻造的温度为Tβ+180℃，Tβ为870℃；
步骤三、将步骤二加工成的挤压管坯采用铜钢双包套在温度为Tβ-40 ℃(即830℃)下采用卧式挤压机进行挤压，得到外径为70mm、内径为 47mm、长度为3200mm的冷轧管坯，进行在50℃的条件下保温1h水淬进行固溶处理，再在LG159两辊冷轧机上开坯轧制及LD60三辊轧机上进行精轧成外径为65mm、内径为45mm、长度为3200mm的半成品管材，得到β钛合金管材半成品；所述开坯轧制的变形量不小于40.8％；
步骤四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品在卧式电炉中加热到 800℃保温1h，空冷进行固溶处理，再在立式电炉中加热到580℃保温8h，空冷进行时效处理，然后将时效处理后的β钛合金管材半成品在CW6163 车床上车管材外径，在T2225深孔镗床上加工管材内径，在卧式垳磨机上进行管材内外表面的粗、精垳磨，最后采用240号砂纸人工抛光表面，并在七辊热矫直和自制三点弯曲冷矫直上进行管材的矫直，最后得到外径为 60mm、内径为50mm、长度为3000mm的β钛合金管材成品。
本实施例制备的β钛合金管材成品的室温力学性能：Rm＝1262MPa， Rp0.2＝1192MPa，A＝16.5％，Z＝39％。β钛合金管材成品的尺寸检测结果如下：管材外径尺寸公差为-0.04～-0.06mm，内径尺寸公差为0.01～0.02mm，壁厚偏差-0.008～0.005mm，直线度为0.11～0.2mm/m，椭圆度为0～0.02mm，以上公差值比GJB 3423A-2008中无缝管规定的外径偏差(-0.2～0.2)、壁厚偏差(-10％～10％)和直线度(3mm/m)的值要小很多，说明本发明制备的β钛合金管材的精度较高，且强度和塑性也较高。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制。凡是根据发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。

Claims (6)

1.一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤一、将海绵钛和海绵锆、铝豆、Al-Mo中间合金、Ti-Sn中间合金、纯级Cr、Fe钉和Al-Nb中间合金混合压制成电极块，然后将所述电极块焊接成电极，将电极置于真空自耗电弧炉中熔炼3次得到β钛合金铸锭，所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 3.5％～5.5％，Mo 3.5％～4.5％，Cr 1.5％～4.5％，Zr 3.5％～4.5％，Sn 1.5％～2.5％，Fe1％～2％，Nb 2％～4％，余量为Ti和不可避免的杂质；
步骤二、对步骤一中得到的β钛合金铸锭进行β相区的开坯锻造，锻造成方坯，然后进行不少于三次镦拔后滚圆成棒坯，再将所述棒坯机加工成挤压管坯；所述开坯锻造的温度为Tβ+130℃～Tβ+230℃；
步骤三、将步骤二加工成的挤压管坯采用铜钢双包套在Tβ-50℃～Tβ-30℃的温度下进行挤压，挤压完成后进行固溶处理，然后在冷轧机组上完成两辊大变形量的开坯轧制和小角度多辊的精轧，得到β钛合金管材半成品；所述开坯轧制的变形量不小于40％；
步骤四、对步骤三所述的β钛合金管材半成品进行固溶处理和时效处理，然后进行精密机加工，得到β钛合金管材，所述β钛合金管材的力学性能：Rm＝1250MPa～1450MP，Rp0.2＝1150MPa～1400MPa，A＝10％～18％，Z＝30％～55％，β钛合金管材的外径尺寸公差为-0.03～-0.104mm，内径尺寸公差为-0.04～+0.04mm，直线度小于0.5mm/m，椭圆度小于0.05mm。
2.根据权利要求1所述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，步骤三中所述固溶处理的制度为：在温度为800℃～850℃的条件下保温1h水淬。
3.根据权利要求1所述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，步骤四中所述固溶处理的制度为：在温度为800℃～850℃的条件下保温1h后空冷；所述时效处理的制度为：在温度为550～650℃的条件下保温6h～10h后空冷。
4.根据权利要求1所述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成Al 5％，Mo 4％，Cr 2％，Zr 4％，Sn 2％，Fe 1.5％，Nb 3％，余量为Ti和不可避免的杂质。
5.根据权利要求1所述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，所述β钛合金铸锭由以下质量百分比的成分组成：Al 4％，Mo 4％，Cr 4％，Zr 4％，Sn 2％，Fe 1.5％，Nb 2％，余量为Ti和不可避免的杂质。
6.根据权利要求1所述的一种高强高塑高精度β钛合金管材的制备方法，其特征在于，步骤四中精密机加工所用的设备包括大型机加工车床、深孔镗床和自制卧式垳磨机。
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