CN108036906A - 一种裂纹转子刚度系数测量方法 - Google Patents
一种裂纹转子刚度系数测量方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108036906A CN108036906A CN201711295545.XA CN201711295545A CN108036906A CN 108036906 A CN108036906 A CN 108036906A CN 201711295545 A CN201711295545 A CN 201711295545A CN 108036906 A CN108036906 A CN 108036906A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- mrow
- rotor
- radius
- curvature
- opening direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M5/00—Investigating the elasticity of structures, e.g. deflection of bridges or air-craft wings
- G01M5/0033—Investigating the elasticity of structures, e.g. deflection of bridges or air-craft wings by determining damage, crack or wear
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M5/00—Investigating the elasticity of structures, e.g. deflection of bridges or air-craft wings
- G01M5/0041—Investigating the elasticity of structures, e.g. deflection of bridges or air-craft wings by determining deflection or stress
- G01M5/005—Investigating the elasticity of structures, e.g. deflection of bridges or air-craft wings by determining deflection or stress by means of external apparatus, e.g. test benches or portable test systems
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N19/00—Investigating materials by mechanical methods
- G01N19/08—Detecting presence of flaws or irregularities
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明公开一种裂纹转子刚度系数测量方法。围绕裂纹损伤沿轴向布置四个测量位置,在每个测量位置沿周向均匀粘贴四个应变片,并在与转子材料相同的非承载结构上粘贴应变片,用于消除应变片的温度效应。根据梁弯曲情况下应变与曲率半径间的关系,计算转子的弯曲曲率半径,采用三次函数对曲率半径进行拟合,得到转子在裂纹位置处的曲率半径,根据截面弯矩与曲率半径和抗弯刚度的关系,计算裂纹转子的刚度系数,进而可测得转子在不同转动角度下的刚度系数。本发明可为验证裂纹模型的准确性提供依据,也可为裂纹转子的动力学建模提供有效手段。
Description
技术领域
本发明属于结构动态测试领域,具体涉及一种裂纹转子刚度系数的测量方法。
背景技术
旋转机械是广泛应用于石化、钢铁、电力、航空航天等国民经济命脉行业的重要装备,这些设备一旦因故障发生非计划停机或重大事故将给社会带来巨大的经济损失与危害。大型旋转机械长期运行在高速、重载、高温、高压、疲劳、腐蚀等复杂恶劣工况下,转子上不可避免会产生疲劳裂纹,裂纹故障也是旋转机械中的常见故障。对于高速运行中的大型旋转机械,如果不能及时发现裂纹故障,轻则影响设备正常功能的发挥,重则会造成机毁人亡的惨剧。
在过去几十年中,国内外学者在裂纹转子系统的动力学建模与分析以及裂纹故障诊断方面开展了大量的研究,也取得了丰富的研究成果。开展转子裂纹故障诊断的关键在于建立准确的动力学模型,而建立裂纹转子系统动力学模型的核心在于裂纹故障的准确模拟。当前国内外学者已经发展了大量的裂纹模型,并在此基础上系统性地研究了裂纹对转子系统动态响应及稳定性的影响规律。然而,当前关于转子裂纹问题的实验研究多是通过对比系统的动态响应来间接地验证模型的有效性,缺乏一种直接、有效的裂纹模型实验验证方法。
转子裂纹的呼吸效应本质上是一种接触问题,裂纹的深度、形状以及外部载荷都会对其呼吸效应产生影响,进而影响裂纹转子的刚度系数。因此,发展一种能够对这些因素的影响进行定量描述的测量方法对于开发更为有效的裂纹模型大有裨益。基于应变测量的方法是一种简单、易行的实验测量方案,通过设计合理的实验方案可以准确地测得结构的力学性能参数。对于裂纹转子刚度系数的测量问题,由于裂纹截面的位置难以粘贴应变片以及裂纹尖端的奇异性问题,很难直接在裂纹截面处准确测量转子的刚度系数。
发明内容
本发明是为避免上述现有技术所存在的不足,提供一种裂纹转子刚度系数测量方法,通过在裂纹转子上设计合理的应变片布置方案,实现对转子应变变化的准确测量,进而根据应变与变形的关系以及结构刚度与截面弯矩和曲率半径的关系,计算得到裂纹转子的刚度系数。
本发明为解决技术问题采用如下技术方案:
本发明裂纹转子刚度系数测量方法的特点是:
在裂纹转子上,沿裂纹转子轴向布置四个轴向测量位置,所述四个轴向测量位置两两分布在转子裂纹的两侧边;在每个轴向测量位置上沿周向均匀分布四个测点,在各测点上粘贴有应变片;在与转子材料相同的非承载结构上粘贴一个温度补偿应变片;
在所述裂纹转子上,位于转子裂纹的任一侧沿径向施加一个恒定的静态作用力;测量获得各测点上应变片应变值,利用温度补偿应变片应变值对于各测点应变片应变值进行补偿,获得各测点上消除温度效应后的测点应变值;
利用各测点应变值,根据纯弯曲梁的应变与曲率半径的关系,分别计算获得每个轴向测量位置上沿裂纹开口方向和垂直于裂纹开口方向上的曲率半径;采用三次多项式对四个轴向测量位置在沿裂纹开口方向和垂直于裂纹开口方向上的曲率半径分别进行拟合;利用所述三次多项式计算获得转子裂纹所在的轴向位置处的曲率半径;对于所述裂纹转子进行静力分析,获得转子裂纹所在轴向位置处的弯矩;依据弯矩、曲率半径以及抗弯刚度的关系,计算获得裂纹转子的刚度系数;保持所述静态作用力的大小和方向,转动裂纹转子,获得裂纹转子在转动一周的刚度系数。
本发明裂纹转子刚度系数测量方法的特点也在于:所述裂纹转子的刚度系数按如下方法计算获得:
步骤1、通过静力测试,分别获得温度补偿应变片应变值εc和各测点应变片应变值,将所述各测点应变片应变值减去所述温度补偿应变片应变值εc,得到消除温度效应后的测点应变值,即:εij为第i个轴向测量位置中第j个应变片所在测点消除温度效应后的测点应变值,为第i个轴向测量位置中第j个应变片应变值,i=1,2,3,4;j=1,2,3,4;
步骤2、根据纯弯曲梁的应变与曲率半径的关系,按式(1)计算获得各测点处的曲率半径:
ρij为第i个轴向测量位置中第j个应变片所在测点处的曲率半径,R为转子的半径;
按式(2)计算获得第i个轴向测量位置中沿裂纹开口方向的弯曲曲率半径ρip:
按式(3)计算获得第i个轴向测量位置上垂直于裂纹开口方向的弯曲曲率半径ρiv:
ρi2和ρi4为第i个轴向测量位置上、同处在沿裂纹开口方向上的一对测量点处的曲率半径;ρi1和ρi3为第i个轴向测量位置上、同处在垂直于裂纹开口方向上的一对测量点处的曲率半径;
步骤3、以裂纹转子的轴向方向为z轴方向,转子裂纹所在截面为z轴的坐标原点,将四个轴向测量位置上沿裂纹开口方向的曲率半径按式(4)进行拟合,获得式(4)中ap、bp、cp和dp各系数值,以fp(z)表示裂纹转子上坐标为z的截面在沿裂纹开口方向的曲率半径:
fp(z)=apz3+bpz2+cpz+dp (4);
将四个轴向测量位置上垂直于裂纹开口方向的曲率半径按式(5)进行拟合,获得式(5)中的av、bv、cv和dv各系数值,以fv(z)表示裂纹转子上坐标为z的截面在垂直于裂纹开口方向的曲率半径:
fv(z)=avz3+bvz2+cvz+dv (5);
令z=0,根据式(4)计算获得fp(0),根据式(5)计算获得fv(0);
则:裂纹位置处沿裂纹开口方向的曲率半径ρcp为:ρcp=fp(0);裂纹位置处垂直于裂纹开口方向的曲率半径ρcv为:ρcv=fv(0);
步骤4、对裂纹转子进行静力分析,得到裂纹转子在裂纹截面处沿裂纹开口方向的弯矩Mcp,以及垂直于裂纹开口方向的弯矩Mcv;
由式(6)计算获得裂纹转子在沿裂纹开口方向的刚度系数Kcp:
Kcp=Mcpρcp (6);
由式(7)计算得到裂纹转子在垂直于裂纹开口方向的刚度系数Kcv:
Kcv=Mcvρcv (7)。
与现有技术比较,本发明有益效果体现在:
1、本发明方法避免了直接测量裂纹位置处的应变,能够有效避免裂纹尖端的奇异性问题,可准确测得裂纹对转子结构应变的影响;
2、本发明方法实现过程中并不直接涉及裂纹深度与裂纹形状,适用于不同深度和形状的裂纹转子刚度系数的测量;
3、本发明方法简单、成本低,便于在实践中使用。
附图说明
图1为本发明中裂纹转子结构的应变测试方案主视结构示意图;
图2为本发明中裂纹转子结构的应变测试方案俯视结构示意图;
图中标号:1裂纹转子,2裂纹,3应变片。
具体实施方式
参见图1和图2,本实施例中裂纹转子刚度系数测量方法是:
在裂纹转子1上,沿裂纹转子1的轴向布置四个轴向测量位置,四个轴向测量位置两两分布在裂纹2的两侧边;在每个轴向测量位置上沿周向均匀分布四个测点,在各测点上粘贴有应变片,共计粘贴有十六只应变片Rij,i=1,2,3,4;j=1,2,3,4;其中,Ri2和Ri4为第i个轴向测量位置上、同处在沿裂纹开口方向上的一对测量点处的应变片;Ri1和Ri3为第i个轴向测量位置上、同处在垂直于裂纹开口方向上的一对测量点处的应变片;且R11、R21、R31和R41共处同一直线,R13、R23、R33和R43共处同一直线,R12、R22、R32和R42共处同一直线,R14、R24、R34和R44共处同一直线;在与转子材料相同的非承载结构上粘贴一个温度补偿应变片。
在裂纹转子上,位于转子裂纹的任一侧沿径向施加一个恒定的静态作用力,作用力的大小与方向在整个测试过程中不发生改变;通过测试,得到各测点处的应变片以及温度补偿应变片的应变值。进而,利用温度补偿应变片的应变值对各测点应变片应变值进行补偿,获得各测点上消除温度效应后的测点应变值。
利用各测点应变值,根据纯弯曲梁的应变与曲率半径的关系,分别计算获得每个轴向测量位置上沿裂纹开口方向和垂直于裂纹开口方向上的曲率半径;采用三次多项式对四个轴向测量位置在沿裂纹开口方向和垂直于裂纹开口方向上的曲率半径分别进行拟合;利用三次多项式计算获得转子裂纹所在的轴向位置处的曲率半径;对于裂纹转子进行静力分析,获得转子裂纹所在轴向位置处的弯矩,再依据弯矩、曲率半径以及抗弯刚度的关系,计算获得裂纹转子的刚度系数;保持静态作用力的大小和方向,转动裂纹转子,获得裂纹转子在转动一周的刚度系数。
本实施例中,按如下方法计算获得裂纹转子的刚度系数:
步骤1、采用多通道应变仪搭建应变测试平台,将17组应变片接入应变仪,同时测量17组应变片的结果。通过静力测试,分别获得温度补偿应变片应变值εc和各测点应变片应变值,将各测点应变片应变值减去温度补偿应变片应变值εc,得到消除温度效应后的测点应变值,即:εij为第i个轴向测量位置中第j个应变片所在测点消除温度效应后的测点应变值,为第i个轴向测量位置中第j个应变片应变值,i=1,2,3,4;j=1,2,3,4。
步骤2、根据材料力学的弯曲梁理论,纯弯曲情况下梁的应变ε与曲率半径ρ的关系为:R为转子的半径,因此,按式(1)计算获得各测点处的曲率半径:
式(1)中,ρij为第i个轴向测量位置中第j个应变片所在测点处的曲率半径。
为减小单个应变测量随机性以及应变片非线性效应的影响,将每个测量点处的相对的两个应变片的结果取平均值,则有:
按式(2)计算获得第i个轴向测量位置中沿裂纹开口方向的弯曲曲率半径ρip:
按式(3)计算获得第i个轴向测量位置上垂直于裂纹开口方向的弯曲曲率半径ρiv:
式(2)中,ρi2和ρi4为第i个轴向测量位置上、同处在沿裂纹开口方向上的一对测量点处的曲率半径;式(3)中,ρi1和ρi3为第i个轴向测量位置上、同处在垂直于裂纹开口方向上的一对测量点处的曲率半径,如图1和图2所示。
步骤3、以裂纹转子的轴向方向为z轴方向,转子裂纹所在截面为z轴的坐标原点,第一个轴向测量位置上各测点R1j的z轴坐标为z1,第二个轴向测量位置上各测点R2j的z轴坐标为z2,第三个轴向测量位置上各测点R3j的z轴坐标为z3,第四个轴向测量位置上各测点R4j的z轴坐标为z4,如图1所示。
采用三次多项式对所得到的四个测量点的弯曲曲率半径进行拟合,得到裂纹截面处的弯曲曲率半径。具体是将四个轴向测量位置上沿裂纹开口方向的曲率半径按式(4)进行拟合,获得式(4)中ap、bp、cp和dp各系数值,以fp(z)表示裂纹转子上坐标为z的截面在沿裂纹开口方向的曲率半径:
fp(z)=apz3+bpz2+cpz+dp (4);
将四个轴向测量位置上垂直于裂纹开口方向的曲率半径按式(5)进行拟合,获得式(5)中的av、bv、cv和dv各系数值,以fv(z)表示裂纹转子上坐标为z的截面在垂直于裂纹开口方向的曲率半径:
fv(z)=avz3+bvz2+cvz+dv (5);
由于裂纹截面所在的位置坐标为z轴的坐标原点,因此裂纹截面位置处的弯曲曲率即为在z=0时的fp(z)与fv(z)的函数值。令z=0,根据式(4)计算获得fp(0),根据式(5)计算获得fv(0);则有:裂纹位置处沿裂纹开口方向的曲率半径ρcp为:ρcp=fp(0);裂纹位置处垂直于裂纹开口方向的曲率半径ρcv为:ρcv=fv(0)。
步骤4、对裂纹转子进行静力分析,得到裂纹转子在裂纹截面处沿裂纹开口方向的弯矩Mcp,以及垂直于裂纹开口方向的弯矩Mcv;
根据材料力学的弯曲梁理论,纯弯曲梁的抗弯刚度K与曲率半径ρ以及梁截面的弯矩的关系为:因此,裂纹转子在沿裂纹开口方向的刚度系数Kcp的计算式如式(6),裂纹转子在垂直于裂纹开口方向的刚度系数Kcv的计算式如式(7):
Kcp=Mcpρcp (6);
Kcv=Mcvρcv (7);
由式(6)计算获得裂纹转子在沿裂纹开口方向的刚度系数Kcp,由式(7)计算得到裂纹转子在垂直于裂纹开口方向的刚度系数Kcv。
由于裂纹呼吸效应的影响,裂纹转子在不同转角下的刚度系数也不相同。通过不断改变转子的转角,并在每一种转角下,将步骤1到步骤4的过程重复进行,得到转子转动一周过程中的刚度系数变化,在测试过程中,不改变在转子裂纹上施加的静态作用力的位置、大小与方向。在具体实施中,可通过编写专门程序来实现该计算流程。
Claims (2)
1.一种裂纹转子刚度系数测量方法,其特征在于:
在裂纹转子上,沿裂纹转子轴向布置四个轴向测量位置,所述四个轴向测量位置两两分布在转子裂纹的两侧边;在每个轴向测量位置上沿周向均匀分布四个测点,在各测点上粘贴有应变片;在与转子材料相同的非承载结构上粘贴一个温度补偿应变片;
在所述裂纹转子上,位于转子裂纹的任一侧沿径向施加一个恒定的静态作用力;测量获得各测点上应变片应变值,利用温度补偿应变片应变值对于各测点应变片应变值进行补偿,获得各测点上消除温度效应后的测点应变值;
利用各测点应变值,根据纯弯曲梁的应变与曲率半径的关系,分别计算获得每个轴向测量位置上沿裂纹开口方向和垂直于裂纹开口方向上的曲率半径;采用三次多项式对四个轴向测量位置在沿裂纹开口方向和垂直于裂纹开口方向上的曲率半径分别进行拟合;利用所述三次多项式计算获得转子裂纹所在的轴向位置处的曲率半径;对于所述裂纹转子进行静力分析,获得转子裂纹所在轴向位置处的弯矩;依据弯矩、曲率半径以及抗弯刚度的关系,计算获得裂纹转子的刚度系数;保持所述静态作用力的大小和方向,转动裂纹转子,获得裂纹转子在转动一周的刚度系数。
2.根据权利要求1所述的裂纹转子刚度系数测量方法,其特征在于,所述裂纹转子的刚度系数按如下方法计算获得:
步骤1、通过静力测试,分别获得温度补偿应变片应变值εc和各测点应变片应变值,将所述各测点应变片应变值减去所述温度补偿应变片应变值εc,得到消除温度效应后的测点应变值,即:εij为第i个轴向测量位置中第j个应变片所在测点消除温度效应后的测点应变值,为第i个轴向测量位置中第j个应变片应变值,i=1,2,3,4;j=1,2,3,4;
步骤2、根据纯弯曲梁的应变与曲率半径的关系,按式(1)计算获得各测点处的曲率半径:
<mrow>
<msub>
<mi>&rho;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mi>R</mi>
<msub>
<mi>&epsiv;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>,</mo>
</mrow>
ρij为第i个轴向测量位置中第j个应变片所在测点处的曲率半径,R为转子的半径;
按式(2)计算获得第i个轴向测量位置中沿裂纹开口方向的弯曲曲率半径ρip:
按式(3)计算获得第i个轴向测量位置上垂直于裂纹开口方向的弯曲曲率半径ρiv:
<mrow>
<msub>
<mi>&rho;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mi>p</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<msub>
<mi>&rho;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>&rho;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mn>4</mn>
</mrow>
</msub>
</mrow>
<mn>2</mn>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>,</mo>
</mrow>
<mrow>
<msub>
<mi>&rho;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mi>v</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<msub>
<mi>&rho;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mn>1</mn>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>&rho;</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mn>3</mn>
</mrow>
</msub>
</mrow>
<mn>2</mn>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>3</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>,</mo>
</mrow>
ρi2和ρi4为第i个轴向测量位置上、同处在沿裂纹开口方向上的一对测量点处的曲率半径;ρi1和ρi3为第i个轴向测量位置上、同处在垂直于裂纹开口方向上的一对测量点处的曲率半径;
步骤3、以裂纹转子的轴向方向为z轴方向,转子裂纹所在截面为z轴的坐标原点,将四个轴向测量位置上沿裂纹开口方向的曲率半径按式(4)进行拟合,获得式(4)中ap、bp、cp和dp各系数值,以fp(z)表示裂纹转子上坐标为z的截面在沿裂纹开口方向的曲率半径:
fp(z)=apz3+bpz2+cpz+dp (4);
将四个轴向测量位置上垂直于裂纹开口方向的曲率半径按式(5)进行拟合,获得式(5)中的av、bv、cv和dv各系数值,以fv(z)表示裂纹转子上坐标为z的截面在垂直于裂纹开口方向的曲率半径:
fv(z)=avz3+bvz2+cvz+dv (5);
令z=0,根据式(4)计算获得fp(0),根据式(5)计算获得fv(0);
则:裂纹位置处沿裂纹开口方向的曲率半径ρcp为:ρcp=fp(0);裂纹位置处垂直于裂纹开口方向的曲率半径ρcv为:ρcv=fv(0);
步骤4、对裂纹转子进行静力分析,得到裂纹转子在裂纹截面处沿裂纹开口方向的弯矩Mcp,以及垂直于裂纹开口方向的弯矩Mcv;
由式(6)计算获得裂纹转子在沿裂纹开口方向的刚度系数Kcp:
Kcp=Mcpρcp (6);
由式(7)计算得到裂纹转子在垂直于裂纹开口方向的刚度系数Kcv:
Kcv=Mcvρcv (7)。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201711295545.XA CN108036906B (zh) | 2017-12-08 | 2017-12-08 | 一种裂纹转子刚度系数测量方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201711295545.XA CN108036906B (zh) | 2017-12-08 | 2017-12-08 | 一种裂纹转子刚度系数测量方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN108036906A true CN108036906A (zh) | 2018-05-15 |
CN108036906B CN108036906B (zh) | 2019-08-30 |
Family
ID=62101539
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201711295545.XA Active CN108036906B (zh) | 2017-12-08 | 2017-12-08 | 一种裂纹转子刚度系数测量方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN108036906B (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108956143A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-12-07 | 西安理工大学 | 一种转子-轴承系统的横向裂纹故障特征量提取方法 |
CN111027145A (zh) * | 2019-12-25 | 2020-04-17 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种承载式口盖在全机模型中的刚度模拟方法及设备 |
CN112100879A (zh) * | 2020-08-19 | 2020-12-18 | 南京航空航天大学 | 一种考虑纤维编织损伤的复合材料结构强度分析方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111413056B (zh) * | 2020-03-31 | 2022-01-14 | 广西壮族自治区玉林公路发展中心 | 少应变传感器的简支梁结构中性轴定位方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1123437A (ja) * | 1997-07-09 | 1999-01-29 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 棒状材の曲げ剛性力測定方法及び装置 |
EP1139088A2 (en) * | 2000-03-30 | 2001-10-04 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Crack-type fatigue detecting sensor, method for fabricating crack-type fatigue detecting sensor, and method for estimating damage using crack-type fatique detecting sensor |
CN104077440A (zh) * | 2014-06-25 | 2014-10-01 | 西安交通大学 | 一种基于曲面拟合的确定结合面接触面积及刚度的方法 |
CN104123458A (zh) * | 2014-07-15 | 2014-10-29 | 浙江师范大学 | 一种基于应变能理论的横断型斜裂纹转子变刚度特性计算方法 |
CN104330253A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-02-04 | 中航沈飞民用飞机有限责任公司 | 一种加筋壁板损伤容限特性分析方法 |
CN107063601A (zh) * | 2017-05-14 | 2017-08-18 | 北京工业大学 | 一种基于hsk100主轴刀柄高速运转下结合面的刚度计算方法 |
-
2017
- 2017-12-08 CN CN201711295545.XA patent/CN108036906B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1123437A (ja) * | 1997-07-09 | 1999-01-29 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 棒状材の曲げ剛性力測定方法及び装置 |
EP1139088A2 (en) * | 2000-03-30 | 2001-10-04 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Crack-type fatigue detecting sensor, method for fabricating crack-type fatigue detecting sensor, and method for estimating damage using crack-type fatique detecting sensor |
CN104077440A (zh) * | 2014-06-25 | 2014-10-01 | 西安交通大学 | 一种基于曲面拟合的确定结合面接触面积及刚度的方法 |
CN104123458A (zh) * | 2014-07-15 | 2014-10-29 | 浙江师范大学 | 一种基于应变能理论的横断型斜裂纹转子变刚度特性计算方法 |
CN104330253A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-02-04 | 中航沈飞民用飞机有限责任公司 | 一种加筋壁板损伤容限特性分析方法 |
CN107063601A (zh) * | 2017-05-14 | 2017-08-18 | 北京工业大学 | 一种基于hsk100主轴刀柄高速运转下结合面的刚度计算方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
RUBIO L等: "Static behavior of a shaft with an elliptical crack", 《MECHANICAL SYSTEMS AND SIGNAL PROCESSING》 * |
刘政等: "呼吸性椭圆裂纹转子弯曲刚度模型", 《振动与冲击》 * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108956143A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-12-07 | 西安理工大学 | 一种转子-轴承系统的横向裂纹故障特征量提取方法 |
CN111027145A (zh) * | 2019-12-25 | 2020-04-17 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种承载式口盖在全机模型中的刚度模拟方法及设备 |
CN112100879A (zh) * | 2020-08-19 | 2020-12-18 | 南京航空航天大学 | 一种考虑纤维编织损伤的复合材料结构强度分析方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN108036906B (zh) | 2019-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108036906B (zh) | 一种裂纹转子刚度系数测量方法 | |
CN108760150B (zh) | 一种大型力值对称加载力与力矩解耦校准装置 | |
CN104344993B (zh) | 一种构件承载力和材料性能参数的试验测量方法 | |
CN103308234B (zh) | 一种内力测量传感器 | |
CN109100073B (zh) | 一种基于应变反演的六维力传感器及其测量方法 | |
CN102323058B (zh) | 基于转轴应变信号的汽轮发电机组轴承载荷识别装置和方法 | |
CN104155092B (zh) | 一种风力机叶片静态分析方法 | |
CN106289773A (zh) | 一种机床主轴轴承径向非线性刚度的确定方法 | |
CN102506688B (zh) | 一种电阻应变式厚度测量装置及其测量方法 | |
Li | Experimental investigation and FEM analysis of resonance frequency behavior of three-dimensional, thin-walled spur gears with a power-circulating test rig | |
Branner et al. | Anisotropic beam model for analysis and design of passive controlled wind turbine blades | |
CN106813816B (zh) | 载荷平衡测量 | |
CN106950137A (zh) | 切向微动磨损试验装置及试验方法 | |
CN105404740B (zh) | 一种基于联合指标与有限信息的修正灵敏度结构损伤识别方法 | |
CN102650556A (zh) | 一种基于转轴三个截面应变信号的轴承载荷识别方法 | |
CN102944334B (zh) | 由轴颈扬度分布识别汽轮发电机组轴承承载分布的方法 | |
Buryy et al. | Investigation of the torsional stiffness of flexible disc coupling | |
Manshin et al. | About the dynamic error of strain gauge torque measuring devices | |
JP2000171238A (ja) | 遊星歯車装置の性能予測方法 | |
Yougao et al. | Mechanical analysis and test verification for globe-cone joint assembly of electric propulsion systems | |
CN110793762A (zh) | 一种gil设备三支柱绝缘子单柱腿抗弯性能测试系统 | |
Li et al. | Development of a shear-type dynamometer for high-temperature environment | |
CN204376047U (zh) | 一种应变仪数据连接线分类集线器 | |
CN104483067A (zh) | 一种风扇动不平衡量的测试方法 | |
CN109492323A (zh) | 基于变形测试的毛坯初始残余应力高精度反求方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |