CN107884678B - 一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置 - Google Patents

一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置 Download PDF

Info

Publication number
CN107884678B
CN107884678B CN201711019700.5A CN201711019700A CN107884678B CN 107884678 B CN107884678 B CN 107884678B CN 201711019700 A CN201711019700 A CN 201711019700A CN 107884678 B CN107884678 B CN 107884678B
Authority
CN
China
Prior art keywords
converter
low
side converter
interaction factor
phase
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201711019700.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN107884678A (zh
Inventor
姜懿郎
张玉红
郭小江
宋墩文
庄侃沁
缪源诚
陈浩
毕振
覃琴
韩家辉
贺海磊
张一驰
高超
张彦涛
秦晓辉
周勤勇
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
State Grid Corp of China SGCC
China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI
State Grid Jiangsu Electric Power Co Ltd
Original Assignee
State Grid Corp of China SGCC
China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI
State Grid Jiangsu Electric Power Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by State Grid Corp of China SGCC, China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI, State Grid Jiangsu Electric Power Co Ltd filed Critical State Grid Corp of China SGCC
Priority to CN201711019700.5A priority Critical patent/CN107884678B/zh
Publication of CN107884678A publication Critical patent/CN107884678A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN107884678B publication Critical patent/CN107884678B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
    • G01R31/088—Aspects of digital computing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
  • Rectifiers (AREA)

Abstract

本发明提供了一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置，先计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，然后计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，最后判断高低端换流器是否同时发生换相失败，实现了高低端换流器同时换相失败的判断。本发明提供的技术方案考虑了高端换流器和低端换流器在直流输电系统内部相互影响，避免出现高端换流器和低端换流器是否同时发生换相失败的误判断，判断结果相对准确。

Description

一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置
技术领域
本发明涉及电力系统技术领域，具体涉及一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置。
背景技术
特高压直流输电系统(即基于晶闸管的特高压直流输电系统)以分层的方式接入交流电网具有引导潮流合理分布、提高电压支撑能力等优点，因此在新建的大容量特高压直流输电中广泛应用。在特高压直流输电系统以分层的方式接入交流电网这种新的接入方式下，大规模的电能将注入同一区域内不同电压等级的交流电网中，如何准确分析交流电网的接纳能力亟待深入研究。基于晶闸管的特高压直流输电系统以分层的方式接入交流电网与特高压直流输电系统以点对点形式接入交流电网有着很大的区别，且也不同于多馈入直流输电系统的情况，由于特高压直流输电系统分层接入使得特高压直流输电系统的逆变侧直接与1000kV和500kV交流电网连接，特高压直流输电系统要在不同运行状况下实现对电网潮流的按需分布(还需考虑电磁环网问题)，其运行与控制方式将完全不同于常规的双端直流输电系统(即特高压直流输电系统以点对点形式接入交流电网)的运行与控制方式。同时由于1000kV与500kV交流电网均直接与特高压直流系统的同一逆变侧相接，该1000kV与500kV交流电网间的交互影响不同于具有多个直流输电系统馈入的交流电网的情况。
换相失败是特高压直流输电系统最常见的一种故障，换相失败会导致输送的有功功率瞬时中断和换流站设备的应力急剧增加。具有多个特高压直流输电系统馈入的交流电网中，每个特高压直流输电系统的直流侧电流相互独立，在特高压直流分层接入方式下，两层交流电网分别所连的高低端换流器通过串联方式连接，在同一时刻，流过换流阀组的电流相等。当与其中一层交流电网连接的换流母线发生故障的瞬间，该层换流器的直流电流急剧增大，导致流过与另一层交流电网连接的换流器的直流电流也同样增大，即在特高压直流输电系统分层接入方式下，换相失败的影响因素不仅体现在两层换流母线的交互影响上，两端换流器(包括通过换流母线接入低电压等级交流电网的高端换流器和通过换流母线接入高电压等级交流电网的低端换流器)对于直流电流的竞争控制也同样对于换相失败造成重要影响。即当一层换流母线故障时可能会将会导致特高压直流输电系统所连的两端换流器都发生换相失败，如果未采取及时可靠的控制措施，可能会引起后继持续的换相失败从而导致特高压直流输电系统闭锁，对电力系统的安全稳定运行造成严重威胁。
现有技术中主要从交流电网的角度出发，将高端换流器和低端换流器视为两个双端直流输电系统，利用多馈入直流相互作用因子表征分层接入方式下特高压直流输电系统高端换流器和低端换流器的相互作用。针对一层换流母线发生故障时是否会导致另一层换流母线所连的换流器发生换相失败的研究中，并未考虑高端换流器和低端换流器在直流输电系统内部的相互影响，进而会导致直流输电系统中高端换流器和低端换流器是否同时发生换相失败的误判断，判断结果不准确。
发明内容
为了克服上述现有技术中因未考虑高端换流器和低端换流器在直流输电系统内部相互影响而导致高端换流器和低端换流器是否同时发生换相失败的判断结果不准确的不足，本发明提供一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置，先计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，然后计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，最后根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，实现了高低端换流器同时换相失败的判断。
为了实现上述发明目的，本发明采取如下技术方案：
本发明提供一种高低端换流器同时换相失败的判断方法，包括：
计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；
计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子；
根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败。
所述计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子包括：
按下式计算阻抗矩阵：
Z＝U/I
其中，Z表示阻抗矩阵；I表示直流输电系统的电流向量，且
Figure BDA0001447156420000031
T表示转置，
Figure BDA0001447156420000032
表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器通过换流母线L注入交流电网的交流电流相量，
Figure BDA0001447156420000033
表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器通过换流母线H注入交流电网的交流电流相量；U表示直流输电系统的电压向量，且
Figure BDA0001447156420000034
Figure BDA0001447156420000035
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压相量，
Figure BDA0001447156420000036
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压相量；
按下式计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子：
Figure BDA0001447156420000037
Figure BDA0001447156420000038
其中，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，ZLH表示Z的第1行第2列元素，ZLL表示Z的第1行第1列元素，ZHL表示Z的第2行第1列元素，ZHH表示Z的第2行第2列元素。
所述低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子按下式计算：
Figure BDA0001447156420000039
Figure BDA00014471564200000310
其中，HCCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子；HCCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，UH,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压有效值，UL,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压有效值；KL,T表示位于低端换流器与换流母线L之间的换流变压器的变比，KH,T表示位于高端换流器与换流母线H之间的换流变压器的变比；XL,C表示低端换流器的等效换相电抗，XH,C表示高端换流器的等效换相电抗；βL表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器的超前触发角，βH表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器的超前触发角；γmin表示换流器维持正常换相过程的最小熄弧角；ILmax,DC表示低端换流器的最大直流电流，且ILmax,DC＝1.58IL,DC，其中IL,DC表示低端换流器的直流电流；IHmax,DC表示高端换流器的最大直流电流，且IHmax,DC＝1.58IH,DC，其中IH,DC表示高端换流器的直流电流。
根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败包括：
判断是否满足HCCIFHL≤HCIFHL，若满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器同时发生换相失败；若不满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器不发生换相失败。
根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败包括：
判断是否满足HCCIFLH≤HCIFLH，若满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器同时发生换相失败；若不满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器不发生换相失败。
本发明还提供一种高低端换流器同时换相失败的判断装置，包括：
第一计算模块，用于计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；
第二计算模块，用于计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子；
判断模块，用于根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败。
所述第一计算模块具体用于：
按下式计算阻抗矩阵：
Z＝U/I
其中，Z表示阻抗矩阵；I表示直流输电系统的电流向量，且
Figure BDA0001447156420000041
T表示转置，
Figure BDA0001447156420000042
表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器通过换流母线L注入交流电网的交流电流相量，
Figure BDA0001447156420000051
表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器通过换流母线H注入交流电网的交流电流相量；U表示直流输电系统的电压向量，且
Figure BDA0001447156420000052
Figure BDA0001447156420000053
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压相量，
Figure BDA0001447156420000054
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压相量；
按下式计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子：
Figure BDA0001447156420000055
Figure BDA0001447156420000056
其中，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，ZLH表示Z的第1行第2列元素，ZLL表示Z的第1行第1列元素，ZHL表示Z的第2行第1列元素，ZHH表示Z的第2行第2列元素。
所述第二计算模块具体用于：
按下式计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子：
Figure BDA0001447156420000057
Figure BDA0001447156420000058
其中，HCCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子；HCCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，UH,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压有效值，UL,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压有效值；KL,T表示位于低端换流器与换流母线L之间的换流变压器的变比，KH,T表示位于高端换流器与换流母线H之间的换流变压器的变比；XL,C表示低端换流器的等效换相电抗，XH,C表示高端换流器的等效换相电抗；βL表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器的超前触发角，βH表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器的超前触发角；γmin表示换流器维持正常换相过程的最小熄弧角；ILmax,DC表示低端换流器的最大直流电流，且ILmax,DC＝1.58IL,DC，其中IL,DC表示低端换流器的直流电流；IHmax,DC表示高端换流器的最大直流电流，且IHmax,DC＝1.58IH,DC，其中IH,DC表示高端换流器的直流电流。
所述判断模块具体用于：
判断是否满足HCCIFHL≤HCIFHL，若满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器同时发生换相失败；若不满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器不发生换相失败。
所述判断模块具体用于：
判断是否满足HCCIFLH≤HCIFLH，若满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器同时发生换相失败；若不满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器不发生换相失败。
与最接近的现有技术相比，本发明提供的技术方案具有以下有益效果：
本发明提供的高低端换流器同时换相失败的判断方法，先计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，然后计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，最后根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，实现了高低端换流器同时换相失败的判断；
本发明提供的高低端换流器同时换相失败的判断装置包括用于计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子的第一计算模块、用于计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子的第二计算模块以及用于根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败的判断模块，实现了高低端换流器同时换相失败的判断；
本发明提供的高低端换流器同时换相失败的判断方法中计算了低端换流器对于高端换流器的相互作用因子、高端换流器对于低端换流器的相互作用因子、低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子以及高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，为高低端换流器是否同时换相失败提供了依据；
本发明提供的高低端换流器同时换相失败的判断方法中由于考虑了高端换流器和低端换流器在直流输电系统内部相互影响，所以不会造成高端换流器和低端换流器是否同时发生换相失败的误判断，判断结果相对准确；
本发明提供的高低端换流器同时换相失败的判断方法中得到的低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子可用于评价直流分层接入方式下高端换流器和低端换流器之间的耦合强度。
附图说明
图1是本发明实施例1中高低端换流器同时换相失败的判断方法流程图；
图2是本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.2854情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时500kV换流母线和1000kV换流母线的电压曲线图；
图3本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.2854情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时通过与500kV换流母线所连接的高端换流器和与1000kV换流母线所连接的低端换流器的直流功率曲线图；
图4本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.2854情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时与500kV换流母线所连接的高端换流器熄弧角的曲线图；
图5本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.2854情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时与1000kV换流母线所连接的低端换流器熄弧角的曲线图；
图6本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0379情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时500kV换流母线和1000kV换流母线的电压曲线图；
图7本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0379情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时通过与500kV换流母线所连接的高端换流器和与1000kV换流母线所连接的低端换流器的直流功率曲线图；
图8本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0379情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时与500kV换流母线所连接的高端换流器熄弧角的曲线图；
图9本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0379情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时与1000kV换流母线所连接的低端换流器熄弧角的曲线图；
图10本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0760情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时500kV换流母线和1000kV换流母线的电压曲线图；
图11本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0760情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时通过与500kV换流母线所连接的高端换流器和与1000kV换流母线所连接的低端换流器的直流功率曲线图；
图12本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0760情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时与500kV换流母线所连接的高端换流器熄弧角的曲线图；
图13本发明实施例2中HCIFHL＝HCIFLH＝0.0760情况下，500kV换流母线发生三相短路故障时与1000kV换流母线所连接的低端换流器熄弧角的曲线图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作进一步详细说明。
实施例1
本发明实施例1提供一种高低端换流器同时换相失败的判断方法，该方法的具体流程图如图1所示，具体过程如下：
S101：计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；
S102：计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子；
S103：根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败。
上述S101中，计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子的具体过程如下：
1)按下式计算阻抗矩阵：
Z＝U/I
其中，Z表示阻抗矩阵；I表示直流输电系统的电流向量，且
Figure BDA0001447156420000081
T表示转置，
Figure BDA0001447156420000082
表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器通过换流母线L注入交流电网的交流电流相量，
Figure BDA0001447156420000083
表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器通过换流母线H注入交流电网的交流电流相量；U表示直流输电系统的电压向量，且
Figure BDA0001447156420000084
Figure BDA0001447156420000085
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压相量，
Figure BDA0001447156420000086
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压相量；
2)按下式计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子：
Figure BDA0001447156420000091
Figure BDA0001447156420000092
其中，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，ZLH表示Z的第1行第2列元素，ZLL表示Z的第1行第1列元素，ZHL表示Z的第2行第1列元素，ZHH表示Z的第2行第2列元素。
上述S102中，低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子按下式计算：
Figure BDA0001447156420000093
Figure BDA0001447156420000094
其中，HCCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子；HCCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，UH,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压有效值，UL,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压有效值；KL,T表示位于低端换流器与换流母线L之间的换流变压器的变比，KH,T表示位于高端换流器与换流母线H之间的换流变压器的变比；XL,C表示低端换流器的等效换相电抗，XH,C表示高端换流器的等效换相电抗；βL表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器的超前触发角，βH表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器的超前触发角；γmin表示换流器维持正常换相过程的最小熄弧角，可取7°；ILmax,DC表示低端换流器的最大直流电流，且ILmax,DC＝1.58IL,DC，其中IL,DC表示低端换流器的直流电流；IHmax,DC表示高端换流器的最大直流电流，且IHmax,DC＝1.58IH,DC，其中IH,DC表示高端换流器的直流电流。
上述S103分为以下两种情况：
情况一：
根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，具体过程为：
判断是否满足HCCIFHL≤HCIFHL，若满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器同时发生换相失败；若不满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器不发生换相失败。
情况二：
根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，具体过程为：
判断是否满足HCCIFLH≤HCIFLH，若满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器同时发生换相失败；若不满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器不发生换相失败。
基于同一发明构思，本发明实施例1还提供了一种高低端换流器同时换相失败的判断装置，这些设备解决问题的原理与高低端换流器同时换相失败的判断方法相似，本发明实施例1提供的高低端换流器同时换相失败的判断装置包括第一计算模块、第二计算模块和判断模块，下面分别详细介绍上述三个模块的功能：
其中的第一计算模块，用于计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；
其中的第二计算模块，用于计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子；
其中的判断模块，用于根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败。
上述第一计算模块计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子的具体过程如下：
1)按下式计算阻抗矩阵：
Z＝U/I
其中，Z表示阻抗矩阵；I表示直流输电系统的电流向量，且
Figure BDA0001447156420000101
T表示转置，
Figure BDA0001447156420000102
表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器通过换流母线L注入交流电网的交流电流相量，
Figure BDA0001447156420000103
表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器通过换流母线H注入交流电网的交流电流相量；U表示直流输电系统的电压向量，且
Figure BDA0001447156420000111
Figure BDA0001447156420000112
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压相量，
Figure BDA0001447156420000113
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压相量；
2)按下式计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子：
Figure BDA0001447156420000114
Figure BDA0001447156420000115
其中，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，ZLH表示Z的第1行第2列元素，ZLL表示Z的第1行第1列元素，ZHL表示Z的第2行第1列元素，ZHH表示Z的第2行第2列元素。
上述第二计算模块计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子的具体过程如下：
按下式计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子：
Figure BDA0001447156420000116
Figure BDA0001447156420000117
其中，HCCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子；HCCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，UH,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压有效值，UL,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压有效值；KL,T表示位于低端换流器与换流母线L之间的换流变压器的变比，KH,T表示位于高端换流器与换流母线H之间的换流变压器的变比；XL,C表示低端换流器的等效换相电抗，XH,C表示高端换流器的等效换相电抗；βL表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器的超前触发角，βH表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器的超前触发角；γmin表示换流器维持正常换相过程的最小熄弧角；ILmax,DC表示低端换流器的最大直流电流，且ILmax,DC＝1.58IL,DC，其中IL,DC表示低端换流器的直流电流；IHmax,DC表示高端换流器的最大直流电流，且IHmax,DC＝1.58IH,DC，其中IH,DC表示高端换流器的直流电流。
上述判断模块判断高低端换流器是否同时发生换相失败分为以下两种情况：
情况一：
根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，具体过程如下：
判断是否满足HCCIFHL≤HCIFHL，若满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器同时发生换相失败；若不满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器不发生换相失败。
情况二：
根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，具体过程为：
判断是否满足HCCIFLH≤HCIFLH，若满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器同时发生换相失败；若不满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器不发生换相失败。
实施例2
以PSCAD/EMTDC中的CIGRE HVDC Benchmark直流标准模型为基础，搭建了单极双12脉动5000MW/800kV直流输电系统分层接入1000kV/500kV交流电网的等值模型，交流电网采用等值电源加阻抗的戴维南等效参数，直流输电系统的控制系统参数均采用上述等值模型中的标准参数，特高压直流输电系统中的高端换流器和低端换流器通过相应的换流变压器分别接入500kV和1000kV电压等级的交流电网，相应的滤波器等无功设备也会分层接入不同电压等级，相应的换流变压器及相应无功设备将通过交流特高压主变或交流系统形成环网。
将初始参数代入计算可得，HCCIFHL＝HCCIFLH＝0.076。当HCIFHL＝HCIFLH≥0.076时，换流母线L发生三相短路故障时并导致与其相连的低端换流器发生换相失败时，换流母线H所连的高端换流器同时发生换相失败(或换流母线H发生三相短路故障时并导致与其相连的高端换流器发生换相失败时，换流母线L所连的低端换流器同时发生换相失败)；当HCIFHL＝HCIFLH＜0.076时，换流母线L发生三相短路故障时并导致与其相连的低端换流器发生换相失败时，换流母线H所连的高端换流器不同时发生换相失败(或换流母线H发生三相短路故障时并导致与其相连的高端换流器发生换相失败时，换流母线L所连的低端换流器不同时发生换相失败)。
HCIFHL的理论值与HCIFLH的理论值相等，且两者的计算值也相等，交流电网采用不同参数时HCIFHL和HCIFLH的理论值与计算值如表1所示：
表1
组合 理论值 仿真值 误差
1 0.2854 0.2862 0.28％
2 0.0379 0.0367 3.17％
3 0.0760 0.0751 1.20％
从表1可以看出，在交流电网不同参数的情况下，通过本发明实施例1计算的HCIFHL、HCIFLH理论值与通过等值模型的计算值误差均在4％以内，表明本发明实施例1提供的HCIFHL、HCIFLH计算方法的的正确性。
具体分为以下三种情况：
1)当HCIFHL＝HCIFLH＝0.2854>0.076时，500kV换流母线发生三相短路故障时500kV换流母线和1000kV换流母线的电压曲线图以及与500kV换流母线所连接的高端换流器熄弧角的曲线图分别如图2和图4所示，从图4可知高端换流器的熄弧角出现等于0的情况，表明高端换流器同时发生换相失败；500kV换流母线发生三相短路故障时与1000kV换流母线所连接的低端换流器熄弧角的曲线图如图5所示，从图5可知低端换流器的熄弧角出现等于0的情况，表明高端换流器同时发生换相失败；500kV换流母线发生三相短路故障时通过与500kV换流母线所连接的高端换流器和与1000kV换流母线所连接的低端换流器的直流功率曲线图如图3所示，从图3可知高端换流器通过500kV换流母线注入交流电网的功率以及低端换流器通过1000kV换流母线注入交流电网的功率均发生大幅下跌。
2)当HCIFHL＝HCIFLH＝0.0379＜0.076时，500kV换流母线发生三相短路故障时500kV换流母线和1000kV换流母线的电压曲线图以及500kV换流母线发生三相短路故障时与500kV换流母线所连接的高端换流器熄弧角的曲线图分别如图6和图8所示，从图8可知500kV换流母线所连接的高端换流器熄弧角出现等于0的情况，表明高端换流器同时发生换相失败；500kV换流母线发生三相短路故障时与1000kV换流母线所连接的低端换流器熄弧角的曲线图如图9所示，从图9可知1000kV换流母线所连的低端换流器的熄弧角未出现等于0的情况，表明低端换流器未同时发生换相失败，500kV换流母线发生三相短路故障时通过与500kV换流母线所连接的高端换流器和与1000kV换流母线所连接的低端换流器的直流功率曲线图如图7所示，从图7可知高端换流器通过500kV换流母线注入交流电网的功率发生大幅度下跌，低端换流器通过1000kV换流母线注入交流电网的功率下跌幅度较为轻微；
3)当HCIFHL＝HCIFLH＝0.076时，500kV换流母线发生三相短路故障时500kV换流母线和1000kV换流母线的电压曲线图以及500kV换流母线发生三相短路故障时与500kV换流母线所连接的高端换流器熄弧角的曲线图分别如图10和图12所示，从图12可知高端换流器的熄弧角出现等于0的情况，表明高端换流器同时发生换相失败；500kV换流母线发生三相短路故障时与1000kV换流母线所连接的低端换流器熄弧角的曲线图如图13所示，从图13可知与1000kV换流母线所连接的低端换流器的熄弧角出现等于0的情况，表明低端换流器同时发生换相失败；500kV换流母线发生三相短路故障时通过与500kV换流母线所连接的高端换流器和与1000kV换流母线所连接的低端换流器的直流功率曲线图如图11所示，从图11可知高端换流器通过500kV母线注入交流电网的功率以及低端换流器通过1000kV母线注入交流电网的功率均发生大幅下跌。
仿真结果与上述理论一致，验证了本发明实施例2提供的采用低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败的方法的正确性；HCIFHL和HCIFLH的值越大，表明500kV换流母线和1000kV换流母线之间的交互影响越大，500kV换流母线的三相接地短路故障瞬间造成1000kV换流母线的电压和功率跌落也更为严重，或1000kV换流母线的三相接地短路故障瞬间造成500kV换流母线的电压和功率跌落也更为严重。
为了描述的方便，以上所述装置的各部分以功能分为各种模块或单元分别描述。当然，在实施本申请时可以把各模块或单元的功能在同一个或多个软件或硬件中实现。
本领域内的技术人员应明白，本申请的实施例可提供为方法、系统、或计算机程序产品。因此，本申请可采用完全硬件实施例、完全软件实施例、或结合软件和硬件方面的实施例的形式。而且，本申请可采用在一个或多个其中包含有计算机可用程序代码的计算机可用存储介质(包括但不限于磁盘存储器、CD-ROM、光学存储器等)上实施的计算机程序产品的形式。
本申请是参照根据本申请实施例的方法、设备(系统)、和计算机程序产品的流程图和/或方框图来描述的。应理解可由计算机程序指令实现流程图和/或方框图中的每一流程和/或方框、以及流程图和/或方框图中的流程和/或方框的结合。可提供这些计算机程序指令到通用计算机、专用计算机、嵌入式处理机或其他可编程数据处理设备的处理器以产生一个机器，使得通过计算机或其他可编程数据处理设备的处理器执行的指令产生用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的装置。
这些计算机程序指令也可存储在能引导计算机或其他可编程数据处理设备以特定方式工作的计算机可读存储器中，使得存储在该计算机可读存储器中的指令产生包括指令装置的制造品，该指令装置实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能。
这些计算机程序指令也可装载到计算机或其他可编程数据处理设备上，使得在计算机或其他可编程设备上执行一系列操作步骤以产生计算机实现的处理，从而在计算机或其他可编程设备上执行的指令提供用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的步骤。
最后应当说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对其限制，所属领域的普通技术人员参照上述实施例依然可以对本发明的具体实施方式进行修改或者等同替换，这些未脱离本发明精神和范围的任何修改或者等同替换，均在申请待批的本发明的权利要求保护范围之内。

Claims (4)

1.一种高低端换流器同时换相失败的判断方法，其特征在于，包括：计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；
计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子；
根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子，或者，根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败；
根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，包括：
判断是否满足高端换流器对于低端换流器的临界作用因子HCCIFLH≤HCIFLH，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；若满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器同时发生换相失败；若不满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器不发生换相失败；所述计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子包括：
按下式计算阻抗矩阵：
Z＝U/I
其中，Z表示阻抗矩阵；I表示直流输电系统的电流向量，且
Figure FDA0003691206170000011
T表示转置，
Figure FDA0003691206170000012
表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器通过换流母线L注入交流电网的交流电流相量，
Figure FDA0003691206170000021
表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器通过换流母线H注入交流电网的交流电流相量；U表示直流输电系统的电压向量，且
Figure FDA0003691206170000022
Figure FDA0003691206170000023
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压相量，
Figure FDA0003691206170000024
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压相量；
按下式计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子：
Figure FDA0003691206170000025
Figure FDA0003691206170000026
其中，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，ZLH表示Z的第1行第2列元素，ZLL表示Z的第1行第1列元素，ZHL表示Z的第2行第1列元素，ZHH表示Z的第2行第2列元素；
所述低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子按下式计算：
Figure FDA0003691206170000027
Figure FDA0003691206170000028
其中，HCCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子；HCCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，UH,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压有效值，UL,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压有效值；KL,T表示位于低端换流器与换流母线L之间的换流变压器的变比，KH,T表示位于高端换流器与换流母线H之间的换流变压器的变比；XL,C表示低端换流器的等效换相电抗，XH,C表示高端换流器的等效换相电抗；βL表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器的超前触发角，βH表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器的超前触发角；γmin表示换流器维持正常换相过程的最小熄弧角；ILmax,DC表示低端换流器的最大直流电流，且ILmax,DC＝1.58IL,DC，其中IL,DC表示低端换流器的直流电流；IHmax,DC表示高端换流器的最大直流电流，且IHmax,DC＝1.58IH,DC，其中IH,DC表示高端换流器的直流电流。
2.根据权利要求1所述的高低端换流器同时换相失败的判断方法，其特征在于，根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败，包括：
判断是否满足低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子HCCIFHL≤HCIFHL，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子；
若满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器同时发生换相失败；若不满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器不发生换相失败。
3.一种高低端换流器同时换相失败的判断装置，其特征在于，包括：
第一计算模块，用于计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；
第二计算模块，用于计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子；
判断模块，用于根据低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子或根据高端换流器对于低端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子判断高低端换流器是否同时发生换相失败；
所述判断模块具体用于：
判断是否满足高端换流器对于低端换流器的临界作用因子HCCIFLH≤HCIFLH，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子；若满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器同时发生换相失败；若不满足，高端换流器发生换相失败时，低端换流器不发生换相失败；所述第一计算模块，包括：
第一计算单元，用于按下式计算阻抗矩阵：
Z＝U/I
其中，Z表示阻抗矩阵；I表示直流输电系统的电流向量，且
Figure FDA0003691206170000041
T表示转置，
Figure FDA0003691206170000042
表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器通过换流母线L注入交流电网的交流电流相量，
Figure FDA0003691206170000043
表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器通过换流母线H注入交流电网的交流电流相量；U表示直流输电系统的电压向量，且
Figure FDA0003691206170000044
Figure FDA0003691206170000045
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压相量，
Figure FDA0003691206170000046
表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压相量；
第二计算单元，用于按下式计算低端换流器对于高端换流器的相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的相互作用因子：
Figure FDA0003691206170000051
Figure FDA0003691206170000052
其中，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子，HCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的相互作用因子，ZLH表示Z的第1行第2列元素，ZLL表示Z的第1行第1列元素，ZHL表示Z的第2行第1列元素，ZHH表示Z的第2行第2列元素；
所述第二计算模块具体用于：
按下式计算低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子和高端换流器对于低端换流器的临界作用因子：
Figure FDA0003691206170000053
Figure FDA0003691206170000054
其中，HCCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子；HCCIFLH表示高端换流器对于低端换流器的临界作用因子，UH,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线H的电压有效值，UL,AC表示高/低端换流器发生换相失败前换流母线L的电压有效值；KL,T表示位于低端换流器与换流母线L之间的换流变压器的变比，KH,T表示位于高端换流器与换流母线H之间的换流变压器的变比；XL,C表示低端换流器的等效换相电抗，XH,C表示高端换流器的等效换相电抗；βL表示高/低端换流器发生换相失败前低端换流器的超前触发角，βH表示高/低端换流器发生换相失败前高端换流器的超前触发角；γmin表示换流器维持正常换相过程的最小熄弧角；ILmax,DC表示低端换流器的最大直流电流，且ILmax,DC＝1.58IL,DC，其中IL,DC表示低端换流器的直流电流；IHmax,DC表示高端换流器的最大直流电流，且IHmax,DC＝1.58IH,DC，其中IH,DC表示高端换流器的直流电流。
4.根据权利要求3所述的高低端换流器同时换相失败的判断装置，其特征在于，所述判断模块具体用于：
判断是否满足低端换流器对于高端换流器的临界相互作用因子HCCIFHL≤HCIFHL，HCIFHL表示低端换流器对于高端换流器的相互作用因子；若满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器同时发生换相失败；若不满足，低端换流器发生换相失败时，高端换流器不发生换相失败。
CN201711019700.5A 2017-10-27 2017-10-27 一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置 Active CN107884678B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711019700.5A CN107884678B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711019700.5A CN107884678B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN107884678A CN107884678A (zh) 2018-04-06
CN107884678B true CN107884678B (zh) 2022-09-30

Family

ID=61782547

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201711019700.5A Active CN107884678B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN107884678B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108964106B (zh) * 2018-06-05 2022-09-27 国网河南省电力公司电力科学研究院 一种用于抑制两回直流同时换相失败的柔性直流配置方法及系统
CN109066759B (zh) * 2018-08-16 2021-07-02 重庆大学 兼顾有功平衡的混合双馈入直流连续换相失败控制方法
CN109861263A (zh) * 2018-11-30 2019-06-07 中国电力科学研究院有限公司 一种降低特高压直流非故障层换相失败风险的方法及系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104167755A (zh) * 2014-07-07 2014-11-26 中国南方电网有限责任公司电网技术研究中心 一种确定单相短路导致换相失败区域的方法
CN104237745A (zh) * 2014-10-16 2014-12-24 国家电网公司 多馈入高压直流输电系统异常换相失败判定方法
CN105356523A (zh) * 2015-11-30 2016-02-24 东南大学 特高压直流分层接入方式下混联系统强弱判断的计算方法
CN106803153A (zh) * 2017-01-23 2017-06-06 中国电力科学研究院 一种多馈入交直流系统换相失败风险的评估方法及系统
CN107017669A (zh) * 2017-04-26 2017-08-04 中国电力科学研究院 直流分层接入受端换流母线电压稳定裕度的量化方法及装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104167755A (zh) * 2014-07-07 2014-11-26 中国南方电网有限责任公司电网技术研究中心 一种确定单相短路导致换相失败区域的方法
CN104237745A (zh) * 2014-10-16 2014-12-24 国家电网公司 多馈入高压直流输电系统异常换相失败判定方法
CN105356523A (zh) * 2015-11-30 2016-02-24 东南大学 特高压直流分层接入方式下混联系统强弱判断的计算方法
CN106803153A (zh) * 2017-01-23 2017-06-06 中国电力科学研究院 一种多馈入交直流系统换相失败风险的评估方法及系统
CN107017669A (zh) * 2017-04-26 2017-08-04 中国电力科学研究院 直流分层接入受端换流母线电压稳定裕度的量化方法及装置

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
多直流落点系统中高压直流换相失败问题的研究;索明贵;《中国优秀硕士学位论文全文数据库》;20131231(第s2期);全文 *
陈斌.特高压直流分层接入方式下无功电压协调按制技术.《中国优秀硕士学位论文全文数据库》.2017,(第3期), *

Also Published As

Publication number Publication date
CN107884678A (zh) 2018-04-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103887810B (zh) 基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法
CN107884678B (zh) 一种高低端换流器同时换相失败的判断方法和装置
CN107394807A (zh) 一种多馈入直流换相失败快速评估方法
CN107482668B (zh) 高压直流定无功功率交流故障恢复方法与装置
CN104333030B (zh) 一种多馈入直流相互作用因子的分析方法
CN109449965B (zh) 一种直流电流变化的临界多馈入交互作用因子的计算方法及系统
Yang et al. A commutation failure risk analysis method considering the interaction of inverter stations
CN106786716A (zh) 一种计算直流之间相互影响程度的方法及装置
CN111431201A (zh) 一种基于直流电流指令的后续换相失败抑制策略
CN112117766A (zh) 一种交直流混联电网的安全约束最优潮流控制方法和系统
CN111562424A (zh) 一种考虑变压器传播特性的电压暂降源识别方法及系统
CN110460082B (zh) 一种多馈入高压直流系统换相失败风险判别方法及系统
CN110994614A (zh) 一种直流输电系统的可靠性评估方法、系统及设备
CN116505736A (zh) 适用于lcc/mmc混合级联直流网络的主动式故障电流抑制方法
CN110492517A (zh) 一种多馈入直流输电系统换相失败的风险评估方法及系统
CN106941260B (zh) 一种模块化多电平换流器的性能评价方法及装置
Liu et al. Analytical calculation of pole-to-pole short circuit fault current in mmc-hvdc-grid
CN108879752A (zh) 一种基于低压限流环节的参数优化方法
Wang et al. Modeling and simulation of±800kv hvdc electromagnetic transients
CN110429573B (zh) 一种换流变压器中性点接地电抗器参数选择方法
Wang et al. Analysis on impact of baihetan inverter connection modes on stability of zhejiang power grid
CN103207323B (zh) 一种大型变压器组三相参数不一致运行的判断方法
Han et al. Research on grounding mode of AC-AC converter system
Gao et al. Fault Location Method for MMC Multi-terminal DC Distribution Network Using Transient DC Currents
CN110620395B (zh) 一种确定混合直流输电系统送端交流故障后直流电流断续时间的方法和系统

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant