CN103887810B - 基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法,包括以下步骤:计算交流系统正常运行方式下,交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路比MSCRi;计算线路故障断开情况下交流系统的有效短路比和多馈入短路比对线路故障进行排序;组合最恶劣的连锁故障集;计算连锁故障下的交流系统的有效短路比ESCRl和多馈入短路比MSCRl;判断是否发生换相失败。本发明提供通过对现行和规划的交直流混联电网可能存在的暂态电压失稳事故进行特征分析,可以依据交流故障对直流系统稳定运行的危害程度实现有效的故障筛选和排序,结合故障后潮流转移情况实现了连锁故障集的合理构建,可对故障后直流系统持续换相失败和受端电网电压失稳风险进行快速评估。

Description

基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法
技术领域
[0001] 本发明属于电力系统安全稳定分析领域,具体涉及一种基于短路比动态跟踪的直 流系统持续换相失败判断方法。
背景技术
[0002] 我国电网目前已形成华北-华中交流互联电网,华东电网孤网运行,通过直流系统 与华北-华中电网相联。依据规划,未来10-20年我国还将建设数十回特高压直流工程,逐步 形成特高压交直流混联电网,通过特高压直流、交流系统向中东部负荷中心供电。常规的高 压直流输电系统需要受端交流系统提供足够的换相电压,且发生换相失败后还将从交流系 统吸收大量无功,多直流馈入后受端电网将面临严重的安全稳定问题。
[0003] 短路比是研究直流系统逆变站交流系统强度的有效指标,基于短路比的电压稳定 分析广泛地应用在学术界和工程界中,为电网规划和运行提供了参考依据。但目前的短路 比、有效短路比、多馈入短路比等指标多用于电网网架强度评估,尚未充分挖掘其适用范围 和场景。
[0004] 对于交直流混联馈入受端电网,更为严重的安全稳定问题是可能发生的交直流系 统连锁故障,即交流系统故障后可能引起直流系统持续换相失败,进而导致直流闭锁更大 功率转移至交流通道,引发连锁性电网崩溃事故。针对此问题目前的研究手段仍显单一,工 程上主要采用时域仿真方法,通过对各种交直流系统故障组合的暂态稳定仿真来评估其是 否会引发直流系统持续换相失败,进而引起更为严重的连锁故障;但此方法面临着工作量 大、难以穷举故障隐患等问题。此外,国内外在连锁故障的形成机理和演化过程等方面开展 了部分研究,提出了故障后潮流转移评估、基于电网小世界特性等分析方法,推进了连锁故 障集构建技术的发展;但目前的研究方法多侧重于理论分析或运行经验总结,如何结合电 网实际情况提出连锁故障集构建的有效实用化方法尚需进一步研究。
[0005] 因此,结合我国电网的发展实际和未来规划,亟待解决交直流混联受端电网连锁 故障集的合理生成和连锁故障下直流系统是否持续换相失败的快速判断等技术问题。
发明内容
[0006] 为了克服上述现有技术的不足,本发明提供一种基于短路比动态跟踪的直流系统 持续换相失败判断方法,通过对现行和规划的交直流混联电网可能存在的暂态电压失稳事 故进行特征分析,提出了动态短路比的计算方法和评估流程,可以依据交流故障对直流系 统稳定运行的危害程度实现有效的故障筛选和排序,结合故障后潮流转移情况实现了连锁 故障集的合理构建,可对故障后直流系统持续换相失败和受端电网电压失稳风险进行快速 评估。
[0007] 为了实现上述发明目的,本发明采取如下技术方案:
[0008] 本发明提供一种基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法,所述方 法包括以下步骤:
[0009] 步骤1:计算交流系统正常运行方式下,交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路 比MSCRi;
[0010] 步骤2:计算线路故障断开情况下交流系统的有效短路比瓦50^和多馈入短路比 MSCR,;
[0011] 步骤3:对线路故障进行排序;
[0012] 步骤4:组合最恶劣的连锁故障集;
[0013]步骤5:计算连锁故障下的交流系统的有效短路比ESCR_多馈入短路比MSCfo; [0014]步骤6:判断是否发生换相失败。
[0015]所述步骤1中,交流系统正常运行方式下,交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短 路比MSCRi分别表示为:
Figure CN103887810BD00051
[0016] ⑴ (2)
[0017]
[0018] 其中,Sa。为换流母线的短路容量;PdN为额定直流功率;Qm为当换流站交流母线电 压U取额定值U N时,无功补偿设备产生的无功功率;PdNl为第i回直流系统的额定运行功率; ZS1为第i回直流换流母线的自阻抗;Zi伪第i回和第j回直流换流母线之间的互阻抗;PdNj为 第j回直流系统的额定运行功率,i,j = 1,2,…,η,η为交流系统中直流系统的数量。
[0019] 所述线路故障包括线路三永短路跳单回故障见、同杆并架线路三永跳双回故障ν2、 线路三相短路单相开关拒动后备保护动作同跳另一回线路故障ν 3和无短路冲击故障ν4;
[0020] 按照电网正常运行方式下交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路比MSCRi的计 算方式计算线路故障断开情况下交流系统的有效短路比和多馈入短路比, 其中;k=l,2,3,4。
[0021] 所述步骤3中,按照计算出的、.或MSC/^的大小对线路故障进行排序。
[0022]所述步骤4中,采用PSD-BPA潮流程序在线完成第N次线路故障后潮流转移情况仿 真和评估,从而判断出第N次线路故障后潮流分布情况,判断可能导致线路重载或母线电压 偏低的情况,进而确定第N+1次故障所涉元件,从而组合出可能发生的最恶劣连锁故障集。 [0023]所述步骤5中,同样按照电网正常运行方式下交流系统的有效短路比ESCR和多馈 入短路比MSCRi的计算方式计算连锁故障下的交流系统的有效短路比ESCRjP多馈入短路比 MSCRi〇
[0024]所述步骤6中,通过评估连锁故障下交流系统强度,根据以下判断标准判断是否发 生换相失败;
[0025] l)ESCRi/MSCRi < 1.5,判断该交流系统为极弱系统,发生直流系统持续换相失败可 tbf生 1¾ ;
[0026] 2)1.5<ESCRi/MSCRi < 2.5,判断该交流系统为弱系统,发生直流系统持续换相失 败可能性不大;
[0027] 3)2.5<ESCRi/MSCRi,判断该交流系统为强系统,基本不会引起直流系统持续换相 失败。
[0028] 与现有技术相比,本发明的有益效果在于:
[0029]通过对不同故障后交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路比MSCR指标的评估, 可以实现交流电网单一故障排序,在此基础上结合故障后潮流转移评估,可以快速构建较 为合理的、符合电网实际的连锁故障集,评估其引发交直流混联直流系统持续换相失败的 风险。与其他方法相比,该方法计算量小、物理意义明确,易于在线实施,可实现直流持续换 相失败风险的快速判断,并可实现连锁故障集的合理构建。
附图说明
[0030] 图1是基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法流程图;
[0031] 图2是本发明实施例中交直流混联电网结构示意图;
[0032] 图3是本发明实施例中连锁故障发生后部分母线电压恢复曲线图;
[0033] 图4是本发明实施例中连锁故障发生后哈郑直流逆变侧熄弧角曲线图。
具体实施方式
[0034]下面结合附图对本发明作进一步详细说明。
[0035]如图1,本发明提供一种基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法, 所述方法包括以下步骤:
[0036]步骤1:计算交流系统正常运行方式下,交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路 比MSCRi;
[0037] 步骤2:计算线路故障断开情况下交流系统的有效短路比和多馈入短路比 MSCM.Ni;
[0038] 步骤3:对线路故障进行排序;
[0039]步骤4:组合最恶劣的连锁故障集;
[0040]步骤5:计算连锁故障下的交流系统的有效短路比ESCRjP多馈入短路比MSCR1; [0041]步骤6:判断是否发生换相失败。
[0042]所述步骤1中,交流系统正常运行方式下,交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短 路比MSCRi分别表示为:
Figure CN103887810BD00061
[0043] (1) (2)
[0044] 1 其中,Sa。为换流母线的短路容量;PdN为额定直流功率;Qm为当换流站交流母线电 压U取额定值U N时,无功补偿设备产生的无功功率;PdNl为第i回直流系统的额定运行功率; ZS1为第i回直流换流母线的自阻抗;Zi伪第i回和第j回直流换流母线之间的互阻抗;PdNj为 第j回直流系统的额定运行功率,i,j = 1,2,…,η,η为交流系统中直流系统的数量。
[0046] 所述线路故障包括线路三永短路跳单回故障见、同杆并架线路三永跳双回故障N2、 线路三相短路单相开关拒动后备保护动作同跳另一回线路故障n 3和无短路冲击故障n4;
[0047] 按照电网正常运行方式下交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路比MSCRi的计 算方式计算线路故障断开情况下交流系统的有效短路比和多馈入短路比, 其中;k=l,2,3,4;具体有:
Figure CN103887810BD00071
[0048] (3)
[0049]
[0050] 其中,心λ(为咏故障后换流母线的短路容量;乃&为NK故障后直流稳态功率;Q cN为 当换流站交流母线电压U取额定值UN时,无功补偿设备产生的无功功率;,为NK故障后第i 回直流稳态功率;为咏故障后第i回直流换流母线的自阻抗;为NK故障后第i回和 第j回直流换流母线之间的互阻抗;为Νκ故障后第j回直流稳态功率,i,j = 1,2,…,η,η 为交流系统中直流系统的数量。
[0051 ]所述步骤3中,按照计算出的或ΜΜ3&的大小对线路故障进行排序。
[0052]所述步骤4中,采用PSD-BPA潮流程序在线完成第Ν次线路故障后潮流转移情况仿 真和评估,从而判断出第Ν次线路故障后潮流分布情况,判断可能导致线路重载或母线电压 偏低的情况,进而确定第Ν+1次故障所涉元件,从而组合出可能发生的最恶劣连锁故障集。 [0053]所述步骤5中,同样按照电网正常运行方式下交流系统的有效短路比ESCR和多馈 入短路比MSCRi的计算方式计算连锁故障下的交流系统的有效短路比ESCRjP多馈入短路比 MSCRi;具体有:
Figure CN103887810BD00072
[0054] (5) (6)
[0055]
[0056] 其中,Sac;i为连锁故障后换流母线的短路容量;Pdi为连锁故障后直流稳态功率;Qw 为当换流站交流母线电压U取额定值UN时,无功补偿设备产生的无功功率;Pdii为连锁故障 后第i回直流稳态功率;Z sll为连锁故障后第i回直流换流母线的自阻抗;Zu伪连锁故障后 第i回和第j回直流换流母线之间的互阻抗;Pdu为连锁故障后第j回直流稳态功率,i,j = l, 2,…,η,η为交流系统中直流系统的数量。
[0057] 所述步骤6中,通过评估连锁故障下交流系统强度,根据以下判断标准判断是否发 生换相失败;
[0058] l)ESCRi/MSCRi < 1.5,判断该交流系统为极弱系统,发生直流系统持续换相失败可 tbf生 1¾ ;
[0059] 2)1.5<ESCRi/MSCRi<2.5,判断该交流系统为弱系统,发生直流系统持续换相失 败可能性不大;
[0060] 3)2.5<ESCRi/MSCRi,判断该交流系统为强系统,基本不会引起直流系统持续换相 失败。
[0061 ]以图2所示交直流混联电网直流系统持续换相失败判断为例,有如下实施例:
[0062] A、以某水平年河南电网哈郑直流近区为例,电网正常运行方式安排如下:围绕特 高压哈郑直流馈入,500kV郑州、官渡、嵩山三站形成交直流馈入受端电网,通过500kV郑州 换流站-汴西双回、郑州换-官渡、官渡-汴西、郑州-郑州南双回、郑州-嘉和、郑州-马寺、嵩 山-马寺、郑北-获嘉双回、郑北-郑州换双回线路与主网相连,嵩郑地区外受电力占当地负 荷约52%。该方式下,500kV官渡、郑州、嵩山母线电压分别为503.2、502.0、495.6kV;嵩郑地 区220kV母线电压运行在198~216kV之间,电压水平较低;嵩郑地区接入220kV电网机组基 本已达到无功上限,无动态备用。计算有效短路比ESCR为5.14,属于强交流系统,抵御各种 故障冲击的能力较强。
[0063] B、分析计算各种简单线路故障开断情况下的有效短路比ESCR,并按照ESCR的大小 对简单线路故障进行排序,单一故障后电网SCR和ESCR计算结果统计表如表1所示。
[0064] 表 1
[0065]
Figure CN103887810BD00081
[0067] C、依据表1短路比指标计算结果,结合故障后潮流转移情况,连锁故障下电网SCR 和ESCR计算结果统计表如表2所示。
[0068] 表 2
[0069]
Figure CN103887810BD00091
[0070]
[0071 ]可依据表2设计连锁故障时序如下:
[0072] (1)考虑引起哈郑直流近区有效短路比降低最为严重的500kV郑州换-郑北N-2、郑 州换-汴西N-2故障同时发生,计算得到有效短路比为2.04,哈郑直流近区降低为弱受端电 网。
[0073] (2)依据电网拓扑结构和负荷分布,故障后大量潮流将涌向500kV官渡-汴西线路, 因此考虑连锁发生500kV官渡-汴西N-1故障,计算得到有效短路比为1.20,哈郑直流近区降 低为极弱受端电网,易引发直流系统持续换相失败。
[0074]因此,考虑严重故障时序为,郑州换-郑北双回、郑州换-汴西双回任一通道发生三 永N-2故障,导致另一通道双回线同跳,同时导致官渡-汴西线路无故障跳开。
[0075] 上述连锁故障发生后,哈郑直流近区交流系统有效短路比为1.20,哈郑直流近区 降低为极弱受端电网,易引发直流系统持续换相失败。暂态稳定仿真计算结果表明,发生 500kV郑州换-汴西三永N-2故障,导致官渡-汴西线路因过载同跳,进一步导致郑州换-郑北 双回同跳故障后,哈郑直流送出通道严重削弱,故障后哈郑直流仅通过郑州换-官渡双回与 系统相联;500kV郑州换、官渡母线电压最低达到0.7p.u.,引起哈郑直流换相失败;嵩郑地 区部分220kV母线电压低至0.55-0.8p.u.,发生电压失稳。故障清除后,1.2-1.7秒之间哈郑 直流发生持续多次换相失败。故障后部分母线电压恢复曲线和哈郑直流逆变侧熄弧角曲线 如图3和图4所示。因此,通过对不同故障后交流系统有效短路比ESCR或多馈入短路比MSCR 指标的评估,可以快速构建较为合理的、符合电网实际的连锁故障集,快速评估其引发交直 流混联受端电网直流系统持续换相失败的风险。
[0076]最后应当说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对其限制,尽 管参照上述实施例对本发明进行了详细的说明,所属领域的普通技术人员应当理解:依然 可以对本发明的具体实施方式进行修改或者等同替换,而未脱离本发明精神和范围的任何 修改或者等同替换,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (1)

1.基于短路比动态跟踪的直流系统持续换相失败判断方法,其特征在于:所述方法包 括以下步骤: 步骤1:计算交流系统正常运行方式下,交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路比 MSCRi ; 步骤2:计算线路故障断开情况下交流系统的有效短路比和多馈入短路比 MSCR,; 步骤3:对线路故障进行排序; 步骤4:组合最恶劣的连锁故障集; 步骤5:计算连锁故障下的交流系统的有效短路比ESCRi和多馈入短路比MSCRi; 步骤6:判断是否发生换相失败; 所述步骤1中,交流系统正常运行方式下,交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路比 MSCRi分别表示为:
Figure CN103887810BC00021
⑴ (2) 其中,Sac为换流母线的短路容量;PdN为额定直流功率;QcN为当换流站交流母线电压U取 额定值Un时,无功补偿设备产生的无功功率;PdNi为第i回直流系统的额定运行功率;Zsi为第 i回直流换流母线的自阻抗;Z1沩第i回和第j回直流换流母线之间的互阻抗;PdN沩第j回直 流系统的额定运行功率,i,j = 1,2,…,η,η为交流系统中直流系统的数量; 按照电网正常运行方式下交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短路比MSCRi的计算方 式计算线路故障断开情况下交流系统的有效短路比和多馈入短路比,其 中;k=l,2,3,4; 所述步骤3中,按照计算出的或#^\的大小对线路故障进行排序; 所述步骤4中,采用PSD-BPA潮流程序在线完成第N次线路故障后潮流转移情况仿真和 评估,从而判断出第N次线路故障后潮流分布情况,判断可能导致线路重载或母线电压偏低 的情况,进而确定第N+1次故障所涉元件,从而组合出可能发生的最恶劣连锁故障集; 所述步骤5中,同样按照电网正常运行方式下交流系统的有效短路比ESCR和多馈入短 路比MSCRi的计算方式计算连锁故障下的交流系统的有效短路比ESCRjP多馈入短路比 MSCRi ; 所述步骤6中,通过评估连锁故障下交流系统强度,根据以下判断标准判断是否发生换 相失败; 1. ESCRi/MSCRi < 1.5,判断该交流系统为极弱系统,发生直流系统持续换相失败可能性 尚; 2) 1.5<ESCRi/MSCRi<2.5,判断该交流系统为弱系统,发生直流系统持续换相失败可 能性不大; 3)2.5<ESCRi/MSCRi,判断该交流系统为强系统,基本不会引起直流系统持续换相失 败。
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Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104466984B (zh) * 2014-12-12 2017-02-22 国家电网公司 一种提高直流换相安全水平的动态无功备用优化方法
CN105515064B (zh) * 2015-12-04 2018-02-23 华中电网有限公司 受端电网直流功率紧急控制措施量化方法
CN105958504B (zh) * 2016-05-04 2018-06-19 国网江苏省电力公司电力科学研究院 一种减少换相失败的统一潮流控制器无功补偿方法
CN106408218B (zh) * 2016-11-21 2020-03-20 广东电网有限责任公司电力调度控制中心 一种多馈入交直流系统解列方式的稳定性确定方法及系统
CN106845757B (zh) * 2016-12-06 2020-09-29 北京四方继保自动化股份有限公司 一种电网潮流转移危害度评估方法
CN106786716B (zh) * 2016-12-09 2019-11-01 南方电网科学研究院有限责任公司 一种计算直流之间相互影响程度的方法及装置
CN106803153A (zh) * 2017-01-23 2017-06-06 中国电力科学研究院 一种多馈入交直流系统换相失败风险的评估方法及系统
CN106712030B (zh) * 2017-02-07 2019-11-19 国网河南省电力公司 基于wams动态跟踪的直流受端交流系统电压稳定判别方法
CN106845852B (zh) * 2017-02-07 2021-01-29 国网河南省电力公司 多直流馈入受端交流系统电压稳定评估故障集形成方法
CN106786564B (zh) * 2017-02-27 2019-10-29 国网河南省电力公司 一种基于动态跟踪的直流受端交流系统电压薄弱区域评估方法
CN107134799A (zh) * 2017-04-19 2017-09-05 国家电网公司 一种基于短路比的特高压电网换流器无功配置方法
CN109245097A (zh) * 2018-10-23 2019-01-18 中国电力科学研究院有限公司 一种基于扩展雅克比矩阵计算交直流系统电压耦合作用因子的方法和系统
CN109444658A (zh) * 2018-11-12 2019-03-08 李德祥 一种电力系统中基于短路比监测的母线故障判断方法
CN111555337B (zh) * 2020-07-13 2020-12-15 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 一种面向直流弱受端电网提升直流受电能力的分析方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE60043190D1 (de) * 2000-06-02 2009-12-03 Abb Ab Steuerverfahren und System zur Spannungsregelung in einer Umformeranlage
CN101969206B (zh) * 2010-09-03 2013-08-28 中国电力科学研究院 一种判断网架结构对交直流系统影响的评估方法
CN103094905B (zh) * 2013-01-07 2015-03-25 广东电网公司电网规划研究中心 一种动态无功补偿配置点的选择方法
CN103177397B (zh) * 2013-02-28 2016-04-06 四川电力科学研究院 一种送端交直流混联系统故障后动态电压恢复能力的评估方法

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