CN107572982A - 一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 - Google Patents
一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107572982A CN107572982A CN201710972818.3A CN201710972818A CN107572982A CN 107572982 A CN107572982 A CN 107572982A CN 201710972818 A CN201710972818 A CN 201710972818A CN 107572982 A CN107572982 A CN 107572982A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- ultra
- long concrete
- parts
- concrete mixture
- long
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
本发明涉及一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法，其技术要点是所述超长混凝土拌合物由下述重量份原料构成：水165份，矿渣硅酸盐水泥215份，砂子755份，碎石1050份，粉煤灰100份，矿粉100份，外加剂4.94份，聚丙烯纤维1.2份；所述外加剂包括重量比为4：3：2：0.2：0.3的JH‑GHL聚羧酸减水剂、JH‑III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ‑氧化铝；所述施工方法包括施工前准备，称取原料，原料搅拌，浇筑、振捣、初次找平，养护、二次找平和测温。在超长混凝土结构在建筑施工过程中可避免留置后浇带，加快施工进度，缩短工期，无结构裂缝提高结构的整体稳定性，并能保证工程的防水质量。
Description
技术领域
本发明涉及混凝土建筑施工技术领域，更具体的说，它涉及一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法。
背景技术
随着我国城市化进程的不断加快，城市人口数量已经开始急剧上涨，高层建筑作为能够容纳相当数量居民的建筑形式已经越来越受到开发者的青睐，在建筑行业，超长混凝土作为建筑工程施工过程中主要应用的材料之一，其混凝土构件是建筑结构最主要荷载承载力的组件。
随着我国建筑业的快速发展，超长混凝土结构在建筑工程中得到了广泛的应用，在现代工程建设中，占有重要地位，工业与民用建筑中超长超长混凝土结构在建筑施工过程中最容易出现的问题是结构裂缝，这主要是由于超长混凝土浇筑过程中水泥在水化反应中释放的水化热所产生的温度变化和混凝土收缩的共同作用，会产生较大的温度应力和收缩应力。
超长混凝土结构，若按照一般方法施工，为了减少混凝土的收缩开裂，需每隔20-40米留置一条后浇带。而根据规范规定，后浇带需待两边的混凝土收缩基本稳定后，大约42天，才能用膨胀混凝土将后浇带回填，这样显然就会延长工期。而且由于后浇带混凝土浇筑的时间差，在新老混凝土连接处常常产生塑性收缩或干性收缩裂缝。设置后浇带的初衷是防止结构产生裂缝，但由于种种原因，常常是人为地在后浇带处造成两条贯穿裂缝，易引起漏水，造成钢筋锈蚀，进而影响结构的安全性，处理不好常常会成为渗漏的隐患；此外，后浇带混凝土与先浇混凝土的结合比较薄弱，会影响结构的整体性和安全性。
鉴于以上原因，我们寻求一种用于超长混凝土结构施工中的超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工工艺，在超长混凝土结构在建筑施工过程中可避免留置后浇带，加快施工进度，缩短工期，无结构裂缝提高结构的整体稳定性，并能保证工程的防水质量。
发明内容
本发明的目的在于提供一种超长混凝土拌合物，在超长混凝土结构在建筑施工过程中可避免留置后浇带，加快施工进度，缩短工期，无结构裂缝提高结构的整体稳定性，并能保证工程的防水质量。
本发明的上述技术目的是通过以下技术方案得以实现的：
一种超长混凝土拌合物，由下述重量份原料构成：水165份，矿渣硅酸盐水泥215份，砂子755份，碎石1050份，粉煤灰100份，矿粉100份，外加剂4.94份，聚丙烯纤维1.2份；所述外加剂包括JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝，JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝的重量比为4：3：2：0.2：0.3。
较优选地，所述矿渣硅酸盐水泥的标号为525；所述碎石为5～25mm连续级配的碎石，含泥量不大于1％；所述砂子为平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于5％；所述粉煤灰为F类Ⅱ级粉煤灰，45μm方孔筛细度筛余为10.0％，烧失量为3.5％，需水量比为95％，含水量为0.2％；所述矿粉为S95级矿粉，密度为3.1g/cm3，比表面积为500m2/Kg，含水量为0.2％，流动度比为98％，烧失量为2.0％。
本发明的目的二在于提供一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，包括如下步骤：
(1)施工前准备：对基层进行检查验收，对基层表面凿毛处理，在基层上立墙体结构混凝土的模板，对模板作清洁处理；
(2)称取原料：称取超长混凝土拌合物中的各组分；
(3)原料搅拌：将水、矿渣硅酸盐水泥、砂子、碎石、粉煤灰、矿粉、聚丙烯纤维、外加剂投入搅拌机中搅拌10～20秒，得到超长混凝土拌合物；
(4)浇筑、振捣、初次找平：将超长混凝土拌合物沿10～15％的坡度进行分层浇筑，每个浇筑层均为一次性浇筑而成，每个浇筑层在浇筑的过程中从墙体的底部浇筑到墙体的顶部，并且每个浇筑层在浇筑的过程中伴随着振捣；在振捣过程中进行初次找平；
(5)养护、二次找平：在超长混凝土的表面进行覆盖砂层，并不断给砂层补充水分，使超长混凝土的表面始终处于潮湿状态；在超长混凝土的终凝之前进行二次找平，二次找平后随即覆盖塑料薄膜；
(6)测温：待超长混凝土浇筑完成后，测定超长混凝土中心的温度与环境的温度，当超长混凝土中心与环境温差小于15℃时，即可停止测温。
较优选地，步骤(4)中采用插入式振捣棒进行振捣。
较优选地，所述振捣棒为三个，三个所述振捣棒分别布置于超长混凝土拌合物的出料点、浇筑层的坡脚处以及浇筑层的斜面中部。
较优选地，所述振捣棒在振捣过程中上下抽动，振捣棒的振捣频率为20～30秒/次。
较优选地，步骤(5)中砂层的厚度为1～1.5cm。
较优选地，步骤(5)的养护过程中始终保持大气与砂层表面、砂层表面与超长混凝土表面、超长混凝土的表面与内部的温差梯度在5℃之内。
较优选地，步骤(6)的测温过程中当超长混凝土中心与环境温差大于25℃时，则在超长混凝土的表面加盖塑料薄膜，在塑料薄膜上加盖湿麻袋。
较优选地，所述超长混凝土拌合物由下述重量份原料构成：水165份，矿渣硅酸盐水泥215份，砂子755份，碎石1050份，粉煤灰100份，矿粉100份，外加剂4.94份，聚丙烯纤维1.2份；所述外加剂包括JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝，JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝的重量比为4：3：2：0.2：0.3。
综上所述，本发明具有以下有益效果：
第一、在超长混凝土结构在建筑施工过程中可避免留置后浇带，加快施工进度，缩短工期，无结构裂缝提高结构的整体稳定性，并能保证工程的防水质量。
第二、本发明在浇筑混凝土时，通过适当延长混凝土的凝结时间，可以延缓温峰，降低混凝土开裂的概率。
附图说明
图1是超长混凝土拌合物浇筑和振捣的施工示意图。
1、浇筑层；2、振捣棒。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明作进一步详细说明。应该理解的是，本发明实施例所述制备方法仅仅是用于说明本发明，而不是对本发明的限制，在本发明的构思前提下对本发明制备方法的简单改进都属于本发明要求保护的范围。
本发明所用原料均为市售。矿渣硅酸盐水泥的标号为525；碎石为5～25mm连续级配的碎石，含泥量不大于1％；砂子为平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于5％；粉煤灰为F类Ⅱ级粉煤灰，45μm方孔筛细度筛余为10.0％，烧失量为3.5％，需水量比为95％，含水量为0.2％；矿粉为S95级矿粉，密度为3.1g/cm3，比表面积为500m2/Kg，含水量为0.2％，流动度比为98％，烧失量为2.0％。
一、制作实施例
实施例1A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌10秒，得到超长混凝土拌合物。
实施例2A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌15秒，得到超长混凝土拌合物。
实施例3A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌20秒，得到超长混凝土拌合物。
对比例1A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg)，投入搅拌机中搅拌20秒，得到超长混凝土拌合物。
对比例2A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌15秒，得到超长混凝土拌合物。
对比例3A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌20秒，得到超长混凝土拌合物。
对比例4A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和δ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌20秒，得到超长混凝土拌合物。
对比例5A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、UEA-H型混凝土膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌20秒，得到超长混凝土拌合物。
对比例6A：超长混凝土拌合物，将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、UEA-H型混凝土膨胀剂1.04Kg)，投入搅拌机中搅拌20秒，得到超长混凝土拌合物。
表1超长混凝土拌合物的微膨胀控制情况
根据表1的检测结果可知，掺HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝后，超长混凝土在7天内微膨胀效果发挥较好，后期膨胀性能稳定，在空气中回缩小。对比实施例3A和对比例1A可知，相比于单独使用HCSA膨胀剂，HCSA膨胀剂复配四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝后，对本发明超长混凝土的限制膨胀率没有影响，但是能够更好地控制了其在空气中的回缩。对比对比例1A和对比例2A可知，相比于单独使用HCSA膨胀剂，HCSA膨胀剂和四(全氟叔丁氧基)铝酸锂复配率略有降低本发明超长混凝土限制膨胀率和限制干缩率。对比对比例1A和对比例3A可知，相比于单独使用HCSA膨胀剂，HCSA膨胀剂和θ-氧化铝复配提高了本发明超长混凝土的限制膨胀率、降低了本发明超长混凝土的限制干缩率。
通过比较实施例3A和对比例4A可知，θ-氧化铝替换为δ-氧化铝后，对本发明超长混凝土的限制膨胀率略有影响，但是本发明超长混凝土的限制干缩率明显提高，后期在空气中回缩较大。
通过比较实施例3A以及对比例1A、5A和6A可知，四(全氟叔丁氧基)铝酸锂、θ-氧化铝和HCSA膨胀剂复配才能够达到较好的效果。
表2超长混凝土拌合物的出机状态以及凝结时间
根据表2中超长混凝土拌合物出机状态以及凝结时间数据可知，本发明三组实施例(实施例1A-3A)中混凝土状态以及凝结时间均满足要求。
表3超长混凝土拌合物在凝结过程中的水化热及各龄期强度
根据表3中超长混凝土拌合物在凝结过程中的水化热以及各龄期强度数据可知，实施例1A～3A具有较低的水化热和较高的抗压强度，满足要求。
二、制作应用例
实施例1B
(1)施工前准备：对基层进行检查验收，对基层表面凿毛处理，在基层上立墙体结构混凝土的模板，对模板作清洁处理；
(2)称取原料：称取超长混凝土拌合物中的各组分；
(3)原料搅拌：将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌10秒，得到超长混凝土拌合物；
(4)浇筑、振捣、初次找平：将超长混凝土拌合物沿10％的坡度进行分层浇筑，每个浇筑层均为一次性浇筑而成，每个浇筑层在浇筑的过程中从墙体的底部浇筑到墙体的顶部，并且每个浇筑层在浇筑的过程中伴随着振捣，振捣采用插入式振捣棒进行，振捣棒为四个，四个所述振捣棒分别布置于超长混凝土拌合物的出料点、浇筑层的坡脚处、浇筑层的斜面中部以及相邻预浇筑层的坡脚处，在振捣过程中振捣棒上下抽动，振捣棒的振捣频率为30秒/次，并且在振捣过程中进行初次找平；
(5)养护、二次找平：在超长混凝土的表面进行覆盖1cm砂层，并不断给砂层补充水分，使超长混凝土的表面始终处于潮湿状态；在超长混凝土的终凝之前进行二次找平，二次找平后随即覆盖塑料薄膜；
(6)测温：待超长混凝土浇筑完成后，测定超长混凝土中心的温度与环境的温度，当超长混凝土中心与环境温差小于15℃时，即可停止测温。
实施例2B
(1)施工前准备：对基层进行检查验收，对基层表面凿毛处理，在基层上立墙体结构混凝土的模板，对模板作清洁处理；
(2)称取原料：称取超长混凝土拌合物中的各组分；
(3)原料搅拌：将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌15秒，得到超长混凝土拌合物；
(4)浇筑、振捣、初次找平：将超长混凝土拌合物沿12.5％的坡度进行分层浇筑，每个浇筑层均为一次性浇筑而成，每个浇筑层在浇筑的过程中从墙体的底部浇筑到墙体的顶部，并且每个浇筑层在浇筑的过程中伴随着振捣，振捣采用插入式振捣棒进行，振捣棒为四个，四个所述振捣棒分别布置于超长混凝土拌合物的出料点、浇筑层的坡脚处、浇筑层的斜面中部以及相邻预浇筑层的坡脚处，在振捣过程中振捣棒上下抽动，振捣棒的振捣频率为25秒/次，并且在振捣过程中进行初次找平；
(5)养护、二次找平：在超长混凝土的表面进行覆盖1.25cm砂层，并不断给砂层补充水分，使超长混凝土的表面始终处于潮湿状态；在超长混凝土的终凝之前进行二次找平，二次找平后随即覆盖塑料薄膜；
(6)测温：待超长混凝土浇筑完成后，测定超长混凝土中心的温度与环境的温度，当超长混凝土中心与环境温差小于15℃时，即可停止测温；其中在养护过程中始终保持大气与砂层表面、砂层表面与超长混凝土表面、超长混凝土的表面与内部的温差梯度在5℃之内。
实施例3B
(1)施工前准备：对基层进行检查验收，对基层表面凿毛处理，在基层上立墙体结构混凝土的模板，对模板作清洁处理；
(2)称取原料：称取超长混凝土拌合物中的各组分；
(3)原料搅拌：将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌20秒，得到超长混凝土拌合物；
(4)浇筑、振捣、初次找平：将超长混凝土拌合物沿15％的坡度进行分层浇筑，每个浇筑层均为一次性浇筑而成，每个浇筑层在浇筑的过程中从墙体的底部浇筑到墙体的顶部，并且每个浇筑层在浇筑的过程中伴随着振捣，振捣采用插入式振捣棒进行，振捣棒为四个，四个所述振捣棒分别布置于超长混凝土拌合物的出料点、浇筑层的坡脚处、浇筑层的斜面中部以及相邻预浇筑层的坡脚处，在振捣过程中振捣棒上下抽动，振捣棒的振捣频率为20秒/次，并且在振捣过程中进行初次找平；
(5)养护、二次找平：在超长混凝土的表面进行覆盖1.5cm砂层，并不断给砂层补充水分，使超长混凝土的表面始终处于潮湿状态；在超长混凝土的终凝之前进行二次找平，二次找平后随即覆盖塑料薄膜；
(6)测温：待超长混凝土浇筑完成后，测定超长混凝土中心的温度与环境的温度，当超长混凝土中心与环境温差小于15℃时，即可停止测温；在测温过程中当超长混凝土中心与环境温差大于25℃时，则在超长混凝土的表面加盖塑料薄膜，在塑料薄膜上加盖湿麻袋，以降低超长混凝土中心与环境温差，使温差保持在25℃之内。
实施例4B
(1)施工前准备：对基层进行检查验收，对基层表面凿毛处理，在基层上立墙体结构混凝土的模板，对模板作清洁处理；
(2)称取原料：称取超长混凝土拌合物中的各组分；
(3)原料搅拌：将水165Kg，矿渣硅酸盐水泥215Kg，砂子755Kg，碎石1050Kg，粉煤灰100Kg，矿粉100Kg，聚丙烯纤维1.2Kg，外加剂4.94Kg(JH-GHL聚羧酸减水剂2.08Kg、JH-III型混凝土砂浆防水剂1.56Kg、HCSA膨胀剂1.04Kg、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂0.104Kg和θ-氧化铝0.156Kg)，投入搅拌机中搅拌10秒，得到超长混凝土拌合物；
(4)浇筑、振捣、初次找平：将超长混凝土拌合物沿10％的坡度进行分层浇筑，每个浇筑层均为一次性浇筑而成，每个浇筑层在浇筑的过程中从墙体的底部浇筑到墙体的顶部，并且每个浇筑层在浇筑的过程中伴随着振捣，振捣采用插入式振捣棒进行，振捣棒为四个，四个所述振捣棒分别布置于超长混凝土拌合物的出料点、浇筑层的坡脚处、浇筑层的斜面中部以及相邻预浇筑层的坡脚处，在振捣过程中振捣棒上下抽动，振捣棒的振捣频率为10秒/次，并且在振捣过程中进行初次找平；
(5)养护、二次找平：在超长混凝土的表面进行覆盖1cm砂层，并不断给砂层补充水分，使超长混凝土的表面始终处于潮湿状态；在超长混凝土的终凝之前进行二次找平，二次找平后随即覆盖塑料薄膜；
(6)测温：待超长混凝土浇筑完成后，测定超长混凝土中心的温度与环境的温度，当超长混凝土中心与环境温差小于15℃时，即可停止测温；其中在养护过程中始终保持大气与砂层表面、砂层表面与超长混凝土表面、超长混凝土的表面与内部的温差梯度在5℃之内，测温过程中当超长混凝土中心与环境温差大于25℃时，则在超长混凝土的表面加盖塑料薄膜，在塑料薄膜上加盖湿麻袋，以降低超长混凝土中心与环境温差，使温差保持在25℃之内。
表4
过表4的试验数据可知，采用本发明超长混凝土浇筑的墙体均符合抗渗要求。而实施例4A的均匀性最好。
其中，定性检验：将基准密度测试后的试样切开或将已硬化的混凝土试块劈开或实体钻芯取样,观察粗骨料经振捣后在混凝土中的分布情况,是否有重骨料下沉、表层重骨料是否均匀分布等现象,通过目测观察定性判断屏蔽混凝土密度的均匀性。
定量检验：混凝土块体密度越大就越难保证其密度的均匀性。经振捣后,重骨料易下沉,表层混凝土密度减小,底层混凝土密度增大。在定性检验的基础上,通过对表层和搭接层(中间层)密度测试,比较其与基准密度值，即均匀性评定值＝(基准密度-表层密度)/基准密度×100％。
Claims (10)
1.一种超长混凝土拌合物，其特征在于，由下述重量份原料构成：水165份，矿渣硅酸盐水泥215份，砂子755份，碎石1050份，粉煤灰100份，矿粉100份，外加剂4.94份，聚丙烯纤维1.2份；所述外加剂包括JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝，JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝的重量比为4：3：2：0.2：0.3。
2.根据权利要求1所述的一种超长混凝土拌合物，其特征在于，所述矿渣硅酸盐水泥的标号为525；所述碎石为5～25mm连续级配的碎石，含泥量不大于1%；所述砂子为平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于5%；所述粉煤灰为F类Ⅱ级粉煤灰，45μm方孔筛细度筛余为10.0 %，烧失量为3.5%，需水量比为95%，含水量为0.2%；所述矿粉为S95级矿粉，密度为3.1g/cm3，比表面积为500m2/Kg，含水量为0.2%，流动度比为98%，烧失量为2.0%。
3.一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)施工前准备：对基层进行检查验收，对基层表面凿毛处理，在基层上立墙体结构混凝土的模板，对模板作清洁处理；
(2)称取原料：称取超长混凝土拌合物中的各组分；
(3)原料搅拌：将水、矿渣硅酸盐水泥、砂子、碎石、粉煤灰、矿粉、聚丙烯纤维、外加剂投入搅拌机中搅拌10～20秒，得到超长混凝土拌合物；
(4)浇筑、振捣、初次找平：将超长混凝土拌合物沿10～15%的坡度进行分层浇筑，每个浇筑层均为一次性浇筑而成，每个浇筑层在浇筑的过程中从墙体的底部浇筑到墙体的顶部，并且每个浇筑层在浇筑的过程中伴随着振捣；在振捣过程中进行初次找平；
(5)养护、二次找平：在超长混凝土的表面进行覆盖砂层，并不断给砂层补充水分，使超长混凝土的表面始终处于潮湿状态；在超长混凝土的终凝之前进行二次找平，二次找平后随即覆盖塑料薄膜；
(6)测温：待超长混凝土浇筑完成后，测定超长混凝土中心的温度与环境的温度，当超长混凝土中心与环境温差小于15℃时，即可停止测温。
4.根据权利要求3所述的一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，步骤(4)中采用插入式振捣棒进行振捣。
5.根据权利要求4所述的一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，所述振捣棒为三个，三个所述振捣棒分别布置于超长混凝土拌合物的出料点、浇筑层的坡脚处以及浇筑层的斜面中部。
6.根据权利要求4所述的一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，所述振捣棒在振捣过程中上下抽动，振捣棒的振捣频率为20～30秒/次。
7.根据权利要求3所述的一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，步骤(5)中砂层的厚度为1～1.5cm。
8.根据权利要求3所述的一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，步骤(5)的养护过程中始终保持大气与砂层表面、砂层表面与超长混凝土表面、超长混凝土的表面与内部的温差梯度在5℃之内。
9.根据权利要求3所述的一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，步骤(6)的测温过程中当超长混凝土中心与环境温差大于25℃时，则在超长混凝土的表面加盖塑料薄膜，在塑料薄膜上加盖湿麻袋。
10.根据权利要求3至9中任意一项所述的一种超长混凝土拌合物浇筑墙体的施工方法，其特征在于，所述超长混凝土拌合物由下述重量份原料构成：水165份，矿渣硅酸盐水泥215份，砂子755份，碎石1050份，粉煤灰100份，矿粉100份，外加剂4.94份，聚丙烯纤维1.2份；所述外加剂包括JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝，JH-GHL聚羧酸减水剂、JH-III型混凝土砂浆防水剂、HCSA膨胀剂、四(全氟叔丁氧基)铝酸锂和θ-氧化铝的重量比为4：3：2：0.2：0.3。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710972818.3A CN107572982A (zh) | 2017-10-18 | 2017-10-18 | 一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710972818.3A CN107572982A (zh) | 2017-10-18 | 2017-10-18 | 一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN107572982A true CN107572982A (zh) | 2018-01-12 |
Family
ID=61037853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201710972818.3A Pending CN107572982A (zh) | 2017-10-18 | 2017-10-18 | 一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN107572982A (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109095850A (zh) * | 2018-08-25 | 2018-12-28 | 北京建工新型建材有限责任公司 | 一种高早期强度的混凝土拌合物及其冬期施工方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5964555A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-12 | 宇部興産株式会社 | 無収縮性高流動高強度モルタル |
| CN101328052A (zh) * | 2008-07-28 | 2008-12-24 | 中国建筑第四工程局有限公司 | 山砂无机灌浆料及其制备方法和施工方法 |
| CN101412607A (zh) * | 2007-10-19 | 2009-04-22 | 上海建工材料工程有限公司 | 超长结构高流态防裂混凝土 |
| CN103723968A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-16 | 中核混凝土股份有限公司 | 核电站px泵房蜗壳泵结构用混凝土及其浇筑成型的方法 |
| CN103936360A (zh) * | 2014-03-17 | 2014-07-23 | 乌海市公路工程有限公司 | 一种高效能混凝土及其制备方法 |
| CN105601199A (zh) * | 2015-12-25 | 2016-05-25 | 邢台建工商品混凝土有限公司 | 一种膨胀抗裂纤维混凝土及其制备方法 |
| CN106927759A (zh) * | 2017-04-15 | 2017-07-07 | 天津合嘉宏建混凝土有限公司 | 用于超长混凝土结构施工的混凝土 |
| CN107032718A (zh) * | 2017-04-15 | 2017-08-11 | 天津合嘉宏建混凝土有限公司 | 用于超长混凝土结构施工的膨胀混凝土 |
-
2017
- 2017-10-18 CN CN201710972818.3A patent/CN107572982A/zh active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5964555A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-12 | 宇部興産株式会社 | 無収縮性高流動高強度モルタル |
| CN101412607A (zh) * | 2007-10-19 | 2009-04-22 | 上海建工材料工程有限公司 | 超长结构高流态防裂混凝土 |
| CN101328052A (zh) * | 2008-07-28 | 2008-12-24 | 中国建筑第四工程局有限公司 | 山砂无机灌浆料及其制备方法和施工方法 |
| CN103723968A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-16 | 中核混凝土股份有限公司 | 核电站px泵房蜗壳泵结构用混凝土及其浇筑成型的方法 |
| CN103936360A (zh) * | 2014-03-17 | 2014-07-23 | 乌海市公路工程有限公司 | 一种高效能混凝土及其制备方法 |
| CN105601199A (zh) * | 2015-12-25 | 2016-05-25 | 邢台建工商品混凝土有限公司 | 一种膨胀抗裂纤维混凝土及其制备方法 |
| CN106927759A (zh) * | 2017-04-15 | 2017-07-07 | 天津合嘉宏建混凝土有限公司 | 用于超长混凝土结构施工的混凝土 |
| CN107032718A (zh) * | 2017-04-15 | 2017-08-11 | 天津合嘉宏建混凝土有限公司 | 用于超长混凝土结构施工的膨胀混凝土 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109095850A (zh) * | 2018-08-25 | 2018-12-28 | 北京建工新型建材有限责任公司 | 一种高早期强度的混凝土拌合物及其冬期施工方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Tam et al. | Assessing drying shrinkage and water permeability of reactive powder concrete produced in Hong Kong | |
| Chu et al. | Mixture design of self-levelling ultra-high performance FRC | |
| Huang et al. | Use of MgO expansion agent to compensate concrete shrinkage in jointed reinforced concrete pavement under high-altitude environmental conditions | |
| CN106836808A (zh) | 自密实大体积混凝土施工方法 | |
| Uygunoğlu | Effect of fiber type and content on bleeding of steel fiber reinforced concrete | |
| CN108602722A (zh) | 快速固化砂浆组合物 | |
| CN107382214A (zh) | 一种用于秋期大体积混凝土施工的混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 | |
| Krishnamoorthy et al. | Investigations on the cementitious grouts containing supplementary cementitious materials | |
| Toutanji et al. | Using aggregate flowability testing to predict lightweight self-consolidating concrete plastic properties | |
| CN107673713A (zh) | 一种大体积混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 | |
| Fraj et al. | Investigating the early-age diffusion of chloride ions in hardening slag-blended mortars on the light of their hydration progress | |
| Zhou et al. | Multiscale mechanical characteristics of ultra-high performance concrete incorporating different particle size ranges of recycled fine aggregate | |
| CN107572982A (zh) | 一种超长混凝土拌合物及其浇筑墙体的施工方法 | |
| Al-Noaimat et al. | Recycled brick aggregates in one-part alkali-activated materials: Impact on 3D printing performance and material properties | |
| Tran et al. | Impact of the porosity and moisture state of coarse aggregates, and binder nature on the structure of the paste-aggregate interface: Elementary model study | |
| Lawler et al. | Development of Non-Proprietary UHPC for Florida Precast Applications | |
| CN108751926A (zh) | 基于磷镁材料的预制柱梁节点现浇磷镁混凝土及施工方法 | |
| Xu et al. | Microstructure change and mechanical property variation of high performance concrete with recycled ceramic aggregate as internal curing material under different environmental temperatures | |
| CN106564122B (zh) | 一种先张法u梁裂缝控制方法 | |
| CN105756362B (zh) | 对建筑中的薄壁结构进行灌浆加固控制开裂的方法 | |
| JP2021021271A (ja) | コンクリートの施工方法及びコンクリート | |
| CN109553327A (zh) | 混凝土添加剂及其制备方法与应用 | |
| Vishavkarma et al. | Assessment of pore structure of foam concrete containing slag for improved durability performance | |
| Çomak et al. | Characterization of cement-based spacers for high performance concretes | |
| CN107782595A (zh) | 一种利用温差制备气泡混合轻质土试样的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB02 | Change of applicant information |
Address after: 101399 No. 2, Layer 121, East Airport Road, Guomen Business District, Shunyi District, Beijing Applicant after: Beijing Jianggong Road and Bridge Group Co., Ltd. Address before: 101399 No. 2, Layer 121, East Airport Road, Guomen Business District, Shunyi District, Beijing Applicant before: Construction Road, Beijing bridge engineering construction Co., Ltd |
|
| CB02 | Change of applicant information | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20180112 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |