CN107299256B - 一种钴基合金双螺杆整体合金衬套及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种钴基合金双螺杆整体合金衬套及其制备方法，该钴基合金双螺杆整体合金衬套由钴基合金粉末一体烧结成型，按重量百分比计，该钴基合金粉末成分包括：B:0.00‑3.00、C:1.00‑3.50、Cr:18.00‑35.00、Fe:1.00‑5.00、W:4.00‑18.00、Si:0.50‑3.50、Mo:0.00‑1.00、Ni:0.00‑3.00、Co‑余量。本发明方法采用独特的加工工艺过程，革新了衬套、机筒组合的传统工艺方式，烧结后的钴基合金衬套硬度为HRC52‑65，耐磨性能为6542材料的7‑12倍，有效提高了衬套的使用寿命，降低了生产成本，满足了市场对产品质量不断提高的迫切需求。

Description

一种钴基合金双螺杆整体合金衬套及其制备方法
技术领域
本发明涉及双螺杆挤出机技术领域，尤其涉及一种钴基合金双螺杆整体合金衬套及其制备方法。
背景技术
现有螺杆挤出机用整体式内衬套，无复合合金结构，为整体结构衬套，其主要制作材料为高铬铸铁、高矾铸铁、W6Mo5Cr4V2高速钢(工具钢)、热等静压铁基粉末合金等，在结构上，整体式内衬套虽然解决了C型/O型分离式复合合金内衬套的拼接处接缝间隙问题，使用寿命比C型/O型分离式复合合金内衬套套有所提高，但由于双螺杆挤出机具体使用环境对筒体内衬套和螺杆之间的配合间隙有较为严格的工艺要求，即该配合间隙大于一定数值(1-1.5mm)后，对挤出机生产出的产品质量及生产效率产生较大影响，通常在整体式内衬套的内孔磨损1-1.5mm后便需要进行更换内衬套，造成剩余的材料浪费，不环保。
如专利CN105463447A公开了一种双合金整体套及其制备方法，其包括基体套筒和耐磨层，耐磨层附着在基体套筒(内侧壁，基体套筒由45号钢或模具钢制成，耐磨层由镍基合金材料或碳化钨颗粒强化镍基合金材料制成，且碳化钨颗粒的质量百分比为10％～35％，镍基合金的质量百分比为65％～90％。由于该双合金整体套的耐磨损能差，使用寿命短，不能够满足现有日益提高的双螺杆挤出机高质量、高使用寿命的工作要求，需要经常停机更换，停机时间长，造成双螺杆挤出机的使用/维护成本较高。
而钴基合金材料具有硬度高、耐蚀、耐磨、耐热特点，现有应用主要以氧乙炔喷焊、等离子焊、超音速喷焊或激光覆焊为主，由于钴基合金喷焊层的高硬度特性，难以切削，使得钴基合金的应用范围受到一定限制。此外，发明人将现有技术中的钴基合金采用高成本的加工技术制成合金衬套，高分子挤出材料中的相关添加剂易磨损和腐蚀该合金衬套，因此，现有钴合金材料的耐磨损和耐腐蚀性能还有待进一步的提高。
发明内容
本发明为解决现有技术中的钴基合金材料在应用于挤出机衬套时的局限性问题，将钴基合金应用于双螺杆挤出机衬套，提出一种具有高耐磨、耐腐蚀且加工工艺简单、生产成本低的钴基合金双螺杆整体合金衬套及其制备方法。
本发明钴基合金双螺杆整体合金衬套中，钴是一种多功能耐腐蚀材料，在合金中还可以提高在中性还原性介质和碱性介质中的耐蚀性，以及耐氯化物应力腐蚀开裂(SCC)性能；铬元素可以改进合金在氧化性腐蚀介质中的耐蚀性能，以及提高耐局部腐蚀性，钴与铬形成固溶体，共同起到了耐腐蚀的作用。
此外，钴铬固溶体与本发明一定配比的C、B、Si、Fe、W、Mo在特定温度下协同作用，使钴基合金的金相组织中含有高耐磨的超高硬度硼化物相(CrB)，以及在高温下保持耐磨性的硼化钴相(Co3B)，从而造就了硼化钴基合金衬套的高耐磨性能。在保持一定耐磨、耐腐蚀性能的前提下，本发明硼化钴基合金双螺杆整体合金衬套的工作温度可达800-900℃。
为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
本发明的第一个方面是提供一种钴基合金双螺杆整体合金衬套，由钴基合金粉末一体烧结成型，按重量百分比计，所述钴基合金粉末成分包括：B:0.00-3.00、C:1.00-3.50、Cr:18.00-35.00、Fe:1.00-5.00、W:4.00-18.00、Si:0.50-3.50、Mo:0.00-1.00、Ni:0.00-3.00、Co-余量。
进一步优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套中，按重量百分比计，所述钴基合金粉末成分包括：B:0.00-1.60、C:1.50-2.30、Cr:20.00-28.00、Fe:2.00-4.00、W:5.00-13.00、Si:1.00-2.00、Mo:0.00-0.60、Ni:0.50-1.50、Co-余量。
进一步较为优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套中，按重量百分比计，所述钴基合金粉末成分包括：B:0.50-1.00、C:1.80-2.00、Cr:22.00-25.00、Fe:2.50-3.00、W:6.00-10.00、Si:1.30-1.60、Mo:0.30-0.50、Ni:0.80-1.20、Co-余量。
进一步更为优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套中，按重量百分比计，所述钴基合金粉末成分包括：B:0.75、C:1.90、Cr:22.00、Fe:2.63、W:8.00、Si:1.45、Mo:0.39、Ni:1.05、Co-余量。
进一步地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套中，所述钴基合金粉末的纯度均大于99.9％。
进一步地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套中，所述钴基合金粉末的粒度为200-400目。
进一步地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套中，所述钴基合金双螺杆整体合金衬套的外轮郭为椭圆形，内轮廓为“8”字型结构。
本发明的第二个方面是提供一种如上述钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法，包括如下步骤：
(1)在烘干后的模具表面刷涂一层高温脱模剂并晾干；
(2)将钴基合计粉末装填到模具腔内并震实；
(3)将上述装填好钴基合计粉末的模具送入真空烧结炉内，以3-15℃/min的速度升温至900-1400℃，保温30-250min；
(4)保温结束后，将工件冷却至室温后出炉，脱除烧结模具，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
进一步地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法中，所述步骤(1)中模具的烘干温度为220-250℃、烘干温度为30min。
进一步优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法中，所述步骤(1)中模具的烘干温度为225-245℃、烘干温度为30min。
进一步较为优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法中，所述步骤(1)中模具的烘干温度为235-240℃、烘干温度为30min。
进一步地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法中，所述步骤(3)中以5-7℃/min的速度升温至1000-1200℃，保温50-80min。
进一步优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法中，所述步骤(3)中以3-5℃/min的速度升温至1050-1100℃，保温60-70min。
进一步较为优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法中，所述步骤(3)中以3.5℃/min的速度升温至1080℃，保温60min。
进一步优选地，在所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法中，所述步骤(4)中制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套的密度为7.50-8.30g/cm3；优选为7.74g/cm3。
本发明采用上述技术方案，与现有技术相比，具有如下技术效果：
(1)采用本发明方法制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套，烧结后的钴基合金衬套硬度为HRC52-56；经耐磨性能试验，测得该钴基合金衬套的耐磨性能为6542材料的7-12倍，且耐腐蚀性也得到了大幅度的提高，满足了现有合金衬套对耐磨和耐腐蚀性能的要求，大大提高了塑料机核心部件-机筒内衬套及螺杆部件的使用寿命，减少了在使用过程中的停机、拆机次数及时间，大大降低了在使用过程中的设备使用成本及停机损失；
(2)本发明所提供的钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法，采用独特的加工工艺过程，革新了衬套、机筒组合的传统工艺方式，大大提高了机筒关键尺寸的加工精度，使衬套、机筒组合精度得到大幅度提升，满足了市场对产品质量不断提高的迫切需求。
附图说明
图1为本发明一种钴基合金双螺杆整体合金衬套用模具的剖面结构示意图；
图2为本发明一种钴基合金双螺杆整体合金衬套用模具的横截面结构示意图；
图3为本发明一种钴基合金双螺杆整体合金衬套用模具的合金熔覆层金相组织结构图。
具体实施方式
本发明提供了一种钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法，采用特殊的工艺将钴基合金粉末整体烧结成为双螺杆挤出机内衬套，革新了衬套、机筒组合的传统工艺方式，提高了机筒关键尺寸的加工精度，使机筒组合精度得到大幅度提升。
本发明还提供了一种采用上述方法制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套，其具有良好的高温强度和优良的耐磨损、耐腐蚀、耐高温、抗热冲击、抗氧化性能；在强酸、氧化-还原复合介质、卤族以及化合物、强还原介质、碱性介质、含有氯离子的氧化还原介质等环境中都具有良好的耐腐蚀性能；从而大大降低了由于在高分子中加入的各种添加剂如玻璃纤维、碳纤维、碳酸钙、高岭土、红泥、二氧化硅等改性物质对挤出机内衬套的磨损和腐蚀，减少了因为更换挤出机内衬套而花费大量的人力、物力以及停机检修的时间，低了设备使用的成本。填补了钴基合金在应用上的一项空白。
下面通过具体实施例对本发明进行详细和具体的介绍，以使更好的理解本发明，但是下述实施例并不限制本发明范围。
实施例1钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备，包括如下步骤：
(1)按设计图纸要求将如图1-2所示模具外形、内腔、底板、内模具采用线切割加工到位，尺寸精度控制到0.05mm内，保证烧结后毛坯余量的准确性，然后将底板与外形定位焊接固定；
(2)将模具外壳及内模具清洗，烘干后在模具表面刷涂一层高温脱模济并晾干，然后将烘干后的模具内芯按定位孔位置插入并固定位置；
(3)将钴基合金粉末按重量百分比：C:1.00、Cr:18.00、Fe:1.00、W:4.00、Si:0.50、Co-余量，装填到模具形腔内并震实；
(4)将上述装好钴基合金粉的模具送入真空烧结炉内，按照15℃/min的升温速度，加热到1400℃左右并保温40min；
(5)保温结束后将工件冷却到室温后出炉，脱除烧结模具得烧结毛坯；
(6)将烧结好的毛坯按产品尺寸要求精加工至最终成品，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
实施例2钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备，包括如下步骤：
(1)按设计图纸要求将如图1-2所示模具外形、内腔、底板、内模具采用线切割加工到位，尺寸精度控制到0.05mm内，保证烧结后毛坯余量的准确性，然后将底板与外形定位焊接固定；
(2)将模具外壳及内模具清洗，烘干后在模具表面刷涂一层高温脱模济并晾干，然后将烘干后的模具内芯按定位孔位置插入并固定位置；
(3)将钴基合金粉末按重量百分比：C:3.50、Cr:35.00、Fe:5.00、W:18.00、Si:3.50、Co-余量，装填到模具形腔内并震实；
(4)将上述装好钴基合金粉的模具送入真空烧结炉内，按照5℃/min的升温速度，加热到900℃左右并保温50min；
(5)保温结束后将工件冷却到室温后出炉，脱除烧结模具得烧结毛坯；
(6)将烧结好的毛坯按产品尺寸要求精加工至最终成品，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
实施例3钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备，包括如下步骤：
(1)按设计图纸要求将如图1-2所示模具外形、内腔、底板、内模具采用线切割加工到位，尺寸精度控制到0.05mm内，保证烧结后毛坯余量的准确性，然后将底板与外形定位焊接固定；
(2)将模具外壳及内模具清洗，烘干后在模具表面刷涂一层高温脱模济并晾干，然后将烘干后的模具内芯按定位孔位置插入并固定位置；
(3)将钴基合金粉末按重量百分比：B:1.00、C:2.50、Cr:25.00、Fe:2.60、W:15.00、Si:1.60、Ni:0.40、Co-余量，装填到模具形腔内并震实；
(4)将上述装好钴基合金粉的模具送入真空烧结炉内，按照10℃/min的升温速度，加热到950℃左右并保温60min；
(5)保温结束后将工件冷却到室温后出炉，脱除烧结模具得烧结毛坯；
(6)将烧结好的毛坯按产品尺寸要求精加工至最终成品，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
实施例4钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备，包括如下步骤：
(1)按设计图纸要求将如图1-2所示模具外形、内腔、底板、内模具采用线切割加工到位，尺寸精度控制到0.05mm内，保证烧结后毛坯余量的准确性，然后将底板与外形定位焊接固定；
(2)将模具外壳及内模具清洗，烘干后在模具表面刷涂一层高温脱模济并晾干，然后将烘干后的模具内芯按定位孔位置插入并固定位置；
(3)将钴基合金粉末按重量百分比：B:3.00、C:3.50、Cr：30.00、Fe:3.20、W:10.00、Si:2.10、Mo:0.65、Ni:2.10、Co-余量，装填到模具形腔内并震实；
(4)将上述装好钴基合金粉的模具送入真空烧结炉内，按照3℃/min的升温速度，加热到950℃左右并保温50min；
(5)保温结束后将工件冷却到室温后出炉，脱除烧结模具得烧结毛坯；
(6)将烧结好的毛坯按产品尺寸要求精加工至最终成品，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
实施例5钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备，包括如下步骤：
(1)按设计图纸要求将如图1-2所示模具外形、内腔、底板、内模具采用线切割加工到位，尺寸精度控制到0.05mm内，保证烧结后毛坯余量的准确性，然后将底板与外形定位焊接固定；
(2)将模具外壳及内模具清洗，烘干后在模具表面刷涂一层高温脱模济并晾干，然后将烘干后的模具内芯按定位孔位置插入并固定位置；
(3)将钴基合金粉末按重量百分比：B:0.75、C:1.90、Cr:22.00、Fe:2.63、W:8.00、Si:1.45、Mo:0.39、Ni:1.05、Co-余量，装填到模具形腔内并震实；
(4)将上述装好钴基合金粉的模具送入真空烧结炉内，按照5℃/min的升温速度，加热到1200℃左右并保温80min；
(5)保温结束后将工件冷却到室温后出炉，脱除烧结模具得烧结毛坯；
(6)将烧结好的毛坯按产品尺寸要求精加工至最终成品，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
实施例6钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备，包括如下步骤：
(1)按设计图纸要求将如图1-2所示模具外形、内腔、底板、内模具采用线切割加工到位，尺寸精度控制到0.05mm内，保证烧结后毛坯余量的准确性，然后将底板与外形定位焊接固定；
(2)将模具外壳及内模具清洗，烘干后在模具表面刷涂一层高温脱模济并晾干，然后将烘干后的模具内芯按定位孔位置插入并固定位置；
(3)将钴基合金粉末按重量百分比：B:2.60、C:2.50、Cr:30.00、Fe:3.10、W:5.00、Si:3.50、Mo:1.00、Ni:0.10、Co-余量，装填到模具形腔内并震实；
(4)将上述装好钴基合金粉的模具送入真空烧结炉内，按照5℃/min的升温速度，加热到1100℃左右并保温60min；
(5)保温结束后将工件冷却到室温后出炉，脱除烧结模具得烧结毛坯；
(6)将烧结好的毛坯按产品尺寸要求精加工至最终成品，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
耐腐蚀性测试：
(1)检测项：以本发明实施例1-6制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套为测试样；分别以专利CN105463447A制得的整体套、304不锈钢、316L不锈钢、哈氏合金C为对比例；
(2)测试依据：参照JB/T7901-1999；
(3)耐腐蚀测试方法：在上述实施例和对比例制得的衬套上取Φ20×5mm试块，环境温度25℃；将试块浸入温度为(40±2)℃的10％HCl溶液、10％NaOH溶液和10％NaCl溶液中进行40小时浸泡试验；
(4)测试结果：如下表一所示：
测试项 10％HCl(g/m<sup>2</sup>·h) 10％NaOH(g/m<sup>2</sup>·h) 10％NaCl(g/m<sup>2</sup>·h)
实施例1 2.44 / /
实施例2 2.40 / /
实施例3 2.34 / /
实施例4 2.43 / /
实施例5 2.42 / /
实施例6 2.28 / /
整体套 2.78 0.015 0.08
304不锈钢 11.31 0.001 0.001
316L不锈钢 3.94 / /
哈氏合金C 0.06 / /
由上述表一对比分析可知，本发明钴基合金双螺杆整体合金衬套在酸性溶液、碱性溶液以及盐溶液中的耐腐蚀性能低于哈氏合金C的耐腐蚀性能，但耐腐蚀性能相对专利CN105463447A整体套、304不锈钢、316L不锈钢具有大幅度的提高，因此，采用本发明方法制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套相对CN105463447A整体套、304不锈钢、316L不锈钢具有更好的耐腐蚀性，完全能够满足现有双螺杆整体合金衬套对耐腐蚀性能的工作要求。
洛氏硬度测试：
(1)检测项：以本发明实施例1-6制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套为测试样；以专利CN105463447A制得的整体套为对比例1，以6542钢材为对比例2；
(2)测试标准：GB/T230.1-2009；
(3)硬度测试方法：在上述实施例和对比例制得的衬套上取Φ30×10mm试块，将试块两面在平面磨床上磨平后测试洛氏硬度HRC；
(4)测试结果：如下表二所示；
表二 各实施例和对比例衬套的硬度测试结果
测试项目 测试标准 洛氏硬度HRC
实施例1 GB/T230.1-2009 52
实施例2 GB/T230.1-2009 55
实施例3 GB/T230.1-2009 56
实施例4 GB/T230.1-2009 53
实施例5 GB/T230.1-2009 54
实施例6 GB/T230.1-2009 56
对比例1 GB/T230.1-2009 57
对比例2 GB/T230.1-2009 60
由上述表二的检测结果可知，采用本发明方法制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套，烧结后的钴基合金衬套硬度为HRC52-56；而对比例1、对比例2制得的衬套的硬度分别为57HRC、60HRC。因此，采用本发明实施例1-6的钴基合金双螺杆整体合金衬套的硬度较小于专利CN105463447A整体套和6542钢材的硬度。
磨损试验：
(1)检测项：以本发明实施例1-6制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套为测试样；以专利CN105463447A制得的整体套为对比例1；
(2)测试标准：参照国家标准GB/T12444-2006；
(3)试验方法：试验在环块磨损试验机上进行，测试时，磨损试验条件：载荷为392N，线速度0.42m/s，环境温度24℃，环境湿度50％RH，水润滑，2小时后分别测试轮和块的失重重量；试样块尺寸为7×6×30；对磨轮为6542高速钢(热处理态HRC58-62)，尺寸Φ40×Φ16×10。
(4)测试结果：如下表三所示；
Figure BDA0001297600360000091
Figure BDA0001297600360000101
由上述表一、表二、表三的检测结果可知，采用本发明方法制得的钴基合金双螺杆整体合金衬套，烧结后的钴基合金衬套硬度为HRC52-56，其相对较小于专利CN105463447A整体套和6542钢材的硬度；但经耐磨性能试验，反而该钴基合金衬套的耐磨性能为6542材料7-12倍，且耐腐蚀性也得到了大幅度的提高，满足了现有合金衬套对耐磨和耐腐蚀性能的要求，大大提高了塑料机核心部件-机筒内衬套及螺杆部件的使用寿命，以寿命提高4倍为例，使用本发明合金衬套可以减少4次筒体更换，减少了在使用过程中的停机、拆机次数及时间，大大降低了在使用过程中的设备使用成本及停机损失。
耐磨机理检测分析：
对本发明钴基合金双螺杆整体合金衬套采用X衍射仪结合金相显微分析与观察，观察其熔覆层金相的组织组成，如图3所示的合金熔覆层金相组织结构图(×800)，并分析认为：
(1)白色块状为基体，是含硅钴铬固溶体相；溶入固溶体中的Si元素使钴晶格畸变增大，溶质原子对位错运动产生强烈的阻碍作用，使塑性变形阻力增大，使基体的强度提高，因此合金基体相具有一定有耐磨性能；
(2)白色细小点状为硬质相CrB，相比而言，市面上常用机筒材料有Cr12MoV、高铬铸铁(C型套)以及6542钢材的金相组织中，虽然也含有各种碳化物硬质相，但其硬质相的显微硬度仅HV1300-1800，因此虽然其宏观硬度较高，但其耐磨性较差；但该硬质相CrB与固溶体相协同作用下，虽然其宏观硬度交底，但该钴基合金双螺杆整体合金衬套的耐磨性较高；
(3)黑色细小点状为硬质相(Cr，Fe)23C6，硬度约HV1000(约HRC70)，该相的作用是强化基体，提高硬度，增强耐磨性；
(4)灰色块状为硬质相Co3B，其主要作用是提高材料在高温下的耐磨性，该相硬度HV10450-553(约HRC45-53)，在高温下结构稳定，保持较高的硬度，因此提高了材料在高温下的耐磨性能。
由以上分析可知，本发明钴基合金双螺杆整体合金衬套的金相组织中含有高耐磨的超高硬度硼化物相(CrB)，以及在高温下保持耐磨性的硼化镍相(Co3B)，从而造就了钴基合金双螺杆整体合金衬套的高耐磨性能。综上，合金的耐磨性能主要依靠合金内部硬质相起到抗磨损作用，而检测的都是宏观硬度不能反映硬质相的硬度，而这就形成了本发明钴基合金双螺杆整体合金衬套所检测的硬度略小于专利CN105463447A整体套和6542钢材的硬度，但反而该钴基合金衬套的耐磨性能为6542材料7-12倍。
以上对本发明的具体实施例进行了详细描述，但其只是作为范例，本发明并不限制于以上描述的具体实施例。对于本领域技术人员而言，任何对本发明进行的等同修改和替代也都在本发明的范畴之中。因此，在不脱离本发明的精神和范围下所作的均等变换和修改，都应涵盖在本发明的范围内。

Claims (6)

1.一种钴基合金双螺杆整体合金衬套，其特征在于，由钴基合金粉末一体烧结成型，所述钴基合金双螺杆整体合金衬套的外轮廓为椭圆形，内轮廓为“8”字型结构，按重量百分比计，所述钴基合金粉末成分包括：B:0.0-1.6、C:1.0-3.5、Cr:20-35、Fe:1.0-4.0、W：4-18、Si：0.5-2.0、Mo:0.0-1.0、Ni:0.0-3.0、余量为Co；
其中，所述钴基合金双螺杆整体合金衬套的制备方法，包括如下步骤：
（1）在烘干后的模具表面刷涂一层高温脱模剂并晾干；
（2）将钴基合金粉末装填到模具腔内并震实；
（3）将上述装填好钴基合金粉末的模具送入真空烧结炉内，以3-15℃/min的速度升温至900-1400℃，保温30-250min；
（4）保温结束后，将工件冷却至室温后出炉，脱除烧结模具，即得钴基合金双螺杆整体合金衬套。
2.根据权利要求1所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套，其特征在于，按重量百分比计，所述钴基合金粉末成分包括：B:0.00-1.60、C:1.50-2.30、Cr:20.00-28.00、Fe:2.00-4.00、W:5.00-13.00、Si:1.00-2.00、Mo:0.00-0.60、Ni:0.50-1.50、余量为Co。
3.根据权利要求2所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套，其特征在于，按重量百分比计，所述钴基合金粉末成分包括：B:0.50-1.00、C:1.80-2.00、Cr:22.00-25.00、Fe:2.50-3.00、W:6.00-10.00、Si:1.30-1.60、Mo:0.30-0.50、Ni:0.80-1.20、余量为Co。
4.根据权利要求1-3任一项所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套，其特征在于，所述钴基合金粉末的纯度均大于99.9%。
5.根据权利要求1所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套，其特征在于，步骤（1）中模具的烘干温度为220-250℃、烘干时间为30min。
6.根据权利要求1所述的钴基合金双螺杆整体合金衬套，其特征在于，步骤（3）中以5-7℃/min的速度升温至1000-1200℃，保温50-80min。
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