CN107002163B - 具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品及其制造方法，所述方法包括将制造为铸件的不锈钢材质的薄厚度的管件保持在1030～1200℃的热处理温度中的热处理步骤，就本发明的通过适当的铁素体含量和导磁率来提高耐腐蚀性的薄厚度的中空型管件产品而言，在没有热处理后的后处理工艺的情况下，加热后进行钝态处理，因此具有以下显著效果：防止材料表面被氧化，从而保持不锈钢固有的光泽，并且调整为适当的铁素体含量和导磁率，从而提高耐腐蚀性等。

Description

具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品 及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品(以下，指的是“弯管(elbow)、三通(tee)、插座(socket)、管接头(Union)等管件(pipefitting)和球形阀(ball valve)等的阀类”)及其制造方法，更为详细地涉及具有以下特征的不锈钢铸钢件产品及其制造方法：投入材料后按照加热部和快冷(fast cooling)部及缓冷(slow cooling)部的顺序连续地完成热处理，在加热部对材料在1030～1200℃之间进行铁素体组织分数(fraction)处理以及防止表面被氧化，并且调整为合适的铁素体含量(ferrite fraction)和导磁率，从而提高耐腐蚀性。
背景技术
通常，为了对金属进行熔炼而需要热处理工艺，固溶化处理指的是以下形式的热处理：以将钢的合金成分熔化为固溶体的温度以上的温度进行加热并保持充分的一段时间后进行快速冷却，从而阻止合金成分的析出，据此在常温下得到固溶体的组织。
一般的固溶化处理在1030～1200℃附近进行加热，在电炉中保持一定时间后取出，然后在水中进行快速冷却。
此时，因表面被氧化而失去不锈钢的固有光泽的剑的尺度(scale)厚厚地形成，其经过如下工艺：喷丸处理(shot Blasting)后进行酸处理，并根据状态的不同进行二次喷丸处理、酸处理。
喷丸(shot blast)作为将铸造后附着于铸件表面的沙子弄掉或对表面进行干净地处理的装置，使得称作金属微粒(shot)或沙砾(grit)的金属或非金属的微细粒子以大约每分钟旋转2,000次的高速进行旋转，从而如果投射于沙子被熔化附着的铸件，则铸件表面因离心力而自动变干净。
与使用沙子代替金属微粒或沙砾的喷砂(sand blast)相比，可以用十分之一左右的时间结束作业。
尤其,不锈钢固溶化热处理(solution treatment of austenite stainlesssteel)指的是用于以下目的的固溶化热处理：将奥氏体系不锈钢(SSC13、SSC14等)或高锰钢等在固溶化温度下用水进行冷却，从而获得完整的奥氏体组织。
另外，光亮热处理(bright heat treatment)是防止钢的氧化脱碳的同时进行的热处理的总称，以便使得有光泽的钢的表面保持原本的光亮。
光亮热处理是在合适的还原性或中性气氛(neutral atmosphere)乃至真空中进行的加热、冷却。
这里包括光亮淬火(bright quenching)、光亮退火(bright annealing)等。
另外，退火(annealing)称作回火(tempering)，作为对铁进行加热后慢慢使其冷却从而柔软地制造的工艺方法，是使得粒子微粒化从而组织细密且抗拉强度(tensilestrength)、屈服点(yield point)、延伸率(elongation)等得到增加的工艺方法。
作为有关所述的光亮热处理及退火法的现有文献，登记专利公报第0758488号(光亮退火系统的冷却鼓风机速度控制装置及方法)中记载有光亮退火系统的冷却鼓风机速度控制装置，就在光亮退火系统中对冷却区(cooling zone)的冷却鼓风机的旋转速度进行控制的装置而言，其特征在于，包括：含氢量检测部，其对所述冷却鼓风机内的含氢量进行检测；速度计算部，其根据所述含氢量检测部所检测出的含氢量计算冷却鼓风机速度S1；控制部，其对所述含氢量检测部检测出的含氢量和预先设定的基准值进行比较，根据比较结果在所述速度计算部所计算出的冷却鼓风机速度S1和驾驶员事前输入的冷却鼓风机速度S2中选择性地进行输出，如果所述检测出的含氢量低于所述基准值则输出所述速度计算部所计算出的冷却鼓风机速度S1，如果高于所述基准值则输出所述驾驶员输入的冷却鼓风机速度S2；以及驱动部，其以从所述控制部输出的冷却鼓风机速度对所述冷却鼓风机进行驱动。
作为又其他的现有文献，登记专利公报第0964904号(用于退火炉(annealingfurnace)的加热装置)中记载有用于退火炉的加热装置，其特征在于，包括：多个燃烧炉(burner)，其设置于加热区的内侧上/下部，以便对钢板进行加热；第一供给部及第二供给部，为了使得在所述各个燃烧炉发出互不相同的热量的火焰，其供给气体及燃烧空气，所述第一供给部包括：第一气体供给管及第一燃烧空气供给管，其向燃烧炉供给气体；第一气阀及第一气体调节阀门，其用于对通过所述第一气体供给管得到供给的气体的量进行调节；第一气体用流量计，其用于对通过所述第一气阀得到供给的气体量进行标示；第一燃烧空气阀门及第一燃烧空气调节阀门，其用于对通过所述第一燃烧空气供给管得到供给的燃烧空气的量进行调节；第一燃烧空气用流量计，其用于对通过所述第一燃烧空气阀门及第一燃烧空气调节阀门得到供给的燃烧空气量进行标示，所述第二供给部包括：第二气体供给管及第二燃烧空气供给管，其向燃烧炉供给气体；第二气阀及第二气体调节阀门，其用于对通过所述第二气体供给管得到供给的气体的量进行调节；第二气体用流量计，其用于对通过所述第二气阀得到供给的气体量进行标示；第二燃烧空气阀门及第二燃烧空气调节阀门，其用于对通过所述第二燃烧空气供给管得到供给的燃烧空气的量进行调节；第二燃烧空气用流量计，其用于对通过所述第二燃烧空气阀门及第二燃烧空气调节阀门得到供给的燃烧空气量进行标示，所述第一供给部由可以对300系不锈钢进行加热的控制范围构成，第二供给部由可以对400系不锈钢进行加热的控制范围构成。
但是，在一般光亮热处理中具有以下缺点：由于不是急速冷却，因而固溶化率低，且只用所述器械，如果水附着在铸造件表面则马上被氧化，因而引起产品不良，如果在大气中对不锈钢铸造件进行光亮热处理，则在其表面生成碳化尺度，由于热处理后需要酸洗或光泽，因而需要后处理工艺，并且由于铁素体含量和导磁率高且不均一，因而耐腐蚀性低。
发明内容
本发明为了解决所述问题而提出，其目的在于提供一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型奥氏体不锈钢管件产品及其制造方法，对不锈钢进行高温加热后进行钝态处理，从而解决固溶化及材料表面被氧化的缺点，通过适当的铁素体含量和导磁率提高耐腐蚀性，去除在现有的光亮退火炉中轮流进行的喷丸及酸处理工艺。
本发明涉及一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品及其制造方法，其特征在于，包括将制造为铸件的不锈钢材质的薄厚度的管件保持在1030～1200℃的热处理温度中热处理步骤，并且包括通过不产生废水的酸处理工艺方法进行钝态处理并进行环保作业。
如上所述，本发明的通过适当的铁素体含量和导磁率提高耐腐蚀性的薄厚度的中空型管件产品及其制造方法具有以下显著效果：没有热处理后的后处理工艺，保持不锈钢固有的光泽，并且通过适当的铁素体含量和导磁率提高耐腐蚀性等。
附图说明
图1是ASTM规格化学腐蚀测试结果图(重量减少率％)。
图2是示出在1130℃的一定温度下进行热处理后进行快速冷却时的根据热处理的布氏硬度(brinell hardness)测量值的图表。
图3是示出根据在1130℃下保持10分钟的各试样(specimen)的厚度的δ铁素体含量(delta ferrite fraction)变化的图表。
图4是示出奥氏体固溶化率和δ铁素体含量的关系的图表。
图5是示出热处理前后的导磁率的变化的图表。
图6是示出在1130℃下进行热处理后伴随钝态处理的腐蚀率变化的图表。
具体实施方式
本发明涉及一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品及其制造方法，其特征在于，包括热处理步骤，将制造为铸件的不锈钢材质的薄厚度的管件保持在1030～1200℃的热处理温度中。
另外，在所述热处理步骤之后还包括如下步骤：在残留温度50℃内进行钝态处理。
另外，在所述热处理步骤之后还包括如下步骤：在常温下15分钟以后进行钝态处理。
另外，还包括气冷步骤，在所述钝态处理后用空气对管件外部进行冷却。
另外，所述不锈钢的成分比率为0重量％以上～0.09重量％以下的碳、0重量％以上～2.5重量％以下的硅、0重量％以上～2.5重量％以下的锰、0重量％以上～0.05重量％以下的硫、0重量％以上～0.05重量％以下的磷、7～15重量％的镍、16～22重量％的铬，其余为铁。
并且，本发明中，通过所述方法制造不锈钢材质的铸钢件，其中，铁素体含量为2.0％以下。
另外，所述不锈钢铸钢件的导磁率为1.5以下。
另外，所述不锈钢的成分比率为0重量％以上～0.09重量％以下的碳、0重量％以上～2.5重量％以下的硅、0重量％以上～2.5重量％以下的锰、0重量％以上～0.05重量％以下的硫、0重量％以上～0.05重量％以下的磷、7～15重量％的镍、16～22重量％的铬，其余为铁。
另外，所述不锈钢的成分中混合有4重量％以下的钼。
另外，在热处理步骤之后，通过二步骤和三步骤的过程得到制造，所述热处理步骤为将制造为铸件的不锈钢材质的薄厚度的管件产品保持在1030～1200℃的热处理温度中，所述二步骤为对在高温中得到热处理的不锈钢铸钢件进行快速冷却，所述三步骤为对快速冷却的不锈钢铸钢件进行钝态处理。
并且所述钝态处理在20～40℃下进行5分钟以内。
此外，所述不锈钢铸钢件的铁素体含量为0％以上～5％以下，延伸率为35～50％。
参照附图对本发明的具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品及其制造方法进行如下详细说明。
图1是ASTM规格化学腐蚀测试结果(重量减少率％)。
以下参照附图对本发明的具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型管件产品及其制造方法进行详细说明。
本发明的通过适当的铁素体含量和导磁率来提高耐腐蚀性的薄厚度(1.5～10mm)的中空型管件产品及其制造方法作为通过导入部投入材料后，按照加热部和钝态处理部的顺序连续地完成热处理的方法，其特征在于，在加热部，在1030～1200℃之间对材料进行高温加热，然后进行固溶化处理及防止表面被氧化，之后，在钝态处理部形成氧化膜。
所述的用于通过适当的铁素体含量和导磁率来提高耐腐蚀性的薄厚度的中空型管件产品及其制造方法的装置的特征在于，包括：导入部，其投入材料；加热部，其设置于所述导入部的后端并对从导入部移送的材料进行加热；钝态处理部，其设置于所述加热部的后端并使得氧化膜形成于在加热部得到加热的材料，并且，所述导入部和加热部以及钝态处理部形成为通过相同的移送装置来对材料进行移动。
另外，因为最大限度地避免与加热部和快冷部的氧气的接触是优选，因此尽可能地远离地面而位于上部侧，所以，将材料移送至加热部的导入部以向上部上升的形式设置，另外，为了防止氧气进入内部而设置有由氮气形成的入口屏蔽(curtain)，且在与加热部相连接的部分设置有焚烧装置从而使得氧气燃烧。
换句话说，所述焚烧装置作为类似火炬(torch)使得火花形成的装置，起到最终隔断外部空气和内部的作用。
本发明的加热部的内部壁面由耐火砖形成，上部由陶瓷棉(ceramic wool)形成。
耐火砖通过惯用的灰泥(Mortar)进行砌筑。
并且，外部壁面与耐火砖隔开，从而在内部壁面和外部壁面之间形成有空间。
在具有所述的构成的加热部将材料高温加热至1030～1200℃并进行固溶化处理。
加热部分为温度上升的区间和上升的温度得以保持的区间。
并且，本发明尤其涉及一种作为通过适当的铁素体含量和导磁率来提高耐腐蚀性的薄厚度的中空型的管件的弯管(elbow)、三通(tee)、插座(socket)、管接头(Union)、球形阀(ball valve)等的产品。
现有SSC13、SSC14不锈钢铸造管件的厚度大约为1.5mm至10mm以内，且由于管件的特性上与管连接，因此为8A～80A尺寸的产品。并且，为内部中空的中空型的同时形成为多种形状，即弯管、三通、插座、管接头、球形阀。
但是，本发明中，在产品的铁素体含量为2.0％以下、导磁率为1.5以下时，适用ASTM标准化学耐蚀性测试的结果，与其他产品进行比较时，重量减少率下降了2～5倍，最终，显示出耐腐蚀性提高了约2～5倍的效果。{图1是ASTM标准化学腐蚀测试结果(重量减少率％)}
0次一般产品：铁素体含量12％、导磁率3.7
1～7次发明产品：铁素体含量1％、导磁率1
并且，本发明还包括在所述热处理步骤后在残留温度50℃内立即进行10秒的钝态处理的步骤。
另外，还包括在所述热处理步骤后在常温下15分钟以后进行10秒的钝态处理的步骤。
在所述钝态处理后，经过气冷步骤用空气进行冷却。
本发明中，作为实施例，尤其，将不锈钢STS304在高频熔炉中进行熔解后，铸造为管件形状。对铸型外部进行气冷，铸造材料为实际用于上下水管等的50A的90°弯管形态的管件(以下试样)，且铸造材料的化学组成为0重量％以上～0.09重量％以下的碳、0重量％以上～2.5重量％以下的硅、0重量％以上～2.5重量％以下的锰、0重量％以上～0.05重量％以下的硫、0重量％以上～0.05重量％以下的磷、7～15重量％的镍、16～22重量％的铬，其余为铁。
并且，所述不锈钢的成分中可以混合有4重量％以下的钼。
并且，将所述试样装进(charging)以设定温度±2℃得到控制的热处理并在1030～1200℃的热处理温度中分别保持一小时以内，之后对试样进行快速冷却。对于完成热处理的试样，为了防止摩擦热，使用带锯(bandsaw)在厚度为7.7t、3t的部位沿着与厚度方向成垂直的方向进行了截断。对截断面进行研磨及精磨，然后进行硬度测定、观察微细组织并针对耐蚀性实施了化学试验。硬度测定使用了大庆公司制造的模型布氏硬度计，使用压头(indenter)为直径10mm的钢球，适用荷重为3,000kg，荷重时间为15秒。针对研磨为平面的一个试样，在4点的测量位置对布氏硬度进行了测定。另外，为了测量组织照片，用砂纸(sand paper)220、400、600、1000、1200号对试样进行研磨后，用直径3μm的金刚石(diamond)进行研磨并在获得平坦的镜面后
Figure BDA0001310865550000071
的蚀刻液(etchingsolution)中浸渍5分钟，完成蚀刻后用水进行清洗，然后重新喷洒乙醇(alcohol)并用鼓风机(blower)进行干燥。
如上所述，就本发明的通过适当的铁素体含量和导磁率提高耐腐蚀性的薄厚度的中空型管件产品的制造方法而言，在没有热处理后的后处理工艺的情况下，加热后进行钝态处理，因此具有以下显著效果：防止材料表面被氧化，从而保持不锈钢固有的光泽，并且调整为适当的铁素体含量和导磁率，从而提高耐腐蚀性等。
另外，在热处理步骤之后，通过二步骤和三步骤的过程对本发明的具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品通过以下过程使其延伸率提高，所述热处理步骤为将制造为铸件的不锈钢材质的薄厚度的管件产品保持在1030～1200℃的热处理温度中，所述二步骤为对在高温中得到热处理的不锈钢铸钢件进行快速冷却，所述三步骤为对快速冷却的不锈钢铸钢件进行钝态处理。
所述不锈钢铸件的成分比为0重量％以上～0.09重量％以下的碳、0重量％以上～2.5重量％以下的硅、0重量％以上～2.5重量％以下的锰、0重量％以上～0.05重量％以下的硫、0重量％以上～0.05重量％以下的磷、7～15重量％的镍、16～22重量％的铬，其余为铁
对其进行更加详细说明，首先，将SSC13在高频熔炉中进行熔解后进行铸造。
铸型外部进行自然冷却，铸造材料实际为使用于上下水管等的中空型小型弯管形态的管件(以下试样)，且铸造材料的化学组成以重量％为单位包括C 0.076、Si 1.299、Mn0.836、S 0.002、Ni 8.243、Cr 18.198，其余为Fe。
并且，将所述试样装进(charging)以设定温度±2℃得到控制的热处理炉中，并在1130℃的热处理温度中分别保持10分钟后进行了快速冷却。
对于完成热处理的试样，用高速水冷旋转切割机在厚度为3mm的部位沿着与厚度方向成垂直的方向进行了截断。
对截断面进行研磨及精磨，然后进行硬度测定、观察微细组织并针对耐蚀性实施了化学试验。
硬度测定使用了大庆公司制造的模型布氏硬度计，针对研磨为平面的一个试样，在4点的测量位置对布氏硬度进行了测定。
另外，为了观察微细组织，用金刚石进行研磨并获得平坦的镜面后，浸渍于蚀刻液(硝酸:盐酸＝3:1)中，完成蚀刻后进行清洗并干燥。
并且，为了耐蚀性试验，用砂纸对试样进行研磨后，制作试样并进行了ASTM A 262试验及盐雾试验(salt spray test)。
为了使得因腐蚀产物导致的试验结果的误差最小化，使得硝酸溶液流动的同时进行测量。
通过基于ASTM A 262的试验装置观察了腐蚀前重量和腐蚀后重量变化。
在试验中使用的测量装置使用了fischer公司的铁素体测量机。
为了测定随着铁素体含量的变化导致的磁性的变化，使用了Severn EngineeringCo.的导磁率测量机，用尼康(Nikon)金属电子显微镜以400倍率对被腐蚀的表面照片进行了观察。
最终，准备的试样的试验条件有5种。
[表1]
试样号 试验条件
1 无固溶退火&自然钝化
2 固溶退火&自然钝化
2 固溶退火&在34℃下进行10秒钝化
4 固溶退火&在23℃下进行10秒钝化
5 AISI304
图2是示出在1130℃的一定温度下进行热处理后进行快速冷却时的根据热处理的布氏硬度(brinell hardness)测量值的图表。
由图2可知，在1130℃下进行热处理的情况，相比于未进行热处理的情况，显示出低硬度值。
5号试样(AISI304)为已经进行了固溶化热处理的制品，因此热处理以后将其看做试样，只显示了其测量值。
图3示出了根据在1130℃下保持10分钟的各试样的厚度的δ铁素体含量变化。
可以得知，热处理后的3号试样的情况，显示出低铁素体含量，并且热处理前，4号试样显示出最高的铁素体含量。
并且，可以得知，随着热处理的进行，铁素体含量具有显示出较低的值的倾向。
没有进行热处理的情况下，晶粒微细且存在很多δ铁素体相，尤其，在晶界(grainboundary)存在很多δ铁素体相。
并且，对试样2的固溶化率和铁素体含量进行比较，以热处理前87∶11、热处理后97∶1的程度，显示出非常密切的相关关系。
图4是示出奥氏体固溶化率和δ铁素体含量的关系的图表，固溶化率可以通过以下方式表示。
由于实际固溶化率不可能为100％，所以在以试验结果中类推出的值为基础铁素体含量为0％的情况下也设定为98％。
固溶化率(％)＝98-FN(δ铁素体含量)
由图5可知，进行了热处理的情况与没有进行热处理的情况相比，导磁率由5H/m减少至1H/m。
这与在图3中所看到的具有顺磁性体性质的铁素体含量减少相一致。
一般评价认为，δ铁素体相通过固溶化热处理使得奥氏体化得以进行。
因此认为，可判断出热处理试样定性地导磁率较低。
导磁率一般与δ铁素体相的磁性成比例，因此显示出与此相同的结果。
图6示出在1130℃下进行热处理后伴随钝态处理的腐蚀率变化。
由图6可知，热处理前后具有腐蚀率变化，热处理之后进行10秒钝态处理的3号试样在铸钢件中显示出最低值，且与5号试样AISI304钢棒(steel bar)的耐腐蚀性相接近。
经过自然钝态处理的2号试样与热处理后冷却15分钟，然后进行10秒的钝态处理的4号试样显示出相同的值，未进行热处理的0号试样的情况显示出最大值。
并且可以得知，随着热处理的进行，耐腐蚀性具有显示出较高的值的倾向。
通常，如果腐蚀在海水溶液中显示出较低的值，则抑制因氯离子导致的皮膜的破坏，从而被定性评价为耐腐蚀较好。
因此可以定性判断出，热处理之后进行10秒钝态处理的3号试样在铸钢件中耐腐蚀较好。
未进行热处理的1号试样中，通过δ铁素体相，腐蚀率增加。
并且，通过热处理，晶粒粗大化(Coarsening)且δ铁素体相渐渐减少，从而判断出腐蚀率减少。
通过盐雾试验来看的话，未进行热处理的情况，在表面出现一种腐蚀现象。
并且，通过热处理具有腐蚀现象渐渐减少的倾向，且在热处理试样中几乎观察不到腐蚀。
如上所述，通过进行热处理，晶粒粗大化且δ铁素体相渐渐减少，从而粒界腐蚀(intergranular corrosion)得到抑制。
结果判断出，通过固溶化热处理可以得出耐腐蚀性的改善效果。
目前为止，对壳模(Shell Mold)铸造的中空型小型弯管管件SSC13不锈钢铸钢在1130℃的一定温度中进行热处理时，针对固溶化率和δ铁素体含量的相关关系及给耐腐蚀性带来的效果进行比较考察的结果，可以得出以下结论。
1.铸钢件的情况，进行热处理的情况与未进行热处理的情况相比，硬度下降25％左右，其效果在于，延伸率相对得到提高。
2.由于在壳模铸造中所使用的模具慢慢冷却，因而因慢慢冷却带来的效果，在铸造材料的组织中观察了δ铁素体相。
3.通过热处理，奥氏体化达到97％，δ铁素体相下降到2.0％以下，因而耐腐蚀性得到提高。
4.因此，在厚度薄的中空型小物SSC13材料铸件中，随着固溶化率增加，δ铁素体含量减少且耐腐蚀性增加。
换句话说，可以类推出如固溶化率(％)＝98-FN(铁素体含量)一样的相关关系。
结果，在铁素体含量为0％以上～5％以下、导磁率为2.5h/m、延伸率为35～50％的条件下，不锈钢铸钢件可以获得最优秀的制品。
缺点在于，如果延伸率不到35％，则成型不完美且成型的产品易碎，如果超过50％，则非常软而难以承受刮擦，因而易磨损，且成型产品易变形。
[表2]
<对经过热处理的本发明的SSC13和KS标准产品的机械性能进行比较的表>
区分 延伸率 屈服强度(Mpa)
SSC13(经过热处理的本申请发明) 50 198
KS标准产品 30 185
从所述表可以得知，本申请发明的经过热处理的SSC13在延伸率和屈服强度等方面优于KS标准产品。
[表3]
<示出不同尺寸的不锈钢管件铸钢件的铁素体含量的表>
Figure BDA0001310865550000111
如上所述，本发明的延伸率优秀的不锈钢管件铸钢件具有以下等显著效果：由于铁素体含量和导磁率适当，因而耐腐蚀性和延伸率优秀。

Claims (6)

1.一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品的制造方法，其特征在于，包括以下步骤：
热处理步骤，将制造为铸件的不锈钢材质的薄厚度的管件产品保持在1030～1200℃的热处理温度中；
快速冷却步骤，对在高温中得到热处理的不锈钢铸钢件进行快速冷却，
钝态处理步骤，对快速冷却的不锈钢铸钢件进行钝态处理；
气冷步骤，在所述钝态处理后用空气对管件外部进行冷却；
所述不锈钢的成分比率为0重量％以上～0.09重量％以下的碳、0重量％以上～2.5重量％以下的硅、0重量％以上～2.5重量％以下的锰、0重量％以上～0.05重量％以下的硫、0重量％以上～0.05重量％以下的磷、7～15重量％的镍、16～22重量％的铬，其余为铁，
通过热处理步骤制造不锈钢材质的铸钢件，
铁素体含量为2.0％以下，且不为0，
所述不锈钢铸钢件的导磁率为1.5以下，且不为0，
不锈钢铸钢件的延伸率为35～50％。
2.根据权利要求1所述的具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品的制造方法，其特征在于，
所述热处理步骤之后，钝态处理在残留温度50℃以内进行。
3.根据权利要求1所述的具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品的制造方法，其特征在于，
所述热处理步骤之后，钝态处理在常温下15分钟以后进行。
4.根据权利要求1所述的具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品的制造方法，其特征在于，
所述钝态处理在20～40℃下进行5分钟以内。
5.一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品的制造方法，其特征在于，包括以下步骤：
热处理步骤，将制造为铸件的不锈钢材质的薄厚度的管件产品保持在1030～1200℃的热处理温度中；
快速冷却步骤，对在高温中得到热处理的不锈钢铸钢件进行快速冷却，
钝态处理步骤，对快速冷却的不锈钢铸钢件进行钝态处理；
气冷步骤，在所述钝态处理后用空气对管件外部进行冷却；
所述不锈钢的成分比率为0重量％以上～0.09重量％以下的碳、0重量％以上～2.5重量％以下的硅、0重量％以上～2.5重量％以下的锰、0重量％以上～0.05重量％以下的硫、0重量％以上～0.05重量％以下的磷、7～15重量％的镍、16～22重量％的铬，大于0重量％～4重量％以下的钼，其余为铁，
通过热处理步骤制造不锈钢材质的铸钢件，
铁素体含量为2.0％以下，且不为0，
所述不锈钢铸钢件的导磁率为1.5以下，且不为0，
不锈钢铸钢件的延伸率为35～50％。
6.一种具有耐腐蚀性的薄厚度的中空型铸件奥氏体不锈钢管件产品，其特征在于，
通过权利要求1至5中任意一项所述的方法制造。
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