CN106602761A - 一种用于机动车的发电机、电压调节器及电压控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开用于机动车的发电机、电压调节器及电压控制方法，发电机包括输出电压端和激磁电压端，电压调节器包括：调节器控制单元，与输出电压端和激磁电压端相连接，激磁电压端为调节器控制单元提供电源，调节器控制单元为发电机的转子组件提供一激磁电流；电压检测单元、正反向激磁电流切换单元和电压控制单元，分别与调节器控制单元相连接；其中，电压检测单元检测输出电压端的输出电压，正反向激磁电流切换单元根据检测到的输出电压切换激磁电流正向或反向流动，电压控制单元通过调节激磁电流的大小控制输出电压的大小。本发明能够调节激磁电流方向并双向对激磁电流的大小进行调节，有效使发电机对外输出电压保持稳定。

Description

一种用于机动车的发电机、电压调节器及电压控制方法

技术领域

本发明涉及一种用于机动车的发电机，具体地说，是涉及一种机动车高压发电机、电压调节器以及电压调节器的电压控制方法。

背景技术

随着汽车行业的发展，为了提高整车的效率，保证大功率用电器的输出，采用高压发电机(电压一般在500V以上)对整车变频空调进行供电，在进行高压电机的研发过程中，遇到的技术难题主要有以下几点：

1.由于高压发电机的功率大，电压高，所以发电机的体积也相应较大，重量大，发电机通常通过自激磁或外部激磁的装置来给转子提供旋转磁场，提供转子磁场的电压通常为低压28V系统，但是发电机提供给整车的三相输出电压为540V，若发电机为自激磁，这样就需要一个变压器，将540V电压转化为28V电压提供给转子进行激磁，增加变压器后，发电机的体积及重量大幅提升，由于整车空间布置紧凑，发电机的安装显得比较困难。

2.同时由于发电机用于变频空调，变频空调的负载变化较大，相当于不断给电机进行抛负载，导致传统三相定子的电压大幅度波动，当电压达到变频空调的低压保护及高压保护电压时，变频空调启动保护功能，造成空调停机。

3.由于高压电机定子绕组电场分布不均匀，导致定子绕组出现电晕的现象，对定子的绝缘造成破坏，导致定子烧蚀。

4.为了提升发电机的效率，减少发电机的体积，高压发电机的转子较佳地采用双磁路结构，例如专利号为201420802304.5的中国实用新型专利所公开的技术方案。双磁路结构的发电机在两爪极的爪指间固定有永磁体，这样减少了两爪极间的漏磁，提高了发电机的发电量与效率。但是由于永磁体的存在，当发电机转子无激磁电流时，发电机仍然会有感生电压存在，并且这个电压随着转速的上升而直线上升，会造成采用传统调节器无法使发电机电压保持稳定的问题。

发明内容

本发明的目的是解决传统的电压调节器无法使具有永磁体的发电机的电压保持稳定的问题，提供一种电压调节器，具有调整激磁电流正方向流动的功能。本发明的另一目的是提供一种具有上述电压调节器的发电机。

本发明还提供上述的电压调节器的电压控制方法。

为了实现上述目的，本发明的电压调节器，连接在一发电机上，所述发电机包括输出电压端和激磁电压端，所述电压调节器包括：

调节器控制单元，与所述输出电压端和所述激磁电压端相连接，所述激磁电压端为所述调节器控制单元提供电源，所述调节器控制单元为所述发电机的转子组件提供一激磁电流；以及

电压检测单元、正反向激磁电流切换单元和电压控制单元，分别与所述调节器控制单元相连接；

其中，所述电压检测单元检测所述输出电压端的输出电压，所述正反向激磁电流切换单元根据检测到的所述输出电压切换所述激磁电流正向或反向流动，所述电压控制单元通过调节所述激磁电流的大小控制所述输出电压的大小。

上述的电压调节器，其中，还包括与所述调节器控制单元相连接的高压保护单元，于所述输出电压高于一临界电压时，所述高压保护单元通过所述调节器控制单元切断所述激磁电流。

上述的电压调节器，其中，还包括相端P端子，所述相端P端子与所述调节器控制单元相连接。

本发明的用于机动车的发电机，包括定子组件、转子组件、整流桥、电压调节器、输出电压端和激磁电压端，所述整流桥连接在所述定子组件和所述电压调节器之间，所述电压调节器与所述转子组件相连接，所述转子组件包括永磁体，其中，所述定子组件包括第一定子绕组和第二定子绕组，所述第一定子绕组连接所述输出电压端，所述第二定子绕组连接所述激磁电流端，所述第一定子绕组和所述第二定子绕组共用一定子铁芯，所述电压调节器为权利要求1至3任一项所述的电压调节器。

上述的发电机，其中，所述第一定子绕组的匝数与所述第二定子绕组的匝数比值在15至27之间。

上述的发电机，其中，所述第一定子绕组为六相定子绕组，所述第二定子绕组为三相定子绕组。

上述的发电机，其中，所述第二定子绕组的每一相绕组由围绕所述定子铁芯的相邻两槽的两组绕线串联而成。

上述的发电机，其中，所述第一定子绕组和所述第二定子绕组的绕线为耐电晕漆包线。

上述的发电机，其中，所述第一定子绕组和所述第二定子绕组均为三相绕组。

上述的发电机，其中，所述三相绕组包括第一相定子、第二相定子和第三相定子，所述整流桥包括并联连接的第一三相桥式整流电路和第二三相桥式整流电路，所述第一相定子的首端连接所述第一三相桥式全控整流电路的第一对二极管，所述第一相定子的尾端连接所述第一三相桥式全控整流电路的第二对二极管，所述第二相定子的首端连接所述第一三相桥式全控整流电路的第三对二极管，所述第二相定子的尾端连接所述第二三相桥式全控整流电路的第一对二极管，所述第三相定子的首端连接所述第二三相桥式全控整流电路的第二对二极管，所述第三相定子的尾端连接所述第二三相桥式全控整流电路的第三对二极管。

本发明的电压调节器的电压控制方法，用于控制机动车的发电机的输出电压以及激磁电流，其中，发电机的转子组件采用永磁体以增强转子组件的磁场，包括以下步骤：检测发电机的输出电压端的输出电压，当检测到的输出电压等于或低于设定电压时，控制激磁电流正向流动；当检测到的输出电压高于设定电压时，控制激磁电流反向流动。

上述的电压调节器的电压控制方法，还包括如下步骤：以脉冲宽度调制的方式调节激磁电流的大小以控制输出电压的大小，其中，当控制激磁电流正向流动时，占空比为0至100％；当控制激磁电流反向流动时，占空比固定为50％。

本发明的有益功效在于，本发明的定子组件分为两个系统，分别为540V系统及28V系统。540V系统用于发电机对外输出电压，28V系统用于发电机给予转子组件进行激磁。本发明的转子组件采用双磁路结构，电压调节器为正反向电压调节器，能够调节激磁电流方向并双向对激磁电流的大小进行调节，有效使发电机对外输出电压保持稳定。

以下结合附图和具体实施例对本发明进行详细描述，但不作为对本发明的限定。

附图说明

图1为改进前高压发电机外形示意图；

图2为本发明的发电机的剖视图；

图3为本发明的发电机去除护罩后的结构示意图；

图4为改进前高压发电机电路示意图；

图5为本发明的发电机的第一实施例的双系统高压电机电路示意图；

图6为改进前的三相电机的整流波形图；

图7为本发明的第一实施例中六相定子整流波形图；

图8为改进前高压电机的36槽发电机定子铁的芯结构示意图；

图9为本发明的发电机的第一实施例的72槽发电机定子铁芯的芯结构示意图；

图10为本发明的三相低压绕组的绕线示意图；

图11为本发明的发电机的第二实施例的三相高压绕组与整流桥的连接示意图；

图12为本发明的电压调节器的控制电路图。

其中，附图标记

1 皮带轮

2 风扇

3 前端盖

4 定子组件

41、41’ 定子绕组

5 转子组件

6 后端盖

7 电刷组件

8、8’ 电压调节器

81 电压检测单元

82 调节器控制单元

83 正反向激磁电流切换单元

84 电压控制单元

85 高压保护单元

9 后护罩

10、10’ 高压整流桥

11 高压端电容

12 低压整流桥

13 36槽定子铁芯

14 72槽定子铁芯

15 变压器

16 高压系统第Ⅰ三相绕组输出引线

17 低压系统三相绕组输出引线

18 高压系统第Ⅱ三相绕组输出引线

19、191、192 高压绕组

20 低压绕组

21 高压系统

22 低压系统

29 实施例二的第一整流桥

30 实施例二的第二整流桥

具体实施方式

下面结合附图和具体实施例对本发明技术方案进行详细的描述，以更进一步了解本发明的目的、方案及功效，但并非作为本发明所附权利要求保护范围的限制。

实施例一：

本发明的用于机动车的发电机采用了双系统的定子系统，将定子绕组分为第一定子绕组和第二定子绕组，第一定子绕组设置为540V系统的定子绕组，540V系统为发电机的对外输出电压，第二定子绕组设置为28V系统的定子绕组，28V系统为电压调节器提供电源以及为发电机提供激磁电流。

具体地，如图2和图3所示，图2为本发明的发电机的剖视图，图3为本发明的发电机去除护罩后的结构示意图，发电机包括皮带轮1、风扇2、前端盖3、定子组件4、转子组件5、后端盖6、电刷组件7、电压调节器8、护罩9、高压端整流桥10和低压端整流桥12。

发电机的定子组件4依靠发电机的前端盖3及后端盖6进行支撑固定，分别为发电机的高压端及低压端提供输出电流及电压。发电机的转子组件5同样依靠前轴承及后轴承支撑在发电机的前端盖3和后端盖6中。在发电机的转子组件5的两爪极之间有励磁线圈，在转子组件5的末端安装有滑环，励磁线圈的首段与尾端分别与滑环的F+与F-端连接，发电机的两碳刷通过弹簧使之紧压在两滑环的表面，同时碳刷与电压调节器8相连，电压调节器8提供的激磁电流通过碳刷及滑环流入到转子组件5的励磁线圈中，以为发电机提供旋转磁场。

本发明的发电机的转子组件5采用一种双磁路结构，在爪极的两爪指间插有铷铁硼永磁体，降低了两爪极间的漏磁，增强了的发电机的磁场，提高了发电机效率。

发电机的整流桥分为两个高压端整流桥10及一个低压端整流桥12，分别安装到发电机的后端，高压端整流桥10分别与两个三相高压绕组连接，低压端整流桥12与低压绕组相连，三个整流桥均为三相桥式整流电路，为发电机定子进行整流，将三相交流电变为直流电。

如图12所示，本发明的发电机的电压调节器8有六个接口端子，分别为高压端子B+，低压端子，接地E端，相端P端子，F+端子与F-端子。其中，高压端子B+及低压端子分别与高压整流桥10及低压整流桥12的输出端子相连，高压整流桥10连接第一定子绕组，低压整流桥12连接第二定子绕组。高压端子B+为电压调节器8提供采样电压，低压端子为电压调节器8的控制器提供电源，相端P端子与电压调节器8的控制器进行连接，为电压调节器8提供相端信号，当发电机的转速达到一定值时，电压调节器8开通，发电机开始发电，F+与F-端子与转子组件5的滑环相连为转子提供激磁电流。

同时在发电机的高压端与低压端分别并联有电容，本电容同样安装在发电机的后端盖进行固定，通过电容消除发电机高压及低压端子的尖波，降低了发电机对电压调节器8及变频器的干扰。

如图1所示，传统发电机由于转子的激磁需要由低压系统进行，而发电机的电压为540V高压电，这样就需要一个变压器15来对发电机的电压进行由540V转化为28V，由于变压器15的体积较大，无法安装到发电机中，这样就需要在整车中外接变压器，导致整车的重量增加，安装空间受限，所以，这种电机在整车发动机舱较为紧凑的前提下，变得比较困难。

如图1和图9所述，本发明的发电机的定子组件4的定子绕组41分为高压绕组19(第一定子压绕组)及低压绕组20(第二定子绕组)组成，高压绕组19靠近定子铁芯的槽底部，低压绕组20靠近定子铁芯的齿部。在定子下线过程中，先对高压绕组19进行下线，再对低压绕组20进行下线。高压绕组19和低压绕组20共用一个定子铁芯，存在于同一个定子槽中并相互绝缘。高压绕组19的匝数与低压绕组20的匝数比为15～27，优选为18.7。

高压绕组19通过转子组件5产生的交变磁场而产生540V的高压电，低压绕组20通过交变磁场产生28V的低压电，如图3所示，高压绕组19通过引出线16、18与高压整流桥10相连进行输出电流的整流，低压绕组通过引出线17与低压整流桥12相连整流后与调节器的低压28V端子连接，为电压调节器的控制器提供电源。

本发明的发电机不用再通过变压器调压的方式将高压电转化为低压电来给转子进行激磁，节省了一个变压器，在减少了发电机的体积与重量的同时也提升了发电机的可靠性，使发电机的安装得到了改善，同时降低了发电机的质量，提高了发动机的效率。

如图4所示，现有的发电机的定子绕组41’通过高压整流桥10’整流，并通过变压器15转换成低压后提供给电压调节器8’。

实际使用中，发电机用于变频空调供电，由于变频空调负载不断地在变化，这样就相当于不断的给发电机进行抛负载，导致发电机的电压随着外界负载的变化而波动明显，为了缓解发电机的电压波动，本发明的高压绕组19采用了一种六相绕组的输出方式，如图5所示，发电机分为高压系统21及低压系统22，高压系统21包括高压绕组19和高压整流桥10，低压系统22包括低压绕组20以及低压整流桥12。高压绕组19为两个独立的三角形连接的绕组并联，称为高压绕组191和高压绕组192，高压绕组191和高压绕组192分别与两个高压整流桥10相连进行整流。

传统三相电机的整流波形如图6所示，每相波形相位角相差120°，通过整流的原理，同一时刻三相桥式整流电路的正二极管中只允许电压最高的二极管导通，三个负二极管中只允许电压最低的二极管导通，这样流经通过正二极管的波形如图6中波形25所示，通过负二极管为波形26，叠加后的发电机输出为波形23，波形25波动幅值T1，发电机整流后电压波动幅值为T2。

本发明的发电机整流波形如图7所示，六相中每相的波形相差60°，流经正二极管的波形为波形27，波动幅值为T3，通过负二极管为波形28，发电机的输出为波形24，波动幅值为T4，相比于三相绕组，由于六相间相位角相差60°，波形较为紧密，所以经过正二极管的电流和负二极管的电流电压波动幅值T3相比于T1要小很多，所以叠加后发电机的波形电压波动也同样较小。

综上，根据发电机三相桥式整流电路的原理，六相定子在整流过程中只有电压最高及最低的二极管导通，根据整流的波形图可以看出，在发电机整流前波形的波动得到改善，这样在叠加后发电机的输出波形的电压波动得到明显的改善。

根据公式q＝N/m*2p(q—爪极所对应每极每相槽数，N—定子槽数，m—发电机相数，p—极对数)，为保证发电机q为整数，发电机的定子槽数由36槽变为n*72槽，n为整数，由于通常发电机的每极每相槽数q通常为整数1，本实施例优选为72槽定子。本发明的发电机为6对爪极结构，发电机由图8所示的36槽定子铁芯13改进为图9所示的72槽定子铁芯14。

传统低压电机为保证发电机定子的绝缘，常使用耐热等级在180℃～250℃间的聚酰亚胺漆包圆铜线进行定子匝间与相间的绝缘，但使用这种漆包线应用在本发明的高压发电机中，由于定子绕组电场分布不均匀，定子绕组在高压下会出现电晕的现象，导致定子绕组经常匝间或相间短路，烧毁发电机，为避免这种现象我们使用变频耐电晕漆包线，提高了漆包线的耐电晕与耐压的性能，规避了这种现象。

本发明的低压绕组20采用了三相绕组的输出方式，并优选为三角形接法。如图10所示，为了降低发电机定子槽内的槽满率，低压绕组20的每一相由相邻两槽的绕组串联而成，每一相绕组的元件围绕定子铁芯绕制两圈而成，第一相绕组的绕线顺序为A-a-X，第二相绕组的绕线顺序为B-b-Y，第三项绕组的绕线顺序为C-c-d-Z，这样既保证了发电机的激磁电压，同样降低了发电机的槽满率，工艺性得到了提升。

由于发电机转子采用双磁路结构，转子的磁场分别由发电机的励磁绕组及两爪极间的永磁体产生，在转子无激磁电流的情况下，发电机同样会产生感生电压，并且随着转速的升高，电压直线上升。为了使发电机的电压稳定，通常我们通过调节器来控制励磁绕组电流的通断频率来稳定电压，但是这种方式无法控制磁条产生的磁场，由于永磁体的感生电压存在，使用传统占空比式的调节方式，发电机的电压会飘高。本发明的电压调节器，转子中的激磁电流方向可以正向通过，同样也可以反向通过。当发电机的电压高于设定电压540V时，调节器反向控制，滑环两端的F+与F-对调，这样爪极的N、S极对调，以此来降低发电机转子中的磁场，来削弱永磁体形成的正向磁场，使发电机的电压稳定。

本发明的发电机包括输出电压端和激磁电压端。输出电压端与高压绕组19相连，输出高压电。激磁电压端与低压绕组20相连，输出低压电。电压调节器8的高压端子B+与输出电压端相连接，低压端子与激磁电压端相连接。

如图12所示，本发明的电压调节器8由电压检测单元81，调节器控制单元82，正反向激磁电流切换单元83，电压控制单元84和高压保护单元85。其中，电压检测单元81、正反向激磁电流切换单元83、电压控制单元84和高压保护单元85分别与调节器控制单元82相连接。电压检测单元81检测输出电压端即高压端子B+的输出电压，正反向激磁电流切换单元83根据检测到的输出电压切换激磁电流为正向或反向流动，电压控制单元84通过调节激磁电流的大小控制输出电压的大小以使之稳定；于输出电压高于一临界电压时，高压保护单元85通过调节器控制单元82切断激磁电流，保护发电机。

转子中激磁电流的流向取决于发电机的B+端电压(采样电压)，并与设定电压做比较，当输出端电压小于或等于设定电压540V时，调节器会以PWM的调节形式进行调节，这时转子顺向电流为0％～100％；当B+端电压大于设定电压540V以上时，则正反向激磁电流切换单元83会切换成逆向电流(即转子的反向电流)，但以固定DUTY 50％的方式来控制，调节器会依电机的输出负载大小来作自动调节与切换转子电流的正反向，来达到高压B+端的电压调节控制，通过这种对转子中电流正反向控制的调节器，使发电机排除了由于混磁而存在感生电压对发电机的干扰。

其中，调节器控制单元82为电压调节器的核心，有8个管脚，管脚1与电压调节器的低压端子连接，提供电源，管脚2与正反向激磁电流切换单元83相连，管脚3与电压检测单元81相连，管脚4与相端P端子相连，管脚5以及管脚7与电压控制单元84连接，管脚6与相端P端子以及高压保护单元85相连，以配合相端P端子控制发电机的起始发电及转子高压保护，具体动作方式如下：

如图12所示，电压调节器的相端P端子与发电机的定子相端连接，通过相端P端子的频率来判断发电机的转速，当发电机的转速未到达设定值时，调节器控制单元82发出信号，使Q8导通，这相当于转子与地导通，发电机不发电，随着发电机转速的增加，当相端频率增加到设定值时，Q8断路，开始为调节器控制单元82提供电源，电压调节器8开始工作。这时电压检测单元81开始检测发电机的输出端电压，当电压低于540V时，电压检测单元81的串联而成的雪崩二极管不能够击穿，调节器控制单元82的管脚3无输入信号，调节器控制单元82的管脚2为低电位输出，三极管Q7不导通，正反向激磁电流切换单元83的Q3导通，由于三极管Q6导通，Q4的基极为低电位，不导通，所以这时F2为F+，F1为F-，激磁电流正向导通，这时候电压控制单元84的Q2MOS管调节激磁电流的占空比，Q2的基极与调节器控制单元82的管脚5连接，调节器控制单元82控制占空比为0～100％。当检测到B+端二极管高于540V时，ZD5～ZD10击穿，调节器控制单元82的管脚3高电位输入，这时管脚2高电位输入，三极管Q7导通，Q6不导通，而正反向激磁电流切换单元83的Q4导通，这时F1为F+，F2为F-，Q1为调节占空比的MOS管，其基极与管脚7连接，以固定DUTY 50％的方式来控制，电压调节器8会依电机的输出负载大小来作自动调节与切换转子电流的正反向，来达到高压B+端的电压调节控制。

本调节器还有高压保护功能，当B+端电压大于800V时，高压保护单元85的雪崩二极管被击穿，三极管Q9导通，这时正向MOS管Q1及反向MOS管Q2均不导通，F2与F1均为高电位，发电机不发电。

实施例二

根据实施例二，本发明同样介绍了一种新型定子绕组接法，与传统电机的星形连接或三角形连接不同，在传统发电机中三相绕组通常首尾连接，形成星形接法或三角形接法，首端与尾端与三相桥式整流电路(整流桥)连接进行整流并对外输出。

为了降低发电机的电压波动，在实施例一双系统定子的基础上，实施例二如图11所示三相绕组采用彼此分离的方式分别与两个整流桥29、30并联进行连接，(包括第一整流桥29与第二整流桥30)，三相绕组的第一相绕组ax的首端a与第一整流桥29的第一对二极管(包括正二极管与负二极管)相连，第一相绕组的尾端x与第一整流桥29的第二对二极管相连，第二相绕组by的首端b与第一整流桥29的第三对二极管相连，尾端y与第二整流桥30的第一对二极管与相连，第三相绕组cz的首端c与第二整流桥30的第二对整流桥连接，尾端z与第二整流桥30的第三对二极管进行连接。同时两个整流桥29、30采用并联的方式整流并对外进行输出。这种接线方式同样可以降低发电机的电压波动。并且相对于第一实施例中六相定子，制作工艺简单。

当然，本发明还可有其它多种实施例，在不背离本发明精神及其实质的情况下，熟悉本领域的技术人员当可根据本发明作出各种相应的改变和变形，但这些相应的改变和变形都应属于本发明所附的权利要求的保护范围。

Claims (12)

1.一种电压调节器，连接在一发电机上，所述发电机包括输出电压端和激磁电压端，其特征在于，所述电压调节器包括：

调节器控制单元，与所述输出电压端和所述激磁电压端相连接，所述激磁电压端为所述调节器控制单元提供电源，所述调节器控制单元为所述发电机的转子组件提供一激磁电流；以及

电压检测单元、正反向激磁电流切换单元和电压控制单元，分别与所述调节器控制单元相连接；

其中，所述电压检测单元检测所述输出电压端的输出电压，所述正反向激磁电流切换单元根据检测到的所述输出电压切换所述激磁电流正向或反向流动，所述电压控制单元通过调节所述激磁电流的大小控制所述输出电压的大小。

2.根据权利要求1所述的电压调节器，其特征在于，还包括与所述调节器控制单元相连接的高压保护单元，于所述输出电压高于一临界电压时，所述高压保护单元通过所述调节器控制单元切断所述激磁电流。

3.根据权利要求1所述的电压调节器，其特征在于，还包括相端P端子，所述相端P端子与所述调节器控制单元相连接。

4.一种用于机动车的发电机，包括定子组件、转子组件、整流桥、电压调节器、输出电压端和激磁电压端，所述整流桥连接在所述定子组件和所述电压调节器之间，所述电压调节器与所述转子组件相连接，所述转子组件包括永磁体，其特征在于，所述定子组件包括第一定子绕组和第二定子绕组，所述第一定子绕组连接所述输出电压端，所述第二定子绕组连接所述激磁电流端，所述第一定子绕组和所述第二定子绕组共用一定子铁芯，所述电压调节器为权利要求1至3任一项所述的电压调节器。

5.根据权利要求4所述的发电机，其特征在于，所述第一定子绕组的匝数与所述第二定子绕组的匝数比值在15至27之间。

6.根据权利要求4所述的发电机，其特征在于，所述第一定子绕组为六相定子绕组，所述第二定子绕组为三相定子绕组。

7.根据权利要求6所述的发电机，其特征在于，所述第二定子绕组的每一相绕组由围绕所述定子铁芯的相邻两槽的两组绕线串联而成。

8.根据权利要求4所述的发电机，其特征在于，所述第一定子绕组和所述第二定子绕组的绕线为耐电晕漆包线。

9.根据权利要求4所述的发电机，其特征在于，所述第一定子绕组和所述第二定子绕组均为三相绕组。

10.根据权利要求9所述的发电机，其特征在于，所述三相绕组包括第一相定子、第二相定子和第三相定子，所述整流桥包括并联连接的第一三相桥式整流电路和第二三相桥式整流电路，所述第一相定子的首端连接所述第一三相桥式全控整流电路的第一对二极管，所述第一相定子的尾端连接所述第一三相桥式全控整流电路的第二对二极管，所述第二相定子的首端连接所述第一三相桥式全控整流电路的第三对二极管，所述第二相定子的尾端连接所述第二三相桥式全控整流电路的第一对二极管，所述第三相定子的首端连接所述第二三相桥式全控整流电路的第二对二极管，所述第三相定子的尾端连接所述第二三相桥式全控整流电路的第三对二极管。

11.一种电压调节器的电压控制方法，用于控制机动车的发电机的输出电压以及激磁电流，其中，发电机的转子组件采用永磁体以增强转子组件的磁场，其特征在于，包括以下步骤：检测发电机的输出电压端的输出电压，当检测到的输出电压等于或低于设定电压时，控制激磁电流正向流动；当检测到的输出电压低于设定电压时，控制激磁电流反向流动。

12.根据权利要求11所述的电压调节器的电压控制方法，其特征在于，还包括如下步骤：以脉冲宽度调制的方式调节激磁电流的大小以控制输出电压的大小，其中，当控制激磁电流正向流动时，占空比为0至100％；当控制激磁电流反向流动时，占空比固定为50％。