CN106456382A - 具有改善的触觉柔软性属性的纺粘网材料 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种非织造纤维网，所述非织造纤维网由纺丝纤维形成，所述纺丝纤维包含第一聚烯烃、第二聚烯烃和柔软性增强添加剂。所述非织造纤维网压印有第一粘结压痕图案，所述第一粘结压痕图案限定第二未粘结凸起区域图案，并且在压延粘结工艺之后经受水充工艺。本发明还公开了吸收制品，其中所述非织造纤维网为组件。

Description

具有改善的触觉柔软性属性的纺粘网材料
背景技术
制造和营销用于个人护理或卫生的一次性吸收制品(诸如一次性尿布、训练裤、成人失禁内衣、女性卫生制品、胸垫、护理垫、围兜、伤口敷料制品等)的行业是相对资本密集型且非常有竞争力的。为了保持或提升他们的市场占有率并从而保持成功的商业运作，此类制品的制造商们必须以某些方式不断地努力提高他们的产品，所述方式用于将他们的产品与其竞争者的产品区分开来，同时控制成本，以便能够进行竞争性定价并且向市场提供有吸引力的价值-价格主张。
一些制造商可能寻求加强此类产品的一种方式是通过增强柔软性。父母们和护理者们自然会争取尽他们所能为其婴儿提供尽可能多的舒适性，并且利用他们认为相对柔软的产品诸如一次性尿布而使他们确信他们正在尽力提供这方面的舒适性。相对于其它类型的被设计成贴近皮肤穿用和/或穿着的一次性吸收制品，柔软性外观能够使穿着者或护理者确信该制品将具有舒适性。
因此，制造商们可致力于增强用于制造此类产品的各种材料诸如各种纤维网材料的柔软性，所述纤维网材料包括由形成这些产品的聚合物纤维和它们的层压体形成的非织造纤维网材料。此类层压体可包括例如形成这些产品的底片组件的聚合物膜和非织造纤维网材料的层压体。
据信人类对非织造纤维网材料柔软性的感知可受到触觉信号、听觉信号和视觉信号的影响。
触觉柔软性信号可受到多种材料的特征和性质的影响，所述特征和性质对其触感具有影响，包括但不限于蓬松度、纤维厚度和密度、基重、单根纤维的微观柔顺性和柔韧性、由所述纤维形成的非织造纤维网的宏观柔顺性和柔韧性、表面摩擦特性、松散纤维或游离纤维端部的数目、以及其它特征。
对柔软性的感知也可受到听觉信号的影响，例如，当被触碰或操纵时，该材料是否以及在什么程度上发出可听见的沙沙声、褶皱声或其它噪音。
据信对材料柔软性的感知也可受到视觉信号即其视觉外观的影响。据信如果非织造材料对于某人来讲看起来相对柔软，则该人也将有更大的可能性将其感知为具有相关的触觉柔软性。对柔软性的视觉印象可受到多种特征和性质的影响，包括但不限于颜色、不透度、光反射率、折射率或吸收性、表观厚度/厚度、纤维尺寸和密度、以及宏观物理表面特征。
由于上述特性混合在一起的复杂性，如果认为柔软性是非织造纤维网材料的一种属性，可规避精密的测量或量化。虽然已开发出了多种用于测量和评测据信影响柔软性信号的材料特征的方法，但不存在用于柔软性的标准的被广泛公认的设备或测量方法。这是一种主观的相对的概念，难以用客观方式来表征。由于柔软性难以表征，因此也可能难以用可预测的方式通过改变或调整材料规格或制造工艺来影响它。
限定和增强柔软性的多方努力在于如下事实：不同的个体将具有不同的个体生理和经验方面的参照系，并且关于什么材料特征和性质的感知将使他们在较小或较大程度上感知材料和相关其它材料的柔软性。
已作出了各种努力来提供或改变非织造纤维网材料的特征，目的是增强消费者对柔软性的感知。这些努力已包括了选择和/或操纵纤维化学组成、基重、蓬松度、纤维密度、构型和尺寸、色调和/或不透明化、压花或粘结成各种图案等。
这些方法具有不同程度的成功之处，但也留下了在增强视觉和/或触觉柔软性信号方面作出改善的余地。
附图说明
图1A为一次性尿布的透视图，所述尿布被示出为水平展开的，处于松弛状态，面向穿着者的表面向上；
图1B为一次性尿布的平面图，所述尿布被示出为水平展开的，处于拉伸的平坦状态(抵抗由所存在的弹性构件引起的弹性收缩而被拉伸)，面向穿着者的表面面对观察者；
图2A为图1A和1B所示的尿布的横截面，其沿那些图中的线2-2截取；
图2B为聚合物膜和非织造纤维网的层压体的一部分的示意性横截面，其沿粘结压痕路径截取；
图3A为可被机加工、蚀刻、雕刻或以别的方式成型在压延-粘结辊的工作表面上的图案的示意图；
图3B为可压印在非织造纤维网上的粘结压痕图案的示意图；
图4A为使用本文所述的平均测量高度方法中所述的设备获取的非织造纤维网样品的图像，示出了未粘结区域的轮廓；并且
图4B为使用本文所述的平均测量高度方法中所述的设备获取的非织造纤维网样品的图像，示出了各个粘结压痕的轮廓。
具体实施方式
定义
“吸收制品”是指吸收和容纳身体流出物的装置，并且更具体地是指紧贴或邻近穿着者的身体放置以吸收和容纳从身体排出的各种流出物的装置。吸收制品可包括尿布、训练裤、成人失禁内衣和衬垫、妇女卫生产品、胸垫、护理垫、围兜、伤口敷料产品等。如本文所用，术语“流出物”包括但不限于尿液、血液、阴道分泌物、乳汁、汗液和粪便。
“吸收芯”是指如下结构体：该结构体通常设置在吸收制品的顶片和底片之间，以用于吸收和容纳由吸收制品接收的液体。吸收芯也可包括覆盖层或包层。覆盖层或包层可包括非织造物。在一些示例中，吸收芯可包括一个或多个基底、吸收性聚合物材料、和将吸收性聚合物材料粘附和固定到基底的热塑性粘合剂材料/组合物、以及任选地覆盖层或包层。
“吸收性聚合物材料”、“吸收胶凝材料”、“AGM”、“超吸收剂”和“超吸收材料”在本文中可互换使用并且是指交联聚合材料。当使用“离心保留容量”测试(Edana 441.2-01)来测量时，所述聚合材料可吸收它们自身重量的至少5倍的含水0.9％盐水溶液。
本文所用的“吸收性粒状聚合物材料”是指呈颗粒形式以致在干燥状态时可流动的吸收性聚合物材料。
如本文所用，“吸收性粒状聚合物材料区域”是指芯的如下区域：其中第一基底和第二基底被大量超吸收颗粒所隔开。第一基底64和第二基底之间的该区域以外可存在一些外部的超吸收颗粒。
本文所用的“透气毡”是指粉碎的木浆，其为纤维素纤维的形式。
“平均测量高度”为聚合物膜和非织造纤维网的层压体的非织造纤维网组件的凸起的未粘结区域和粘结压痕之间的z方向高度上的平均差值，其是根据本文所述的平均测量高度方法来测量和计算的。
本文所用“絮”是指在用如本文所述的最终压延工艺加固之前的纤维材料。“絮”包括通常彼此未粘结的单根纤维，虽然在纤维之间可进行一定量的预粘结并且也包括在该含义中，诸如可发生在纺丝工艺中的纤维平放期间或发生在稍后，或诸如可通过预压延来获得。然而，这种预粘结仍然允许基本数目的纤维可自由移动，使得它们能够被重新定位。“絮”可包括多个层，诸如可起因于在纺丝工艺中从多个丝束沉积纤维。
“双组分”是指具有横截面的纤维，所述横截面包含两种离散的聚合物组分、两种离散的聚合物组分的共混物、或一种离散的聚合物组分和一种离散的聚合物组分的共混物。“双组分纤维”涵盖在术语“多组分纤维”中。双组分纤维可具有总体横截面，所述总体横截面被分成具有所述不同组分的任何形状或排列的两个或更多个子截面，包括例如同轴子截面、芯-皮型子截面、并列型子截面、径向子截面等。
非织造纤维网上的“粘结面积百分比”是粘结压痕所占据的面积与该纤维网的总表面积的比率，其以百分比来表示，并且根据本文所述的粘结面积百分比方法来测量。
“粘结长度比”为一种以百分比表示的值，并且为非织造纤维网上的重复系列的粘结压痕沿理论线段的长度总和与该线段的总长度的比率，并且是根据本文所述的粘结路径/粘结长度比测量方法来确定的；所述理论线段穿过并连接该系列中的粘结压痕，并且从开始该系列的粘结压痕的前缘延伸至开始下一个邻近的重复系列的粘结压痕的前缘。以非限制性例证图3B的方式，其中长度D0为线段的长度并且长度D1、D2和D3为如图3B所示的假定的重复系列的基本上相同的粘结压痕100a中的三个粘结压痕沿该线段的长度，粘结长度比可被计算为[(D1+D2+D3)/D0]×100％。将注意的是，如果如图3B所示例的所有粘结压痕100a在面积、形状和间距上是相同的，则它们沿某个线段以任何数目组成的任何组将构成重复系列。然而，形成路径的粘结压痕也可具有不同的面积、形状和/或间距，并且有必要辨识具有任何其它特定数目的重复系列的粘结压痕以便确定粘结长度比。
“粘结辊”、“压延辊”和“辊”是互换使用的。
非织造纤维网中的“粘结压痕”为通过将压延辊上的粘结突起压印到非织造纤维网中而产生的表面结构。粘结压痕为如下变形的、互啮的或缠结的且熔融的或热熔合的材料位置，所述材料来自在z方向上在粘结突起下面叠加和压缩的纤维，它们形成粘结。所述各个粘结可在非织造物结构中通过它们之间的松散纤维来连接。粘结压痕的形状和尺寸大约对应于压延辊上的粘结突起的粘结表面的形状和尺寸。
非织造纤维网上的一“列”粘结为具有类似形状和旋转取向的一组最邻近的粘结，它们被布置成沿着最主要在纵向上延伸的线。
“横向”(CD)–相对于非织造纤维网材料的制备和非织造纤维网材料，是指沿该纤维网材料的如下方向，所述方向基本上垂直于该纤维网材料通过制造该纤维网材料的制造线向前行进的方向。相对于移动通过一对压延辊的辊隙以形成粘结的非织造纤维网的絮，横向垂直于通过辊隙运动的方向且平行于辊隙。
“一次性的”以其普通的意义使用，是指在不同时长内的有限数目的使用事件(例如小于约20次事件，小于约10次事件，小于约5次事件，或小于约2次事件)之后被处理或丢弃的制品。
“尿布”是指一般被幼婴和失禁患者围绕下体穿着以便环绕穿着者的腰部和腿部并且特别适于接收和容纳尿液和粪便的吸收制品。如本文所用，术语“尿布”也包括下文定义的“裤”。
“纤维”和“长丝”是互换使用的。
“纤维直径”以μm为单位来表示。术语“纤维克数/9000m”(旦尼尔或旦)或“纤维克数/10000m”(分特)用来描述纤维的细度或粗度，它们，因所用材料的密度而与直径(当假定为圆形时)有关。
“膜”–是指由一种或多种聚合物形成的表皮样或隔膜样材料层，其不具有主要由固结的聚合物纤维和/或其它纤维的网状结构组成的形式。
相对于尿布或训练裤，“长度”或其形式是指沿垂直于腰部边缘和/或平行于纵向轴线的方向测量的尺寸。
“纵向”(MD)–相对于非织造纤维网材料的制备和非织造纤维网材料，是指沿该纤维网材料的如下方向，所述方向基本上平行于该纤维网材料通过制造该纤维网材料的制造线向前行进的方向。相对于移动通过一对压延辊的辊隙以形成粘结的非织造纤维网的非织造絮，纵向平行于通过辊隙运动的方向且垂直于辊隙。
“单组分”是指由单一聚合物组分或聚合物组分的单一共混物形成的纤维，如与双组分或多组分纤维相区别。
“多组分”是指具有横截面的纤维，所述横截面包括多于一种的离散的聚合物组分、多于一种的聚合物组分的离散的共混物、或至少一种离散的聚合物组分和至少一种聚合物组分的离散的共混物。“多组分纤维”包括但不限于“双组分纤维”。多组分纤维可具有总体横截面，所述总体横截面被分成具有所述不同组分的任何形状或排列的子截面，包括例如同轴子截面、芯-皮型子截面、并列型子截面、径向子截面、海岛状等。
“非织造物”为所制造的定向取向或随机取向的纤维片材或纤维网，所述纤维首先被成形为絮，然后通过摩擦、内聚力、粘附力或一个或多个粘结部图案和粘结压痕加固并粘结在一起，所述粘结部图案和粘结压痕通过局部压缩和/或施加压力、热、超声或热能、或它们的组合来形成。该术语不包括用纱线或长丝织造、针织或缝编的织物。这些纤维可具有天然来源或人造来源，并且可为短纤维或连续长丝或原位形成的纤维。可商购获得的纤维的直径范围为小于约0.001mm至大于约0.2mm，并且它们具有几种不同的形式：短纤维(称作短纱或短切纤维)、连续单纤维(长丝或单丝)、无捻连续长丝束(丝束)和加捻连续长丝束(纱)。非织造织物能够通过许多工艺来形成，包括但不限于本领域已知的熔吹、纺粘法、纺熔法、溶液纺丝、静电纺纱、梳理法、膜原纤化、熔膜原纤化、气流成网法、干法成网、使用短纤维的湿法成网、以及这些工艺的组合。非织造织物的基重通常用克/平方米(gsm)表示。
“不透明度”为关于纤维网材料透射光的能力的数值，其根据本文所述的不透明度测量方法来测量。
如本文所用，“裤”或“训练裤”是指为婴儿或成人穿着者设计的具有腰部开口和腿部开口的一次性衣服。通过将穿着者的腿伸入腿部开口并将短裤拉到围绕穿着者下体的适当位置可将短裤穿到使用者身上。短裤可使用任何合适的方法来预成形，包括但不限于利用可重复扣紧的和/或不可重复扣紧的粘结(例如，缝合、焊接、粘合剂、内聚粘合、扣件等)将制品的各部分接合在一起。裤可在沿制品周边的任何位置预成形(例如，侧边紧固的、前腰紧固的)。尽管本文使用的是术语“裤”，但裤通常也称为“闭合尿布”、“预扣紧尿布”、“套穿尿布”、“训练裤”和“尿布裤”。适宜的裤公开于1993年9月21日授予Hasse等人的美国专利5,246,433；1996年10月29日授予Buell等人的美国专利5,569,234；2000年9月19日授予Ashton的美国专利6,120,487；2000年9月19日授予Johnson等人的美国专利6,120,489；1990年7月10日授予Johnson等人的美国专利4,940,464；1992年3月3日授予Nomura等人的美国专利5,092,861；2002年6月13日提交的名称为“Highly Flexible And LowDeformation Fastening Device”的美国专利公布2003/0233082A1；1999年4月27日授予Kline等人的美国专利5,897,545；1999年9月28日授予Kline等人的美国专利5,957,908中。
当用作与材料的组分相关的形容词时，术语“主要”是指该组分构成大于该材料的50重量％。当用作与物理特征的定向取向或其几何属性相关的形容词时，“主要”是指该特征或属性在沿所示方向延伸的线上的投影在长度上大于在与其垂直的线上的投影。在其它上下文中，术语“主要”是指某种状况，其对某种性能或特征赋予基本的影响。因此，当材料“主要”包括据称赋予某种性能的组分时，该组分赋予该材料否则将不表现出的性能。例如，如果材料“主要”包括可热熔合的纤维，则这些纤维的数量和组分必须足以使得该纤维发生热熔合。
“粘结突起”或“突起”为粘结辊在其径向最外部分上的结构，其被凹进区域所围绕。相对于粘结辊的旋转轴，粘结突起具有带粘结表面形状和粘结表面形状面积的径向最外粘结表面，其一般沿具有从粘结辊旋转轴线的大致恒定半径的外圆柱形表面设置；然而，具有离散且独立形状的粘结表面的突起常常相对于粘结辊的半径足够小，使得粘结表面可看起来是平坦/平面的；并且粘结表面形状面积与相同形状的平面面积十分近似。粘结突起可具有垂直于粘结表面的侧面，虽然通常这些侧面具有成角度的比降，使得粘结突起的基座的横截面大于其粘结表面。多个粘结突起可按某个图案被布置在压延辊上。多个粘结突起具有外圆柱形表面的每单位表面积的粘结面积，所述粘结面积可表示为百分比，并且为该单位内的突起的合并总粘结形状面积与该单位的总表面积的比率。
非织造纤维网上的一“行”粘结为具有类似形状和旋转取向的一组最邻近的粘结，它们被布置成沿着最主要在横向上延伸的线。
“拉伸强度”是指材料在拉伸失效之前将保持的最大拉伸力(峰值力)，其通过本文所示出的拉伸强度测量方法来测量。
“厚度”(Thickness)和“厚度”(caliper)在本文中是互换使用的。
“总硬度”是指根据本文所述的硬度测量方法测量和计算的关于材料的值。
相对于尿布或训练裤，“宽度”或其形式是指沿平行于腰部边缘和/或垂直于纵向轴线的方向测量的尺寸。
相对于纤维网，“Z方向”是指基本上正交于或垂直于由该纤维网在纵向和横向尺寸上所逼近的平面。
吸收制品
本发明的示例包括具有改善的柔软性属性的一次性吸收制品。
图1A为尿布10的透视图，所述尿布处在松弛的展开位置，如其在被打开并位于水平表面上时所可能显现的那样。图1B为被示出处于平展未收缩状态(即，无弹性诱导收缩)的尿布10的平面图，其示出了尿布10的一些部分被切除以示出底层结构。尿布10在图1B中被描绘成具有其纵向轴线36和其侧向轴线38。尿布10的接触穿着者的部分在图1A中被示出为向上取向的，并且在图1B中被示出为面对观察者。图2A为在图1B中的线2-2处截取的尿布的横截面。
尿布10一般可包括底座12和设置在底座中的吸收芯14。基础结构12可包括尿布10的主体。
基础结构12可包括顶片18(其可为液体可透过的)和底片20(其可为液体不可透过的)。吸收芯14可封装在顶片18和底片20之间。基础结构12也可包括侧片22、弹性化腿箍24、和弹性腰部结构26。基础结构12也可包括紧固系统，所述紧固系统可包括至少一个紧固构件46和至少一个着陆区48。
腿箍24和弹性腰部结构26通常可各自包括弹性构件28。尿布10的一个末端部分可被构造为尿布10的第一腰区30。尿布10的相对的末端部分可被构造为尿布10的第二腰区32。尿布10的中间部分可被构造为裆区34，所述裆区在第一腰区30和第二腰区32之间纵向延伸。裆区34可包括尿布10的总体长度的33.3％至50％，并且每个腰区30，32可相应地包括尿布10的总体长度的25％至33.3％。
腰区30和32可包括弹性元件，使得它们围绕穿着者的腰部聚拢以提供改善的贴合性和约束性(弹性腰部结构26)。裆区34为当尿布10被穿着时一般位于穿着者两腿之间的尿布10的那部分。
尿布10也可包括此类其它结构，包括前耳片和后耳片、腰帽结构、弹性部件等，从而提供更好的贴合性、约束性和美观特性。此类附加结构描述于例如美国专利3,860,003和5,151,092中。
为了施用尿布10并将其围绕穿着者保持在适当位置，第二腰区32可通过紧固构件46附接到第一腰区30以形成腿部开口和制品腰部。当紧固时，紧固系统承受制品腰部周围的拉伸载荷。
根据一些示例，尿布10可设置有可重复闭合的紧固系统，或者可另选地以裤型尿布的形式提供。当所述吸收制品为尿布时，其可包括接合到基础结构的用于将尿布固定到穿着者上的可重复闭合的紧固系统。当所述吸收制品为裤型尿布时，所述制品可包括至少两个接合到基础结构并彼此接合的侧片以形成裤。紧固系统及其任何部件可包括适用于这种用途的任何材料，包括但不限于塑料、膜、泡沫、非织造材料、织造材料、纸材、层合体、拉伸层合体、活化的拉伸层合体、纤维增强的塑料等、或它们的组合。在一些示例中，构成紧固装置的材料可为柔性的。在一些示例中，紧固装置可包括用于附加柔软性或消费者柔软感的棉料或类似棉的材料。该柔韧性可允许紧固系统适形于身体的形状，并因此减小紧固系统将刺激或伤害穿着者皮肤的可能性。
对于一体的吸收制品，基础结构12和吸收芯14可形成在添加其它结构后形成复合尿布结构的尿布10的主结构。虽然顶片18、底片20和吸收芯14可按多种熟知的构型装配，但优选的尿布构型一般描述于以下专利中：1996年9月10日授予Roe等人的名称为“AbsorbentArticle With Multiple Zone Structural Elastic-Like Film Web Extensible WaistFeature”的美国专利5,554,145；1996年10月29日授予Buell等人的名称为“DisposablePuIl-On Pant”的美国专利5,569,234；和1999年12月21日授予Robles等人的名称为“Absorbent Article With Multi-Directional Extensible Side Panels”的美国专利6,004,306。
顶片18可被完全或部分地弹性化和/或可被缩短以在顶片18和吸收芯14之间产生空隙空间。包括弹性化顶片或缩短顶片的示例性结构更详细地描述于以下专利中：1991年8月6日授予Allen等人的名称为“Disposable Absorbent Article Having ElasticallyExtensible Topsheet”的美国专利5,037,416；和1993年12月14日授予Freeland等人的名称为“Trisection Topsheets for Disposable Absorbent Articles and DisposableAbsorbent Articles Having Such Trisection Topsheets”的美国专利5,269,775。
底片20可与顶片18相接合。底片20可用于防止被吸收芯14吸收并容纳在尿布10内的流出物脏污可能接触尿布10的其它外部制品，诸如床单和衣服。参见图2B，底片20可为基本上液体(例如，尿液)不可透过的，并且包括非织造材料21和薄聚合物膜23的层压体，所述薄聚合物膜为诸如具有约0.012mm(0.5mil)至约0.051mm(2.0mils)厚度的热塑性膜。适宜的底片薄膜包括由Tredegar Industries Inc.(Terre Haute，Ind.)制造并以商品名X15306、X10962和X10964出售的那些。其它适宜的底片材料可包括允许蒸气从尿布10逸出同时仍然防止液体流出物穿过底片20的可透气材料。示例性可透气材料可包括诸如织造纤维网、非织造纤维网之类的材料、诸如膜包衣的非织造纤维网之类的复合材料、以及诸如由Mitsui Toatsu Co.(Japan)制造的命名为ESPOIR和由EXXON Chemical Co.(Bay City，Texas)制造的命名为EXXAIRE的微孔膜。包括聚合物共混物的合适的可透气复合材料以名称HYTREL共混物Pl 8-3097购自Clopay Corporation(Cincinnati，Ohio)。此类可透气复合材料的其它示例更详细地描述于1995年6月22日以E.I.DuPont的名义公布的PCT专利申请WO 95/16746中。包括非织造纤维网和开孔成型膜的其它可透气底片描述于1996年11月5日授予Dobrin等人的美国专利5,571,096中。
在一些示例中，底片可具有根据WSP 70.5(08)在37.8 0C和60％的相对湿度下测量的大于约2,000g/24h/m2，大于约3,000g/24h/m2，大于约5,000g/24h/m2，大于约6,000g/24h/m2，大于约7,000g/24h/m2，大于约8,000g/24h/m2，大于约9,000g/24h/m2，大于约10,000g/24h/m2，大于约11,000g/24h/m2，大于约12,000g/24h/m2，大于约15,000g/24h/m2的水蒸气传输速率(WVTR)。
吸收制品诸如尿布10的各种组件可由本文所述的非织造纤维网材料形成，其包括但不必要限于顶片18和底片20的非织造组件21。
软共混物树脂
非织造物21可由下列的一种或多种树脂形成：聚烯烃、聚酯、聚酰胺，包括但不限于聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)、和聚对苯二甲酸乙二酯(PET)、聚乳酸(PLA)、以及它们的共混物。包括聚丙烯的树脂由于聚丙烯的成本相对低并且由其形成的纤维具有表面摩擦性质(即，它们具有相对光滑的滑溜触感)而可为尤其适用的。包括聚乙烯的树脂由于聚乙烯的较柔软性/柔顺度和甚至更光滑/滑溜的表面摩擦性质也可为所期望的。相对于彼此来讲，PP目前具有更低的成本并且由其形成的纤维具有更大的拉伸强度，而PE目前具有更高的成本并且由其形成的纤维具有更低的拉伸强度但更强的柔顺性和更平滑/光滑的触感。因此，可能期望由PP和PE树脂的共混物来形成非织造纤维网纤维，从而寻找这些聚合物的最佳平衡比例以平衡它们的优点和缺点。在一些示例中，所述纤维可由PP/PE共混物形成，诸如美国专利5,266,392中所述的那些。非织造纤维可由作为添加剂或改性剂的组分形成或可包括它们，诸如脂族聚酯、热塑性多糖、或其它生物聚合物。
在一个实施方案中，非织造物21包括由组合物制成的至少一个纤维层，所述组合物包含第一聚烯烃、不同于第一聚烯烃的第二聚烯烃和柔软性增强添加剂。在一个实施方案中，第一聚烯烃可以为聚丙烯均聚物。发现包含丙烯共聚物的第二聚烯烃可向所得的非织造物提供有利的特性。“丙烯共聚物”包括至少两种不同类型的单体单元，其中一种为丙烯。单体单元的合适的示例包括乙烯和范围为c4-c20的高级α-烯烃，诸如例如1-丁烯、4-甲基-1-戊烯、1-己烯或1-辛烯和1-癸烯、或它们的混合物。优选地，乙烯与丙烯共聚，使得丙烯共聚物包括丙烯单元(在聚合物链上衍生自丙烯单体的单元)和乙烯单元(在聚合物链上衍生自乙烯单体的单元)。
通常，衍生自乙烯或C4-10α-烯烃中的至少一个的单元或共聚单体可以按所述丙烯-α-烯烃共聚物的重量计，1％至35％，或5％至约35％，或7％至32％，或8至25％，或8％至20％，或甚至8％至18％的量存在。可调节共聚单体含量使得丙烯-α-烯烃共聚物优选具有75J/g或更小的熔化热(“DSC”)，100℃或更小的熔点，和2％至约65％的全同立构聚丙烯的异构度，和优选地0.5至90dg/min的熔体流动速率(MFR)。
在一个实施方案中，丙烯-α-烯烃共聚物由乙烯衍生的单元构成。丙烯-α-烯烃共聚物可包含按所述丙烯-α-烯烃共聚物的重量计，5％至35％，或5％至20％，或10％至12％，或15％至20％的乙烯衍生的单元。在一些实施方案中，丙烯-α-烯烃共聚物基本上由衍生自丙烯和乙烯的单元组成，即丙烯-α-烯烃共聚物不包含以通常作为杂质存在于聚合期间所用的乙烯和/或丙烯料流中的量，或以可实质上影响丙烯-α-烯烃共聚物的熔化热、熔点、结晶度或熔体流动速率的量的任何其它共聚单体，或特意加入聚合过程中的任何其它共聚单体。
丙烯-α-烯烃共聚物可具有如由13C NMR所测量的，至少75％、至少80％、至少82％、至少85％、或至少90％的三个丙烯单元的三单元组立构规整度。如下测定“三单元组立构规整度”。本文中表达为“m/r”的立构规整度指数通过13C核磁共振(“NMR”)来测定。立构规整度指数m/r如由H.N.Cheng在17MACROMOLECULES 1950(1984)中所定义的来计算，其以引用方式并入本文。名称“m”或“r”描述了邻近的丙烯基团对的立体化学，其中“m”是指内消旋并且“r”是指外消旋。1.0的m/r比率一般描述间同立构聚合物，并且2.0的m/r比率一般描述无规立构材料。全同立构材料理论上可具有接近无穷大的m/r比率，并且许多副产物无规立构聚合物具有足够的无规立构含量以产生大于50的m/r比率。
丙烯-α-烯烃共聚物可具有如通过差示扫描量热法(“DSC”)测定的75J/g或更小，70J/g或更小，50J/g或更小，或甚至35J/g或更小的熔化热(“Hf”)。丙烯-α-烯烃共聚物可具有至少0.5J/g、1J/g或至少5J/g的Hf。如下测定“DSC”。称量约0.5克的聚合物并在约140-150℃下使用“DSC模具”和作为背衬片材的MYLAR(TM)膜压制成约15至20密耳(约381-508微米)的厚度。通过悬挂在空气中(MYLAR(TM)膜背衬片材不移除)使压制的聚合物样品冷却至环境温度。然后将压制的聚合物样品在室温(约23-25℃)下退火8天。在该阶段结束时，使用冲模从压制的聚合物样品中移除15-20mg盘状物并且置于10微升铝样品盘中。然后将盘状样品置于(Perkin Elmer Pyris 1热分析系统)中并冷却至-100℃。以约10℃/min将样品加热至获得165℃的最终温度。记录为在盘状样品的熔融峰下的面积的热输出是熔化热的量度并且可表达为焦耳每克聚合物(J/g)，并且通过Perkin Elmer系统自动计算。在这些条件下，熔融曲线示出两个最大值，在最高温度下的最大值被认为是相对于对于聚合物根据温度增加的热容量的基线测量值，在盘状样品的熔程内的熔点。
丙烯-α-烯烃共聚物可具有如通过DSC所测定的单峰熔融转变。在一个实施方案中，共聚物具有90℃或更小的一次峰转变，与约110℃或更大的宽结束熔融转变。峰值“熔点”(“Tm”)定义为在样品熔程内的最大热吸收的温度。然而，共聚物可示出邻近主峰，和/或在结束熔融转变处的二次熔融峰。就本公开而言，此类二次熔融峰一起被认为是单个熔点，其中这些峰的最高峰被认为是丙烯-α-烯烃共聚物的Tm。丙烯-α-烯烃共聚物可具有100℃或更小，90℃或更小，80℃或更小，或者70℃或更小的Tm。丙烯-α-烯烃共聚物可具有如按照ASTM D-1505所测量的，在室温下0.850至0.920g/cm3，0.860至0.900g/cm3，或0.860至0.890g/cm3的密度。
丙烯-α-烯烃共聚物可具有如根据ASTM D1238(230℃下2.16kg)所测量的至少0.2dg/min的熔体流动速率(“MFR”)。在一个实施方案中，丙烯-α-烯烃共聚物MFR为0.5至5000dg/min，约1至2500dg/min，约1.5至1500dg/min，2至1000dg/min，5至500dg/min，10至250dg/min，10至100dg/min，2至40dg/min，或2至30dg/min。
丙烯-α-烯烃共聚物可具有如根据ASTM D412所测量的，小于2000％、小于1000％、或小于800％的断裂伸长率。
丙烯-α-烯烃共聚物可具有5,000至5,000,000g/摩尔，优选10,000至1,000,000g/摩尔，并且更优选50,000至400,000g/摩尔的重均分子量(Mw)；2,500至2,500,00g/摩尔，优选10,000至250,000g/摩尔，并且更优选25,000至200,000g/摩尔的数均分子量；和/或10,000至7,000,000g/摩尔，优选80,000至700,000g/摩尔，并且更优选100,000至500,000g/摩尔的z均分子量(Mz)。丙烯-α-烯烃共聚物可具有1.5至20，或1.5至15，优选1.5至5，并且更优选1.8至5，并且最优选1.8至3或4的分子量分布(“MWD”)。“分子量(Mn、Mw和Mz)”和“MWD”可如下测定并且如Verstate等人，21 MACROMOLECULES 3360(1988)中所描述的。本文所述的条件在公开的测试条件范围内控制。使用配备有Chromatix KMX-6联机光散射光度计的Waters 150凝胶渗透色谱测量分子量和MWD。在135℃下使用该系统，其中1,2,4-三氯苯为移动相。使用Showdex(Showa-Denko America，Inc.)聚苯乙烯凝胶柱802、803、804和805。该技术在Verstate等人，21 MACROMOLECULES 3360(1988)中有所讨论。对柱扩散不采用校正；然而，关于通常可接受的标准的数据，例如国家统计局标准聚乙烯1484，和产生阴离子的氢化聚异戊二烯(另选的乙烯丙烯共聚物)展示对Mw/Mn或Mz/Mw的此类校正少于0.05个单元。由洗脱时间-分子量关系计算Mw/Mn，其中使用光散射光度计评估Mz/Mw。可使用可从LDC/Milton Roy-Rivera Beach,Fla商购获得的计算机软件GPC2，MOLWT2进行多种分析。合适的丙烯-α-烯烃共聚物的示例可以商品名(ExxonMobil Chemical Company(Houston，Tex.，USA)、(The Dow Chemical Company(Midland，Mich.，USA)、一定等级的XM或(Mitsui Company，Japan)和一定等级的(BasellPolyolefins，the Netherlands)商购获得。使用施用上文中的选择标准的方法能够容易地确定适用于本发明的可商购获得的丙烯-α-烯烃共聚物的一个或多个特定等级。
丙烯共聚物具有与丙烯均聚物的良好混合性，其中取决于两种成分的相互比率，可制备表现出各种特性的材料。丙烯共聚物触摸起来是软的，并且由其制备的非织造织物具有良好的悬垂性并容易弯曲。另一方面，聚丙烯提供强度并减小材料的塑性。适于制备纤维非制造材料的组合物的示例可包括按所述组合物的重量计，至少60％，至少70％，至少75％，或至少80％的聚丙烯均聚物，和按重量计至少10％，至少12％，至少14％的丙烯共聚物。所述组合物一般是可悬垂且软的但还维持所需的机械特性。然而，发现其可感觉触摸起来粗糙且可描述为“类橡胶”。具体地，丙烯-α-烯烃共聚物，具体地讲丙烯-乙烯共聚物，可比由聚烯烃诸如聚乙烯和聚丙烯制成的常规纤维更厚。
柔软性增强添加剂
发现添加柔软性增强添加剂可对降低由包括前述第一和第二聚烯烃的共混物的组合物制成的纤维的发粘感或类橡胶感是有利的。柔软性增强添加剂一般赋予纤维相对丝滑的(减少的摩擦)感觉。可以纯态、稀释和/或作为例如聚烯烃聚合物诸如聚丙烯、聚苯乙烯、低密度聚乙烯、高密度聚乙烯、或丙烯-α-烯烃共聚物的母料将柔软性增强添加剂加入组合物中。
适于制备如本文所述的纤维的组合物包含一种或多种柔软性增强添加剂，其可以按所述纤维的重量计，介于0.01％至10％之间，或介于0.03％至5％之间，或甚至介于0.05％至1％之间的量存在。一旦将纤维纺丝以形成非织造物，则柔软性增强添加剂中的一些可挥发并不再以相同的量存在于形成非织造物的纤维中，还据信柔软性增强添加剂中的一些可从纤维的内部迁移到纤维的外表面。尽管无意于受理论的束缚，但据信添加剂到纤维外表面的这种迁移可有助于当使用者触摸非织造材料时使其体验的柔软性明显。
在一个实施方案中，柔软性增强添加剂为有机胺化合物，即包含结合到烃基团的胺基团。在另一个实施方案中，柔软性增强添加剂为脂肪酸胺或脂肪酸酰胺。在一些实施方案中，柔软性增强添加剂可具有结合到氮原子的一个或多个链烷烃或烯烃基团，从而形成胺或酰胺化合物。所述链烷烃或烯烃基团可以例如为作为侧链或在胺/酰胺主链内的极性部分或离子部分。此类极性部分或离子部分可包括羟基基团、羧酸根基团、醚基团、酯基团、磺酸根基团、亚硫酸根基团、硝酸根基团、亚硝酸根基团、磷酸根基团、以及它们的组合。
在一个实施方案中，柔软性增强添加剂为具有式(R'OH)3-xNRx的烷基-醚胺，其中R选自氢、C1-40烷基基团、C2-40烷基醚、C1-40烷基羧酸、以及C2-40烷基酯；R'选自C1-40烷基基团、C2-40烷基醚、C1-40羧酸、以及C2-40烷基酯；并且x为0、1、2或3，优选地0或1，更优选地1。在一个实施方案中，R选自氢和C5-40烷基基团；并且R'选自C5-40烷基基团和C5-40烷基醚。
在另一个实施方案中，柔软性增强添加剂为具有下式的含酰胺化合物：RCONH2，其中R为C5-23烷基或烯烃。在另一个实施方案中，柔软性增强添加剂为具有下式的脂肪酸酰胺：(R'CO)3-xNR”x，其中R”选自氢、C10-60烷基基团和C10-60烯烃基团以及它们的取代型式；R'选自C10-60烷基基团、C10-60烯烃基团、以及它们的取代型式；并且x为0、1、2或3，优选地1或2，更优选地2。如本文所用，“烯烃”基团是在基团链(例如--CH2CH2CH2CH2CH═CHCH2CH2CH2CH.亚-.2CH2CH3)中具有一个或多个不饱和双键的基团，并且“取代”是指在沿烃链的任何位置处的羟基基团、羧基基团、卤离子或硫酸根基团的取代。
在一些实施方案中，柔软性增强添加剂包含不饱和酰胺。在一个实施方案中，含不饱和酰胺的柔软性增强添加剂具有下式：RCONH2，其中R为C5-23烯烃。在另一个实施方案中，含不饱和酰胺的柔软性增强添加剂具有下式：(R'CO)3-xNR”x，其中R”选自氢、C10-60烷基基团和C10-60烯烃基团以及它们的取代型式；R'选自C10-60烯烃基团以及它们的取代型式；并且x为0、1、2或3，优选地1或2，更优选地2。在一些实施方案中，含不饱和酰胺的柔软性增强添加剂是棕榈油酰胺、油酰胺、亚油酸酰胺、或芥酸酰胺中的至少一种。在其它实施方案中，含不饱和酰胺的柔软性增强添加剂是油酰胺或芥酸酰胺中的至少一种。在优选的实施方案中，柔软性增强添加剂包含芥酸酰胺。
柔软性增强添加剂的非限制性示例包括双(2-羟乙基)异癸基氧基丙胺、聚(5)氧乙烯基异癸基氧基丙胺、双(2-羟乙基)异十三烷基氧基丙胺、聚(5)氧乙烯基异十三烷基氧基丙胺、双(2-羟乙基)直链烷氧基丙基酰胺、双(2-羟乙基)大豆胺、聚(15)氧乙烯基大豆胺、双(2-羟乙基)十八胺、聚(5)氧乙烯基十八胺、聚(8)氧乙烯基十八胺、聚(10)氧乙烯基十八胺、聚(15)氧乙烯基十八胺、双(2-羟乙基)十八烷氧基丙胺、双(2-羟乙基)牛脂胺、聚(5)氧乙烯基牛脂胺、聚(15)氧乙烯牛脂胺、聚(3)氧乙烯-1,3-二氨基丙烷、双(2-羟乙基)椰油烷基胺、双(2-羟乙基)异癸基氧基丙胺、聚(5)氧乙烯基异癸基氧基丙胺、双(2-羟乙基)异癸基氧基丙胺、聚(5)氧乙烯异十三烷基氧基丙胺、双(2-羟乙基)直链烷氧基丙基胺、双(2-羟乙基)大豆胺、聚(15)氧乙烯大豆胺、双(2-羟乙基)十八胺、聚(5)氧乙烯十八胺、聚(8)氧乙烯十八胺、聚(10)氧乙烯十八胺、聚(15)氧乙烯十八胺、双(2-羟乙基)十八烷基氧丙基胺、双(2-羟乙基)牛脂胺、聚(5)氧乙烯牛脂胺、聚(15)氧乙烯牛脂胺、聚(3)氧乙烯-1,3-二氨基丙烷、双(2-羟乙基)椰油烷基胺、戊酰胺、己酸酰胺、芥酸酰胺、辛酸酰胺、壬酰胺、癸酰胺、十二酰胺、月桂酰胺、十四酰胺、肉豆蔻酰胺、棕榈酰胺、棕榈油酰胺、棕榈酰胺、十七烷(十七)酰胺、硬脂酰胺、二十烷酰胺、二十二烷酰胺、二十二烷酰胺、二十四烷酰胺、亚油酰胺、蜡酸酰胺、二十七烷酰胺、二十八烷酰胺、三十烷酰胺、三十二烷酰胺、蜡蜜酸(叶虱酸)酰胺、格地酸酰胺、9-十八烯酰胺、油酰胺、硬脂酰胺、牛脂双(2-羟乙基)胺、椰油双(2-羟乙基)胺、油基双(2-羟乙基)胺、三十六烷酰胺、以及它们的组合。
可用的柔软性增强添加剂的商业示例包括化合物(CibaSpecialtyChemicals)、和化合物和NOURYMIX浓缩物(Akzo Nobel Chemicals)、化合物(Croda Universal Inc)、CESA化合物(Clariant)。滑爽添加剂的其它示例包括得自A.Schulman(Germany，Techmer，USA)或Ampacet(USA)的化合物。
可用于本发明的组合物可包括一种或多种不同的柔软性增强添加剂。例如，在一个实施方案中，组合物可包含一种或多种含不饱和酰胺的柔软性增强添加剂，并且在另一个实施方案中，一种或多种含不饱和酰胺的柔软性增强添加剂和一种或多种含饱和酰胺的柔软性增强添加剂。在一些实施方案中，组合物包括低分子量(Mw)并且因此较快迁移的酰胺例如芥酸酰胺或油酰胺，和较高分子量(Mw)并且因此较慢迁移的酰胺例如二十二烷酰胺或硬脂酰胺的组合。应当指出的是，适合作为柔软性增强添加剂的化合物，诸如例如酰胺添加剂，可以在经受高温时升华(即，从固态直接转换成气态)。本领域的技术人员将会知道升华含量取决于添加剂温度和在暴露于外部环境的表面上方的添加剂蒸汽的分压。本领域的技术人员还将会知道，加工温度应当保持低于组分的TGA(即热重量分析)快速重量损失温度。令人惊奇的是，已经发现，当在熔融纺丝过程中添加酰胺类型的柔软性增强添加剂时，有利的是使工艺温度维持在远低于TGA快速重量损失温度的水平。具体地，据信喷丝头前方的熔融组合物的温度应当比柔软性增强添加剂的TGA快速重量损失温度低至少20℃，或甚至低25℃。各种物质的TGA快速重量损失温度可见于例如由Ernest W.Flick撰写的“Plastics additives:an industrial guide”中。
不受理论的束缚，据信添加剂的这种升华可由纤维制造期间的具体加工条件造成。在典型的非织造物制造工艺中时，聚合物组合物是熔融的并且使其达到特定温度，所述温度能够使得组合物流动并且通过喷丝头挤出以便形成纤维。然后使新形成的纤维在低得多的温度下通过空气淬火，所述空气针对纤维的外表面流动。当将熔融组合物加热至一定温度时，这使得柔软性增强添加剂过热，并且添加剂可从固化纤维的外表面蒸发/升华。由于快速且恒定的空气流动，分压保持在相对低水平，与否则可由TGA值预期的相比，这有利于柔软性增强添加剂的蒸发/升华。下表提供多种酰胺的温度。
酰胺的TGA重量损失
在一些实施方案中，除了包括由如上所述的材料形成的非织造物21之外，非织造物可包括由不同组分形成的两个或更多个层，如例如美国专利申请序列号14/058,376、14/058,398和14/058,479中所描述的那些。
压延粘结
纺粘法包括以下步骤：压延-粘结纺丝纤维的絮，以固结它们并在某种程度上将它们粘结在一起以产生织物状结构并提高机械性能例如拉伸强度，这可为所期望的以便材料在后续的制造工艺中并在最终产品的使用中可足够保持结构完整性和尺寸稳定性。压延-粘结可通过以下方式来实现：使絮穿过一对旋转的压延辊之间的辊隙，从而在z方向上压缩并固结纤维以形成纤维网。所述辊中的一者或两者可被加热，以便促进在辊隙处被压缩的叠加纤维的塑性变形、它们之间的相互啮合和/或热粘结/熔合。所述辊可形成粘结机构的可操作的组件，其中它们由可控量的力推在一起，以便在辊隙处施加所期望的压缩力/压力。在一些工艺中，加热可被认为是不必要的，因为压缩可独立地在纤维内产生足够的能量以起到粘结的目的，所述粘结归因于当纤维被彼此推挤时(其中它们被叠加)在纤维中产生快速变形和摩擦热，从而导致塑性变形和相互啮合以及可能的热粘结/熔合。在一些工艺中，可在粘结机构中包括超声能量源以便向纤维传送超声振动，从而再次在纤维内产生热能并增强粘结。
粘结辊中的一者或两者可具有它们的周向表面，所述周向表面被机加工、蚀刻、雕刻或以其它方式被成形为在其上具有突出部和凹陷区域图案，以使得在辊隙处施加在絮上的粘结压力集中在突出部的向外的表面处，并且在凹陷区域处减小或基本上消除。因此，在非织造纤维网上形成压印的位于形成该纤维网的纤维之间的粘结图案，其略微对应于辊上的突出部图案。一个辊可具有平滑的未图案化圆柱形表面，并且另一个可形成有如本文所述的图案；这种组合将在纤维网上赋予图案，从而在一定程度上反映形成的辊上的图案。在一些示例中，这两个辊均可成形有图案，并且在具体示例中，使以组合方式起作用的图案不同，以将组合图案压印在该纤维网上，诸如描述于例如美国专利5,370,764中。
可在一个辊上形成诸如例如图3A所示的重复的突出部和凹陷区域图案。图3A所示的较小形状表示突出部的菱形或金刚石形凸起的表面100的轮廓，而它们之间的区域表示凹陷区域101。每个突出部表面可被赋予宽度WP1(相对于纵向MD)和长度LP1，使得每个突出部表面100具有一定面积。不受理论的束缚，据信压印在该纤维网上的粘结压痕的视觉冲击以及由突出部表面100引起的拉伸强度可受到突出部表面100的面积的影响。因此，据信期望单个突出部表面100的平均面积为0.74mm2至1.12mm2，或0.84mm2至1.02mm2，或甚至0.88mm2至0.98mm2。突出部表面100可具有如图所示的金刚石形状，或可具有任何其它合适的形状，虽然据信金刚石形、矩形、正方形或椭圆形形状可具有所期望的模拟滚压(如在绗缝中那样)外观的效应。
如由图3A可见，突出部表面100可被布置成使得它们基本上外切呈几何形状形式的凹陷区域101的重复图案。这些几何形状可按所述的那样被连续地布置。这些几何形状可为金刚石或正方形，如所示的那样(并且由图3A中的虚线轮廓102a,103a示出)，或可具有其它形状，包括但不限于三角形、金刚石形、平行四边形、其它多边形、圆形、心形、月形等。在图3A中，也可看出，几何形状的图案在纵向和横向上以由被轮廓103a外切的形状的尺寸所确定的频率重复，其中轮廓103a是经过突出部表面100的中心画出的。可看出，被轮廓103a外切的形状的尺寸对应于形状长度LS1和形状宽度WS1，如图3A所示。(同样，长度和宽度是关于纵向MD命名的。)不受理论的束缚，在本文预期的纺粘非织造材料的基重范围内，据信重复的几何形凹陷区域101的尺寸相对于优化图案的表观和实际期望的可见“鼓出”可为有效的。
可能期望由粘结压痕外切的形状在非织造纤维网上以99至149，或105至143，或甚至111至137个/米的频率在纵向和横向中的任一者或它们两者上重复。参见图3B，例如，这可指长度LS2和/或宽度WS2可各自为约6.7mm至10.1mm，或7.0mm至9.5mm，或甚至7.3mm至9mm。另选地，可能期望由粘结压痕限定的重复形状(例如，如由图3A，轮廓103a限定的重复正方形或菱形所示/提出的)具有52mm2至78mm2，或55mm2至75mm2，或甚至58mm2至72mm2的面积。
注意，压延-粘结可用于将纺丝纤维的絮固结成织物状非织造纤维网并且向该纤维网赋予机械强度例如拉伸强度。一般来讲，在本文预期的范围内，与更小的百分比相比，突出部表面积与被成形有给定图案的辊上的总图案化辊表面积的较大百分比赋予该纤维网更大的拉伸强度。然而，这可能是以该纤维网中增加的硬度为代价的，这可负面地影响触觉柔软性属性。据信当突出部表面(例如，突出部表面100，图3A)的面积与总图案化辊表面积的比率为至少10％，优选地不超过20％，更优选地10％至17％，并且甚至更优选地10％至15％时，可在赋予足够的用于后续加工的拉伸强度和成品中的令人满意的结构强度与保持触觉柔软性属性之间达到合适的平衡。
将在图3A中注意，在所示的示例中，突出部表面100显现为沿箭头104a,104b所示的方向形成间断的路径。不受理论的束缚，据信这些间断提供至少两种有益效应。第一，据信该纤维网中的所得粘结压痕具有模拟滚压外观的效应，如在绗缝中那样。第二，据信粘结路径中的这些间断提供大量的天然铰链点，该纤维网可在这些铰链点围绕离散的粘结部挠曲，从而帮助保持或增强该纤维网的柔顺性(尽管存在粘结部)。当使纺丝絮穿过由具有图3A所示的图案的压延辊所形成的辊隙时，在突出部表面100的下面形成纤维中及纤维之间的粘结部。如果这些表面如图所示沿方向104a,104b为连续的而非间断的，则所得粘结也将沿那些方向为基本上连续的。这可导致所得非织造纤维网更具刚性且更不柔顺，不可取地包括其触觉柔软性属性。
也将在图3A中注意，粘结图案路径所遵循的方向104a,104b相对于纵向可为斜线。施加在所得网上的粘结路径相对于纵向将为类似地斜线。不受理论的束缚，并且相对于使用增加的压延-粘结压力和/或辊温度以形成更充分成型的粘结(如本文所述)，据信这些路径，当由更充分成型的粘结部形成时，包括斜线路径或线性区域，非织造纤维网沿所述斜线路径或线性区域具有相对更高的拉伸强度和对伸长的抗性。据信可产生一种有趣的效应。当这些路径为相对于纵向的斜线并且成如所示的十字形交叉图案时，在该纤维网内可存在网络状结构。因此，在张力下在纵向上拉伸非织造纤维网(如其将在下游制造工艺中被拉伸，例如，将非织造材料与聚合物膜层压以形成底片材料)可具有如下效应：使几何形状101在z方向上略微突出或“鼓出”于该纤维网材料表面的一般平面，同时其宽度变窄(表现出泊松效应行为)或略微“颈缩”，这归因于在纵向上处于张力下的材料内的力，所述力受到由粘结部形成的较高拉伸强度的斜线路径的网络状结构的影响。
据信如图3A和3B所提出的斜线取向的粘结路径图案可比其它可能的构型更有效地用于产生上述z方向“鼓出”效应。此外，还据信沿此类斜线取向的粘结路径，粘结的材料沿这些路径的较大百分比将比较小的百分比具有更醒目的冲击效果，因为该粘结导致上述沿具有相对较大的拉伸强度和对伸长的抗性的非织造材料形成一条线的效应。因此，参见图3B，可看出，线105可为粘结压痕100a的路径的迹线(在所绘示例中，线105是经过粘结压痕100a的中心画出的)。为了使路径105表现出比材料中的相邻/平行线或路径足够地更大的拉伸强度和对伸长的抗性，可能期望沿线105的某个片段的粘结长度比介于35％和99％之间。然而，如所述的那样，可能期望不赋予该纤维网太多的硬度(这损害触觉柔软性属性)。因此，可能期望粘结路径的粘结长度比介于35％和80％之间，更优选介于35％和65％之间，并且甚至更优选介于35％和55％之间。
已认识到，当突出部表面100被抛光使得它们相对光滑而非具有较粗糙的机加工的表面时，可更有效地获得更充分成型的粘结部和限定程度更高的粘结图案。
为了补充z方向“鼓出”效应，其中形成未粘结区域101a的材料从由该纤维网表面逼近的一般平面突出，可能期望粘结压痕100a的图案(例如，图3B)对于肉眼来讲是显眼的。为了获得该效果，应当与足够的加热温度相结合在压延辊之间施加足够的力。因此，可获得一种视觉上不同的粘结部图案，并且该图案将具有可测量的特征。取决于所用的粘结压力和温度，突出部表面100的形状和面积将略微反映在非织造纤维网中的粘结压痕的形状和面积中。一般来讲，可能期望调节压延粘结压力和/或辊温度，以便使突出部表面100的形状和面积基本上反映在粘结压痕的形状和面积中。
先前据信压延粘结需要相对更轻的压延粘结压力和/或相对更冷的粘结辊温度以避免紧紧地绑定纤维，使得它们不再能够通过旨在增强视觉和触觉柔软性属性的下游水充工艺而起毛。类似地，尽管认为需要产生更充分成型的粘结部来改善拉伸强度性质，但据信通过相对更大的压延压力和/或辊温度产生更充分成型的刚性粘结部将具有如下效应：不可取地增加非织造材料的硬度、不可接受地损害其触觉柔软性属性。简单地讲，据信为了保持或获得触觉和视觉柔软性信号，有必要损害拉伸强度。
然而，已令人惊奇地发现，在本文所述的情况和条件下，较大的粘结压力和/或温度对触觉柔软性属性的负效应可为非基本的和/或可被对视觉柔软性属性的正效应克服。更具体地，已发现可通过使用相对增加的压延粘结压力和/或辊温度来产生限定程度更高的粘结图案和绗缝“鼓出”，从而导致更充分成型的粘结部，这表现为有效地用于产生如下产品，所述产品产生总体柔软性视觉印象，所述总体柔软性视觉印象可克服由增加的材料硬度引起的对触觉柔软性信号的任何负效应。
此外，已令人惊奇地发现，使用具有诸如上述那些的特征的粘结图案，在本文预期的情况下，一种触觉柔软性信号、柔顺度(有时候称为“悬垂性”)可被基本上保持或仅非基本地受到非织造材料的影响，甚至产生更充分全成型的粘结部。不受理论的束缚，据信粘结路径中的间断，例如上述那些(例如，间断106，图3B)可提供天然铰链点，材料可在该铰链点处容易地围绕粘结部挠曲，甚至在存在更充分成型的粘结部的情况下也是如此。虽然这种现象未被完全理解，但据信该铰链效应，结合由诸如本文所述和所示的未粘结区域(例如，未粘结区域101a，图3A)隔开的大量相对小的粘结部位，导致对柔顺性或悬垂性的有效的基本保持，甚至当粘结部位通过相对增加的压延粘结压力和/或温度更充分地成型时也是如此。
同时，产生更充分成型的粘结部位可在纵向和/或横向上增加拉伸强度。因此，反直觉地，已发现拉伸强度可基本上通过产生更充分成型的压延粘结部来增加，而不对触觉柔软性信号、柔顺度产生对应的有害且基本的负效应。该效应可使用如本文所述的辊图案特征来获得，利用适宜地调整的压延力/压力和辊温度，从而在非织造纤维网中压印出至少10％，优选不超过20％，更优选10％至17％，并且甚至更优选10％至15％的粘结面积百分比。
参见图3A和3B，以举例的方式，据信非织造纤维网产品中的粘结压痕100a的尺寸、形状和面积将略微但不是相同地反映压延辊突出部表面100的尺寸、形状和面积。据信粘结压痕100a的区域反映辊突出部表面100的区域的程度可受到辊隙处的压延辊之间的粘结力/压力、和/或辊温度的影响，并且一般来讲，增加粘结力/压力和/或辊温度将增加相对于突出部表面100的区域的粘结压痕100a的面积。因此，如果突出部表面100的面积如上所述为0.74mm2至1.12mm2，或0.84mm2至1.02mm2，或甚至0.88mm2至.098mm2，则据信一般来讲，对应的粘结压痕的面积将会略小一些。为了获得本文的实施例2所实现的可见地改善的结果，所产生的粘结压痕100a具有0.57±0.06mm2的平均表面积，这是由于突出部表面100具有大约0.93mm2的平均表面积。在现有形式中，使用相同基重的纺粘絮和相同的辊，所得平均粘结压痕表面积被测量为0.27±0.02mm2，这是由于相对更轻的压延压力和/或辊温度。据信压延压力和/或辊温度的增加至少部分地成为所述差值的原因。
在其它实施方案中，纤维网21可使用描述于例如美国专利申请公布2013/0253461中所述的技术和模式粘结。
水充
在压延粘结后，可使该纤维网经受水充工艺，例如描述于美国专利申请公布2006/0057921中。与传统的水刺法相比，水充法的一个显著的特征为使用液压射流来增强非织造材料的蓬松度和柔软性属性。然而，以前使用的水充法未能完全令人满意地用于提供具有改善的柔软性和具有视觉上不同的外观的粘结图案两者的非织造材料。所述‘921专利申请描述了涉及特定范围内的压力例如180-240巴(2,610-3,480p.s.i.)的水充工艺，所述压力施加到水喷孔口，据信需要所述压力来获得期望量的对非织造材料纤维的起毛、增加表观和实际蓬松度或厚度。然而，已发现从这些量值基本上减小水充压力仍然可提供所期望的起毛而不产生有害效应。据信具有‘921专利申请中所指定量值的水充压力可导致粘结压痕图案的特殊性丧失和/或模糊。基本上减小水充压力和能量，并且将水充射流对准非织造材料的仅面向内的表面(因此朝面向外的表面推挤被水射流冲击的纤维/它们的部分)表现出有助于改善由辊图案赋予的面向外的表面上的绗缝外观的清晰度和视觉“鼓出”。约25-100巴(360-1,450p.s.i.)的减小的压力可用于液压处理。更优选地，使用两个注射器，每个注射器处于约50巴(725p.s.i.)的压力下，从而提供约0.02kwhr/kg的能量传递。据信使用一侧水充法显著地改善了非织造材料的柔软性属性，同时推压粘结区域之间的纤维以产生更明显的外观。此外，水充法还可提高图案的回弹性使得其在被加工成制品并被包装之后可保持明显的外观。
测试方法
袋内压缩测量测试
I.确定自由堆叠高度
设备
·通用尿布包装测试仪(UDPT)，包括用于添加砝码的垂直滑床台。其由悬吊砝码进行平衡以确保在任何时候都不会由竖直滑床台组合件向尿布包装施加向下的力。所述UDPT购自Matsushita Industry Co.LTD,7-21-101，Midorigaoka-cho，Ashiya-city，HyogoJAPAN，邮政编码：659-0014。关于该测试仪的更多详情，参见美国专利申请公布2008/0312624中。
·850g(±5g)的砝码。
·精度为1秒的秒表。
测试工序
A)设备校准
·下拉垂直滑床台直至其底部触及到测试仪底板。
·将位于垂直滑床台一侧的数字仪表设定在零点标记。
·提升垂直滑床台使其离开测试仪底板。
B)定义
·装袋前自由高度是指对10个新尿布垫测量的自由高度数据。
·新尿布-从未被压缩的10个尿布(在发生任何压缩之前，堆叠应在离开堆叠机之后立即移除(在可能安全的地方)。如果这不可能，它们应从安全停止的堆叠机链条中移除)。
·袋外自由高度指明对10个旧尿布垫测量的自由高度数据。
·旧尿布-已保持在压缩下大约1分钟和/或更长时间的10个尿布(即，10个尿布来自新打开的尿布包装)。
C)自由高度测量
·由适当来源的中部选择10个邻近的尿布垫；新尿布用于装袋前自由高度；旧尿布用于袋外自由高度。
·将这10个尿布垫整齐地堆叠在垂直滑床台下面。(使顶部垫的中心直接对准竖直滑床台的中心沉头孔。)将850g砝码放置到竖直滑床台上。
·使垂直滑床台下滑直至其底部轻轻地触及堆叠件所期望的最高点。
·通过读出数字仪表上显示的值来测量堆叠尺寸，以mm为单位。
·移除砝码。
·提升垂直滑床台使其离开堆叠件并移除堆叠件。
·记录数字仪表上所示的堆叠高度读数，精确至1mm。
规程-老化特征图
A)从不同的样品集收集最少三个数据点例如，从新尿布测量第一点，例如，从在袋中老化了30mm/1hr/6hr/12hr/24hr的尿布测量第二点，例如，从在袋中老化了5天或更长时间的尿布测量第三点。
B)重复如“测试规程”中所述的三个步骤，步骤A)、C)和D)。
规程-袋外自由高度恢复
A)收集10个新/旧尿布垫。
B)重复如“测试规程”中所述的第一两个步骤，步骤A)和C)。
C)重复以上步骤用于一般的自由高度测量，不同的是改变等待时间(即在1min时测量第一点并且在30min/1hr/6hr/12hr/1天/3天/5天或更长的时间时测量剩余的点)。
计算/报告
·报告样品鉴定，即待测试产品的完整描述(产品品牌名/尺寸)。
·报告对于所有测量所确定的值，精确至1mm。
注意：在一系列测量情况下，报告测试样品数目，并且计算/报告平均值、标准偏差、最小值和最大值。
·报告测量包装的生产日期(取自包装编号)。
·报告测试数据和所用的分析方法(GCAS)。
II.确定袋内堆叠
设备
·通用尿布包装测试仪(UDPT)，包括用于添加砝码的垂直滑床
台。其由悬吊砝码进行平衡以确保在任何时候都不会由竖直滑床台组合件向尿布包装施加向下的力。所述UDPT购自Matsushita Industry Co.LTD,7-21-101，Midorigaoka-cho，Ashiya-city，Hyogo JAPAN，邮政编码：659-0014。
·850g(±5g)的砝码。
定义
·“包装宽度”被定义为沿尿布包装的相同压缩堆叠轴线的两个最高凸出点之间的最大距离。
·袋内堆叠高度＝(每堆垫数的包装宽度I)×10个尿布垫。
设备校准
·下拉垂直滑床台直至其底部触及到测试仪底板。
·将位于垂直滑床台一侧的数字仪表设定在零点标记。
·提升垂直滑床台使其离开测试仪底板。
测试工序
·将尿布包装的侧片之一沿其宽度放在测试仪底板的中心处。确保将水平滑床台拉到右边以使其不会触及到待测试的包装。
·将850g砝码加到竖直滑床台上。
·使垂直滑床台下滑直至其底部轻轻地触及到包装所期望的最高点。
·测量包装宽度，以mm为单位(底板顶部至尿布包装顶部的距离)。记录数字仪表上显示的读数。
·移除该850g的砝码。
·提升垂直滑床台使其离开尿布包装。
·移除尿布包装。
计算/报告
·计算并报告“袋内堆叠高度”＝(每堆垫数的包装宽度I)×10。
·报告样品鉴定，即待测试产品的完整描述(产品品牌名/尺寸)。
·报告每次测量所确定的值(长度/宽度/前后)，精确至1mm。
注意：在一系列测量情况下，报告测试样品数目，并且计算/报告平均值、标准偏差、最小值和最大值。
·报告测量包装的生产日期(取自包装编号)。
·报告测试数据和所用的分析方法(GCAS)。
III.计算％
·计算％：1-(袋内堆叠高度)/(自由堆叠高度)＝％
不透明度测量方法
材料的不透明度为该材料阻挡光的程度。更高的不透明度值表明材料对光的更高的阻挡程度。不透明度可使用0°照明/45°检测的、圆周光学几何形状的、具有计算机接口的分光光度计来测量，诸如运行着Universal Software的HunterLab LabScan XE(购自Hunter Associates Laboratory Inc.，Reston，VA)。仪器校准和测量使用由供应商提供的标准白色板和黑色校准板来进行。所有测试均是在保持在约23±2℃和约50±2％相对湿度下的室中进行的。
将分光光度计构造成用于XYZ比色刻度尺、D65照明体、10°标准观察仪，其中UV滤光器设定为标称的。根据制造商规程使用1.20英寸的口尺寸和1.00英寸的视域将该仪器标准化。在校准之后，将软件设定为Y不透明度规程。
为了获得样本，将样品平坦放置在工作台上，面向身体的表面向下，并且测量该制品的总纵向长度。沿纵向轴线标出位于从该制品的前腰算起的总长度的33％处的部位和位于从该制品的后腰算起的总长度的33％处的第二部位。小心地从该制品的面向衣服侧移除由所述膜和非织造纤维网组成的底片层压体。可使用低温喷雾器诸如Cyto-Freeze(获自Control Company，Houston，TX)来将底片层压体与该制品分离。切割50.8mm乘50.8mm的片，该片的中心位于以上所识别的每个部位处。在测试之前，将样品在约23℃±2C°和约50％±2％的相对湿度下预调理2小时。
将样本放置在测量口上。样本应当用如下表面完全覆盖该口，所述表面对应于该制品的指向口的面向衣服的表面。用白色标准板覆盖样本。获取读数，然后移除白色瓷片并将其替换成黑色标准瓷片而不使样本运动。获取第二读数，并且如下计算不透明度：
不透明度＝Y值(黑色背衬)/Y值(白色背衬)×100
分析了总共五个相同的制品，并且记录了它们的不透明度结果。计算并报告所述10个底片层压体测量值的平均不透明度和标准偏差，精确至0.01％。
使用与上述相同的样本，从膜层上移除非织造纤维网以进行分析。可再次利用所述低温喷雾器。在测试之前，将样品在约23℃±2℃和约50％±2％的相对湿度下预调理2小时。以类似方式，在上述规程之后分析非织造纤维网层。计算并报告所述10个非织造纤维网测量值的平均不透明度和标准偏差，精确至0.01％。
平均测量高度方法
平均测量高度使用可从GFMesstechnik GmbH，Teltow/Berlin，Germany商购获得的GFM Primos Optical Profiler仪器来测量。GFM Primos Optical Profiler仪器包括基于数字微镜投影的紧凑光学测量传感器，其由以下主要组件构成：a)具有1024×768直接数控微镜的DMD投影仪，b)具有高分辨率(1300×1000像素)的CCD相机，c)适用于至少27×22mm测量面积的投影光学器件，以及d)适用于至少27×22mm测量面积的光学记录器件；e)基于小硬石板的台式三角架；f)冷光源(合适的单元为KL1500LCD，Schott North America,Inc.(Southbridge，MA))；g)运行ODSCAD 4.14-1.8软件的测量、控制和评价计算机；以及h)购自供应商的用于侧向(x-y)和垂直(z)校准的校准板。
所述GFM Primos Optical Profiler系统使用数字微镜图案边缘投影技术来测量样品的表面高度。分析结果为表面高度(z轴)对x-y平面中的位移的图谱。系统具有分辨率为21微米的27×22mm的视场。高度分辨率应被设置在0.10微米和1.00微米之间。高度范围为分辨率的64,000倍。所有测试均是在保持在约23±2℃和约50±2％相对湿度下的调理室中进行的。
为了获得样本，将样品平坦放置在工作台上，面向身体的表面向下，并且测量该制品的总纵向长度。沿纵向轴线标出位于从该制品的前腰部算起的总长度的33％处的部位和位于从该制品的后腰部算起的总长度的33％处的第二部位。小心地从该制品的面向衣服侧移除非织造外覆盖件。可使用低温喷雾器诸如Cyto-Freeze(获自Control Company，Houston，TX)来将非织造材料与底层膜层分离。切割40mm乘40mm的片，该片的中心位于以上所识别的每个部位处。在测试之前，将样品在约23℃±2℃和约50％±2％的相对湿度下预调理2小时。
打开冷光源。选择所述冷光源上的设定值以在显示器上获得3000K的读数(通常为4和E)。打开ODSCAD 4.14-1.8Software并选择“开始测量”，并然后选择“实时图片”。根据制造商的说明使用购自供应商的用于侧向(x-y)和竖直(z)方向的校准板来校准仪器。
将所述40mm乘40mm的非织造外覆盖件样本(衣服表面向上)放置在投影头下方并且放置在中性灰色表面(WhiBal白平衡基准，PictureFlow LLC，Melbourne，FL)上面。确保样品是平展放置的，没有被拉伸。这可通过以下方式来实现：用胶带将样品的周边粘到所述表面或将其放置在内部尺寸为30mm×30mm的加重的框架下。
使用“图案”命令，将聚焦图案投影在样本的表面上。定位投影头正交于样品表面。将投影的叉线与软件中所显示的叉线对齐。使用投影仪头高度调整旋钮来使图像聚焦。根据仪器制造商的说明通过以下方式来调节图像亮度：将“投影”值设为10，并然后改变穿过投影仪头侧面中的孔的透镜孔径。当软件中的光显示指示灯从红色变为绿色时，就获得了最佳照明。由于仪器构型有差别，因此可利用不同亮度的参数。一直遵循仪器制造商所推荐的规程以便实现适当的照明最优化。
选择技术表面/标准测量类型。操作参数为如下：利用具有3帧延迟的快速图像记录法。两水平的相位编码，其中第一水平被限定为具有图像计数24的8像素条宽度，并且第二水平被限定为具有图像计数6的32像素条宽度。全葛莱编码(Graycode)以像素1开始并以像素1024结束。预过滤例程，其包括移除无效像素、5乘5中值滤波器和3乘3平均滤波器。
选择“测量”以捕集图像并将其数字化。在该规程期间，样本必须保持静止以避免所捕集到的图像模糊不清。将在大约20秒时捕捉图像。保存高度图像文件和照相机图像文件。
经由剪贴板将高度图像加载到软件的分析部分中。放大受关注区域(ROI)，所述受关注区域包括粘结压痕和未粘结区域的单一重复图案。使用多边形拉控工具以手动方式围绕未粘结区域的周边绘出四个单个粘结压痕的轮廓(参见图4B中的示例)。从“视图”中选择“高度图片的直方图”。选择类型数为200并且计算频率直方图。保存粘结压痕高度文件。回到高度图像，取消在粘结压痕上绘制的多边形标记。接着，使用多边形绘制工具以手动方式绘出被粘结压痕围绕的未粘结区域的轮廓(参见图4A中的示例)。再次从“视图”中选择“高度图片的直方图”。选择类型数为200并且计算频率直方图。保存未粘结区域的直方图文件。
打开粘结压痕的直方图文件，确定高度范围值为50％，或者几乎为50％。记录粘结压痕高度，精确至1微米。打开未粘结区域的直方图文件，确定高度范围值为90％，或者几乎为90％。记录未粘结区域高度，精确至1微米。如下计算测量高度：
测量高度＝未粘结区域高度–粘结压痕高度
对于每个样本，在两个分离的受关注区域测量该测量高度(即，从制品前部和制品后部)以获得每个测试制品的四个测量值。以类似方式分析总共三个测试制品。计算并报告所有十二次测量高度的平均值和标准偏差，精确至1微米。
拉伸强度测量方法
拉伸强度使用负载传感器在具有计算机接口的恒速延伸张力检验器上测量(合适的仪器为使用Testworks 4.0软件的MTS Alliance，如购自MTS Systems Corp.，EdenPrairie，MN的仪器)，被测量的力在该传感器极限值的10％至90％以内。活动式(上)气动钳口和固定式(下)气动钳口均配有橡胶面夹持件，所述夹持件比测试样本的宽度宽。所有测试均是在保持在约23℃±2℃和约50％±2％相对湿度下的调理室中进行的。
为了获得用于横向拉伸的样本，将样品平坦放置在工作台上(面向身体的表面向下)，并且测量该制品的总纵向长度。沿纵向轴线标出位于从该制品的前腰算起的总长度的25％处的部位和位于从该制品的后腰算起的总长度的25％处的第二部位。小心地从该制品的面向衣服侧移除非织造外覆盖件。可使用低温喷雾器诸如Cyto-Freeze(获自ControlCompany，Houston，TX)来将非织造外覆盖件与底层膜层分离。用模头或剃刀切割样本，所述样本沿该片的纵向轴线为50.8mm宽且沿该片的横向轴线为至少101.6mm长，其中心位于每个以上所确定的部位处。
以类似方式从第二组相同样品制备纵向拉伸样本。此处，在移除非织造外覆盖件之后，用模头或剃刀切割样本，所述样本沿该片的纵向轴线为至少101.6mm宽且沿该片的横向轴线为50.8mm长，其中心位于每个以上所识别的部位。在测试之前，将横向和纵向样本在约23℃±2℃和约50％±2％的相对湿度下预调理2小时。
为了进行分析，将标距设定为50.8mm。将夹头和负荷传感器归零。将样本插入到上夹持件中，将其在上钳口和下钳口内竖直地对齐，并且闭合上夹持件。将样本插入到下夹持件中并闭合下夹持件。样本应当经受足够的张力以消除任何松弛，但小于负荷传感器上的0.05N的力。
对张力检验器编程以进行延伸测试，以50Hz的采集速率收集力和延伸数据，其间夹头以100mm/min的速率上升直至样本断裂为止。启动张力检验器并开始数据收集。对软件编程以从所构造的力(gf)对延伸(mm)曲线记录峰值力(gf)。如下计算拉伸强度：
拉伸强度＝峰值力(gf)/样本的宽度(cm)
分析所有的横向拉伸样本。记录拉伸强度，精确至1gf/cm。对源自该制品上的所述两个部位的样本进行分析。以类似方式分析了总共五个测试制品。对于所有十个测量的横向样本，计算并报告拉伸强度的平均值和标准偏差，精确至1gf/cm。
接着，运行所有的纵向拉伸样本。记录拉伸强度，精确至1gf/cm。对源自该制品上的所述两个部位的样本进行分析。以类似方式分析了总共五个测试制品。对于所有十个测量的纵向样本，计算并报告拉伸强度的平均值和标准偏差，精确至1gf/cm。
粘结压痕的图像分析
对使用如下平板扫描仪生成的图像进行面积和距离的测量，所述平板扫描仪能够按反射模式以至少4800dpi的分辩率进行扫描(一种合适的扫描仪为Epson PerfectionV750Pro，Epson，USA)。分析是使用ImageJ软件(版本1.43u，National Institutes ofHealth，USA)进行的并且用由NIST认证的直尺来校准。
为了获得样本，将样品平坦放置在工作台上，面向身体的表面向下，并且测量该制品的总纵向长度。沿纵向轴线标出位于从该制品的前腰部算起的总长度的33％处的部位和位于从该制品的后腰部算起的总长度的33％处的第二部位。小心地从该制品的面向衣服侧移除非织造外覆盖件。可使用低温喷雾器诸如Cyto-Freeze(获自Control Company，Houston，TX)来将非织造材料与底层膜层分离。切割80mm乘80mm的片，该片的中心位于以上所识别的每个部位处。在测试之前，将样品在约23℃±2℃和约50％±2％的相对湿度下预调理2小时。
将样本放置在平板扫描仪上(身体侧表面面向上)，与所述直尺直接邻近。将其放置成使得对应于非织造材料的纵向的尺寸平行于所述直尺。将黑色背衬放置在样本之上并且闭合扫描仪的封盖。在反射模式中以4800dpi以8位灰度级采集由非织造物和直尺构成的图像并且保存该文件。打开ImageJ中的图像文件，并且使用图像化直尺进行线性校准。将参照图3B，其作为重复的粘结压痕图案的一个示例。这些测量同样适用于其它粘结形状和重复的粘结图案。
平均单个粘结面积
放大受关注区域使得可清楚地确定粘结压痕的边缘。利用面积工具以手动方式追踪粘结的周边。计算并记录该面积，精确至0.001mm2。对于横跨总样本随机选择的总共十个非相邻粘结部，重复该过程。对源自每个制品的两个样本均进行测量。对于每个样品集，测量了总共三个相同的制品。计算并报告所有60个粘结面积测量值的平均值和标准偏差，精确至0.001mm2。
粘结路径/粘结长度比
辨识形成某个路径的单一完整的重复系列的粘结压痕，并且放大图像使得该重复系列填满视场。沿该路径作一条线，所述线连接并延伸穿过该系列中的所有粘结压痕(例如，图3B，线105)。沿包括在粘结压痕内的线测量尺寸(例如在图3B中，D1、D2、D3)。接着，沿该线段从该重复系列中的第一粘结压痕的前缘至下一相邻系列中的第一粘结压痕的前缘测量该线段的距离(例如在图3B中，Do)。计算沿线段的粘结的长度总和(例如D1+D2+D3)除以线段的长度(例如Do)，×100％。记录粘结路径/粘结长度比，精确至0.001。对于横跨总样本随机选择的总共五个非相邻的受关注区域，重复该过程。对源自每个制品的两个样本均进行测量。对于每个样品集，测量了总共三个相同的制品。计算并报告所有60个粘结路径/长度比率测量值的平均值和标准偏差，精确至0.001单位。注意，对于形成某个重复系列的不规则形的粘结压痕，定位一条线以便找到可沿其测量的粘结压痕长度的最大总和。
粘结面积百分比
辨识单一重复的粘结压痕和未粘结区域的图案，并且放大图像使得该重复图案填满视场。在ImageJ中，作出一个涵盖该重复图案的框。对于图3B所示的示例，这将为WS2宽且LS2长的框。注意，在图3B所示的示例中，拐角处的共有粘结压痕沿纵向或侧向分成两半(在适当情况下)。计算并记录该框的面积，精确至0.01mm2。接着，利用面积工具，追踪完全处于该框内的各个粘结压痕或它们的一部分，并且计算处于该框内的所有粘结压痕或它们的一部分的面积。记录精确至0.01mm2。如下计算：
％粘结面积＝(框内的粘结压痕的面积总和)/(框的面积)×100％
对于横跨总样本随机选择的总共五个非相邻的受关注区域，重复该过程。记录为％粘结面积，精确至0.01％。对源自每个制品的两个样本均进行测量。对于每个样品集，测量了总共三个相同的制品。计算并报告所有30个％粘结面积测量值的平均值和标准偏差，精确至0.001单位。
硬度
根据ASTM D6828-02测量非织造外覆盖件的硬度。为了进行分析，使用76.2mm乘76.2mm的正方形样本来替代该标准所述的100mm乘100mm的样本。
为了获得样本，将样品平坦放置在工作台上，面向身体的表面向下，并且测量该制品的总纵向长度。沿纵向轴线标出位于从该制品的前腰部算起的总长度的25％处的部位和位于从该制品的后腰部算起的总长度的25％处的第二部位。小心地从该制品的面向衣服侧移除非织造外覆盖件。可使用低温喷雾器诸如Cyto-Freeze(获自Control Company，Houston，TX)来将非织造材料与底层膜层分离。切割76.2mm乘76.2mm的片，该片的中心位于以上所识别的每个部位处。在测试之前，将样品在约23℃±2℃和约50％±2％的相对湿度下预调理2小时。
对源自每个制品的两个样本均进行硬度测量。对于每个样品集，测量了总共三个相同的制品。计算并报告六个总硬度结果的平均值和标准偏差，精确至0.01g。
本文所公开的量纲和值不应当被理解为严格限于所引用的精确值。相反，除非另外指明，否则每个这样的量纲旨在表示所述值以及围绕该值功能上等同的范围。例如，公开为“40mm”的量纲旨在表示“约40mm”。
除非明确排除或有所限制，否则将本文引用的每篇文献，包括任何交叉引用或相关专利或专利申请，全文均以引用方式并入本文。任何文献的引用不是对其相对于任何本发明所公开的或本文受权利要求书保护的现有技术的认可，或不是对其单独地或以与任何其它参考文献或多个参考文献的组合提出、建议或公开了此类发明的认可。此外，如果此文献中术语的任何含义或定义与以引用方式并入本文的文献中相同术语的任何含义或定义相冲突，将以此文献中赋予该术语的含义或定义为准。
虽然已经举例说明和描述了本发明的具体实施方式，但是对于本领域技术人员来说显而易见的是，在不脱离本发明的实质和范围的情况下可作出多个其它改变和变型。因此，本文旨在于所附权利要求中涵盖属于本发明范围内的所有此类改变和变型。

Claims (15)

1.一种非织造纤维网，所述非织造纤维网由纺丝纤维形成，所述纺丝纤维包含第一聚烯烃、第二聚烯烃和柔软性增强添加剂；
其中所述第二聚烯烃为丙烯共聚物，并且是与所述第一聚烯烃不同的聚烯烃，
其中所述非织造纤维网压印有第一粘结压痕图案(100a)，所述第一粘结压痕图案限定第二未粘结凸起区域图案(101a)，并且所述非织造纤维网在压延粘结工艺之后经受水充工艺。
2.根据权利要求1所述的非织造纤维网，其中基本上所有的所述纺丝纤维均为单组分纤维。
3.根据权利要求1或2所述的非织造纤维网，其中所述第一粘结压痕图案包括由所述粘结压痕限定的至少两条相邻的、平行的直线路径，其中沿每条路径存在一条线(105)，沿所述线存在由未粘结长度隔开的粘结长度((D1,D2,D3)，并且所述总粘结长度与总未粘结长度的比率(粘结长度比)为至少35％但小于100％。
4.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述粘结压痕构成至少10％的粘结面积百分比。
5.根据权利要求4所述的非织造纤维网，其中所述粘结面积百分比不超过20％。
6.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述第二聚烯烃为具有介于5％和35％之间的乙烯单元的丙烯乙烯共聚物。
7.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述压延粘结提供具有第一纹理化表面和与所述第一表面相对的第二表面的所述非织造材料。
8.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中用于制备所述纤维的所述组合物包含按重量计介于5％和25％之间的所述第二聚烯烃和按所述纤维的重量计介于0.01％至10％之间的柔软性增强添加剂。
9.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述第一聚烯烃包含聚丙烯，并且所述第二聚烯烃包含弹性体聚丙烯。
10.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述非织造材料具有介于6g/m2和50g/m2之间的基重。
11.根据权利要求10所述的非织造纤维网，其中所述非织造材料具有介于0.15mm和1mm之间的厚度。
12.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述柔软性增强添加剂包含油酰胺、芥酸酰胺、和/或硬脂酰胺中的至少一种。
13.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述丙烯共聚物具有如根据说明书由13C NMR所测量的至少约75％、至少约80％、至少约82％、至少约85％、或至少约90％的三个丙烯单元的三单元组立构规整度。
14.根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网，其中所述柔软性增强添加剂包含具有键合到有机链上的氮的化合物，优选地为有机胺或酰胺。
15.一种吸收制品，其包括顶片、底片、和设置在顶片与底片之间的吸收芯，所述吸收制品具有组件，所述组件包括根据前述权利要求中任一项所述的非织造纤维网。
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