CN106191675A - 一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法 - Google Patents
一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106191675A CN106191675A CN201610641504.0A CN201610641504A CN106191675A CN 106191675 A CN106191675 A CN 106191675A CN 201610641504 A CN201610641504 A CN 201610641504A CN 106191675 A CN106191675 A CN 106191675A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- boracic
- hot rolled
- high intensity
- rolled strip
- production method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种高强度含硼热轧钢带,其化学成分质量百分比如下:C:0.12‑0.32%,Mn:1.1‑2.1%,S≤0.015%,P≤0.030%,Si:0.15‑0.30%,Ti:0.020‑0.060%,B:0.0015‑0.0060%,Cr:0.10‑0.55%,N≤60ppm,Al:0.015‑0.050%,余量为铁和不可避免的杂质;其生产方法包括下述步骤:冶炼连铸、加热炉加热、粗轧前除磷、粗轧、精轧、层流冷却、卷曲机卷曲。本发明的高强度含硼热轧钢带在经过热处理后,材料的强度能够达到1500MPa以上,能够用于汽车安全加强部件的制造,整体生产过程稳定,钢带性能优异稳定。
Description
技术领域
本发明涉及一种热轧钢带,尤其是一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法,属于冶金技术领域。
背景技术
随着汽车的日益普及,人们对汽车的要求越来越高。由于环保和节能的需要,汽车的轻量化已经成为世界汽车发展的潮流。在保证汽车的强度和安全性能的前提下,尽可能地降低汽车的整备质量,从而提高汽车的动力性,减少燃料消耗,降低排气污染。实验证明,汽车质量降低一半,燃料消耗也会降低将近一半。车身占轿车自重的25%,可见车身材料的轻量化举足轻重。
20世纪90年代,世界范围内的35家主要钢铁企业合作完成了"超轻钢质汽车车身"(ULSAB-Ultra Light Steel Auto Body)课题。该课题的研究成果表明,车身钢板的90%使用现已大量生产的高强度钢板(包括高强度、超高强度和夹层减重钢板),可以在不增加成本的前提下实现车身降重25%(以4门轿车为参照)。当然,这还是一个研究的成果,高强度钢板在车身上的实际应用还未达到如此高的水平。目前,汽车车身轻量化的主要途径依然是采用高强轻量化钢板,降低耗材用量。
发明内容
本发明提供一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法,利用常规的生产设备生产高强度含硼热轧钢带,在经过加热到A3以上保温一段时间-快速冷却-短时间回火后,材料的强度能够达到1500MPa以上,能够用于汽车安全加强部件的制造,整体生产过程稳定,钢带性能优异稳定。
本发明所采取的技术方案是:
一种高强度含硼热轧钢带,其化学成分质量百分比如下:C:0.12-0.32%,Mn:1.1-2.1%,S≤0.015%,P≤0.030%,Si:0.15-0.30%,Ti:0.020-0.060%,B:0.0015-0.0060%,Cr:0.10-0.55%,N≤60ppm,Al:0.015-0.050%,余量为铁和不可避免的杂质。
上述高强度含硼热轧钢带的生产方法包括下述步骤:冶炼连铸、加热炉加热、粗轧前除磷、粗轧、精轧、层流冷却、卷曲机卷曲。
优选的,冶炼连铸得到厚度为150-180mm的连铸坯。
优选的,加热炉加热,采取二段式加热,一段加热温度为1000-1200℃,二段加热温度为1250-1350℃,均热段温度为1270-1350℃,驻炉时间为90-240分钟。
优选的,粗轧前除磷,除磷压力≥17MPa。
优选的,粗轧总压下率大于73%,中间坯厚度40mm。
优选的,精轧,进口温度为900-1300℃,终轧温度为850-900℃。中间坯经中间层流冷却辊道进入精轧机组,控制层流冷却水,保证精轧机进口温度为900-1300℃,终轧温度为850-900℃。
优选的,层流冷却,采取前段冷却模式,平均冷却速度为35-45℃/s。
优选的,通过控制层冷段冷却水,保证卷曲温度为590-640℃。
本发明钢板化学成分中各元素的作用为:
C是固溶强化元素,是材料获得高强度的保证。碳含量越高,热轧组织中的珠光体或贝氏体含量越高,后续热处理后马氏体强度越高,但是与此同时材料的塑性出现降低,并且碳含量太高不利于材料的焊接性能,因此在满足材料强度要求的前提下,尽量降低碳含量的控制,优选C质量分数百分比为0.20-0.26%。
Mn是固溶强化元素,同时锰具有降低相变驱动力的作用,促使”C曲线”右移,扩大奥氏体区,能够提高奥氏体的淬透性,能够稳定淬火后强度,但是锰含量过高又会引发中心偏析降低韧性、淬火开裂,优选Mn质量分数百分比为1.2-1.8%。
S作为有害元素,主要以MnS夹杂物的形式存在,使钢的韧性降低,在考虑生产成本的前提下,硫含量应控制尽量低,一般控制为≤0.015%,优选S质量百分比为0.007%以下。
P同样作为有害元素,引起连铸坯的中心偏析,在轧制过程中偏聚到晶界上,引发沿晶断裂,使材料的脆性增加,在考虑生产成本的前提下,磷含量应控制尽量低,一般控制为0.030%,优选P质量百分比为0.020%以下。
Si是固溶强化元素,能够提高钢带的强度,增强钢的疲劳极限。另一方面,硅能提高奥氏体的热稳定性,减少淬火后马氏体转变量,增加残余奥氏体量,能够有效的阻碍回火时碳的扩散,提高回火稳定性及强度,优选Si质量百分比为0.15-0.30%。
Ti与碳、氮元素结合起到固定碳氮作用,能够有效的减少游离氮的数量,降低氮与硼的结合,增加材料的淬透性。另外,钛能够对重新上线加热的冷坯起到细化奥氏体晶粒,优选Ti质量百分比为0.020-0.060%。
B是提高淬透性元素,微量的硼就能有效的提高材料的淬透性,其含量超过0.005%时,降低晶界的韧性,优选B质量百分比为0.0015-0.0050%。
Cr是提高淬透性元素,铬能够降低相变驱动力,有效的提高材料淬透性。另外,铬元素能够同样能够促使“C曲线”右移,能够扩大淬火时形成全马氏体的区域。优选Cr质量百分比为0.020-0.050%。
N与硼元素结合,在冶炼连铸过程中形成大颗粒氮化硼,降低钢的塑性、韧性,同时降低硼的淬透性,考虑到生产成本,优选N质量百分比小于60ppm。
Al是脱氧元素,过高对影响连铸工艺生产,优选Al质量百分比为0.015-0.050%。
本发明通过添加硼元素提高材料的淬透性,同时硼元素的加入又会降低晶界韧性,通过添加铬元素来补偿材料的淬透性;依靠添加少量的钛元素减少氮与硼的结合,提高材料的韧塑性。通过控制加热炉温度,改善板坯轧制条件、保证产品的表面质量;通过热轧工艺的优化,控制产品的物理性能;整体工艺简单、生产过程平稳,适于工业批量生产。
本发明高强度含硼热轧钢带经过后续热处理,其抗拉强度大于1500MPa。将钢板加热到A3以上即奥氏体区,随后进行热冲压工艺,紧接着对冲压模具直接进行水冷,从而达到冷却冲压零件本体的目的。经过该工艺后,零部件强度能够在之前的几百兆怕直接上升到1500MPa以上,得到超高强度的汽车部件。
对本发明高强度含硼热轧钢带进行热处理前后的金相组织图见图1和图2,图1的组织为珠光体+铁素体,组织中珠光体及铁素体分布均匀,无带状组织或偏析出现,有利于组织加热到A3以上奥氏体区后碳的扩散;图2中组织主要由马氏体组成,组织均匀,无明显的低碳马氏体出现,材料的性能均匀。比较图1和图2可知,由于热处理前组织分布均匀,相对应的淬回火后得到马氏体中碳分布也较均匀,材料性能稳定。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:
本发明利用常规的生产设备生产高强度含硼热轧钢带,在经过加热到A3以上保温一段时间-快速冷却-短时间回火后,材料的强度能够达到1500MPa以上,能够用于汽车安全加强部件的制造,整体生产过程稳定,钢带性能优异稳定。
附图说明
图1为本发明高强度含硼热轧钢带的金相组织图;
图2为本发明高强度含硼热轧钢带经过热处理后的金相组织图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步地说明;
实施例1
本实施例的高强度含硼热轧钢带,化学成分的质量百分比为C:0.12%,Mn:2.1%,S:0.004%,P:0.030%,Si:0.30%,Ti:0.060%,B:0.0015%,Cr:0.55%,N:39ppm,Al:0.050%,余量为铁和不可避免的杂质。
高强度含硼热轧钢带的具体生产步骤如下:
将厚度150mm连铸坯进入加热炉,一段加热温度1000℃,二段加热温度1250℃,均热段温度1270-1290℃,驻炉时间90分钟;开启高压水除磷压力18MPa;进入粗轧总压下率为73.3%,中间坯厚度为40mm;精轧机进口温度1000℃,终轧温度850℃;采取前段冷却模式,平均冷速度为45℃/s;卷曲温度590℃。
实施例2
本实施例的高强度含硼热轧钢带,化学成分的质量百分比为C:0.19%,Mn:1.5%,S:0.003%,P:0.019%,Si:0.30%,Ti:0.030%,B:0.0034%,Cr:0.195%,N:31ppm,Al:0.045%,余量为铁和不可避免的杂质。
高强度含硼热轧钢带的具体生产步骤如下:
将厚度700mm连铸坯进入加热炉,一段加热温度1100℃,二段加热温度1290℃,均热段温度1300-1320℃,驻炉时间180分钟时;开启高压水除磷压力17MPa;进入粗轧压下率为75%,中间坯厚度为40mm;精轧机进口温度1160℃,终轧温度870℃;采取前段冷却模式,平均冷速度为42℃/s;卷曲温度610℃a。
实施例3
本实施例的高强度含硼热轧钢带,化学成分的质量百分比为C:0.25%,Mn:1.34%,S:0.002%,P:0.015%,Si:0.25%,Ti:0.037%,B:0.0050%,Cr:0.10%,N:25ppm,Al:0.038%,余量为铁和不可避免的杂质。
高强度含硼热轧钢带的具体生产步骤如下:
将厚度700mm连铸坯进入加热炉,一段加热温度1150℃,二段加热温度1310℃,均热段温度1330-1350℃,驻炉时间200分钟;开启高压水除磷压力17MPa;进入粗轧压下率为76.5%,中间坯厚度为40mm;精轧机进口温度1090℃,终轧温度870℃;采取前段冷却模式,平均冷速度为38℃/s;卷曲温度630℃。
实施例4
本实施例的高强度含硼热轧钢带,化学成分的质量百分比为C:0.30%,Mn:1.1%,S:0.002%,P:0.016%,Si:0.15%,Ti:0.020%,B:0.0060%,Cr:0.30%,N:40ppm,Al:0.015%,余量为铁和不可避免的杂质。
高强度含硼热轧钢带的具体生产步骤如下:
将厚度700mm连铸坯进入加热炉,一段加热温度1200℃,二段加热温度1350℃,均热段温度1330-1350℃,驻炉时间240分钟;开启高压水除磷压力18MPa;进入粗轧压下率为77.8%,中间坯厚度为40mm;精轧机进口温度1200℃,终轧温度900℃;采取前段冷却模式,平均冷速度为35℃/s;卷曲温度640℃。
实施例5
本实施例的高强度含硼热轧钢带,化学成分的质量百分比为C:0.16%,Mn:2.0%,S:0.005%,P:0.020%,Si:0.20%,Ti:0.040%,B:0.0045%,Cr:0.50%,N:29ppm,Al:0.030%,余量为铁和不可避免的杂质。
高强度含硼热轧钢带的具体生产步骤如下:
将厚度700mm连铸坯进入加热炉,一段加热温度1050℃,二段加热温度1270℃,均热段温度1280-1300℃,驻炉时间120分钟;开启高压水除磷压力19MPa;进入粗轧总压下率为73%,中间坯厚度为40mm;精轧机进口温度900℃,终轧温度860℃;采取前段冷却模式,平均冷速度为40℃/s;卷曲温度620℃。
实施例6
本实施例的高强度含硼热轧钢带,化学成分的质量百分比为C:0.22%,Mn:1.8%,S:0.006%,P:0.017%,Si:0.18%,Ti:0.050%,B:0.0020%,Cr:0.40%,N:25ppm,Al:0.020%,余量为铁和不可避免的杂质。
高强度含硼热轧钢带的具体生产步骤如下:
将厚度700mm连铸坯进入加热炉,一段加热温度1070℃,二段加热温度1330℃,均热段温度1320-1340℃,驻炉时间160分钟;开启高压水除磷压力18MPa;进入粗轧总压下率为75.6%,中间坯厚度为40mm;精轧机进口温度1300℃,终轧温度880℃;采取前段冷却模式,平均冷速度为42℃/s;卷曲温度605℃。
对实施例1-6的高强度含硼热轧钢带及进行热处理后的性能进行检测,性能检测数据如表1。
表1 实施例1-6钢带及淬回火后的性能检测结果
由表1可知,采用本发明的方法生产的钢带性能优异,经过热处理后材料的强度能够达到1500MPa以上,能够用于汽车安全加强部件的制造。
Claims (9)
1.一种高强度含硼热轧钢带,其特征在于:其化学成分质量百分比如下:C:0.12-0.32%,Mn:1.1-2.1%,S≤0.015%,P≤0.030%,Si:0.15-0.30%,Ti:0.020-0.060%,B:0.0015-0.0060%,Cr:0.10-0.55%,N≤60ppm,Al:0.015-0.050%,余量为铁和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于包括下述步骤:冶炼连铸、加热炉加热、粗轧前除磷、粗轧、精轧、层流冷却、卷曲机卷曲。
3.根据权利要求2所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于:所述冶炼连铸,得到厚度为150-180mm的连铸坯。
4.根据权利要求2所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于:所述加热炉加热,采取二段式加热,一段加热温度为1000-1200℃,二段加热温度为1250-1350℃,均热段温度为1270-1350℃,驻炉时间为90-240分钟。
5.根据权利要求2所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于:所述粗轧前除磷,除磷压力≥17MPa。
6.根据权利要求2所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于:所述粗轧,总压下率大于73%,中间坯厚度40mm。
7.根据权利要求2所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于:所述精轧,进口温度为900-1300℃,终轧温度为850-900℃。
8.根据权利要求2所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于:所述层流冷却,采取前段冷却模式,平均冷却速度为35-45℃/s。
9.根据权利要求2所述的一种高强度含硼热轧钢带的生产方法,其特征在于:所述卷曲机卷曲,卷曲温度为590-640℃。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610641504.0A CN106191675A (zh) | 2016-08-08 | 2016-08-08 | 一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610641504.0A CN106191675A (zh) | 2016-08-08 | 2016-08-08 | 一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106191675A true CN106191675A (zh) | 2016-12-07 |
Family
ID=57514298
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610641504.0A Pending CN106191675A (zh) | 2016-08-08 | 2016-08-08 | 一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106191675A (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106755870A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-05-31 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种厚规格中高碳钢板材的生产方法 |
CN110983177A (zh) * | 2019-11-24 | 2020-04-10 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 1000MPa级含钛马氏体钢氮化钛夹杂物的控制方法 |
CN112572621A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-03-30 | 安徽安凯华夏汽车配件制造有限公司 | 高强度汽车驾驶室后悬置装置 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002180186A (ja) * | 2000-12-08 | 2002-06-26 | Nippon Steel Corp | 成形性および焼入れ性に優れた熱延鋼板および冷延鋼板 |
JP2006265583A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス用熱延鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス成形部材の製造方法 |
CN101617059A (zh) * | 2007-02-23 | 2009-12-30 | 克里斯塔尔公司 | 热机械形成具有很高强度的最终产品的方法及由此制备的产品 |
CN102031456A (zh) * | 2009-09-30 | 2011-04-27 | 鞍钢股份有限公司 | 冲压淬火用钢板及其热成型方法 |
CN102031455A (zh) * | 2009-09-30 | 2011-04-27 | 鞍钢股份有限公司 | 冲压淬火用钢板及其制造方法 |
CN102776447A (zh) * | 2012-07-12 | 2012-11-14 | 江苏省常熟环通实业有限公司 | 汽车防撞梁用钢带 |
CN104195443A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-12-10 | 首钢总公司 | 汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法 |
-
2016
- 2016-08-08 CN CN201610641504.0A patent/CN106191675A/zh active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002180186A (ja) * | 2000-12-08 | 2002-06-26 | Nippon Steel Corp | 成形性および焼入れ性に優れた熱延鋼板および冷延鋼板 |
JP2006265583A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス用熱延鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス成形部材の製造方法 |
CN101617059A (zh) * | 2007-02-23 | 2009-12-30 | 克里斯塔尔公司 | 热机械形成具有很高强度的最终产品的方法及由此制备的产品 |
CN102031456A (zh) * | 2009-09-30 | 2011-04-27 | 鞍钢股份有限公司 | 冲压淬火用钢板及其热成型方法 |
CN102031455A (zh) * | 2009-09-30 | 2011-04-27 | 鞍钢股份有限公司 | 冲压淬火用钢板及其制造方法 |
CN102776447A (zh) * | 2012-07-12 | 2012-11-14 | 江苏省常熟环通实业有限公司 | 汽车防撞梁用钢带 |
CN104195443A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-12-10 | 首钢总公司 | 汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106755870A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-05-31 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种厚规格中高碳钢板材的生产方法 |
CN110983177A (zh) * | 2019-11-24 | 2020-04-10 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 1000MPa级含钛马氏体钢氮化钛夹杂物的控制方法 |
CN110983177B (zh) * | 2019-11-24 | 2022-03-22 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 1000MPa级含钛马氏体钢氮化钛夹杂物的控制方法 |
CN112572621A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-03-30 | 安徽安凯华夏汽车配件制造有限公司 | 高强度汽车驾驶室后悬置装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6207621B2 (ja) | 高成形性超高強度冷間圧延鋼板及びその製造方法 | |
CN104357744B (zh) | 一种抗拉强度≥780MPa级热轧双相钢及生产方法 | |
CN109112433B (zh) | 无表面条纹缺陷590MPa级冷轧双相钢及生产方法 | |
CN102925812A (zh) | 一种汽车用热轧膜片弹簧钢及其生产方法 | |
CN107675088A (zh) | 抗拉强度为≥590MPa厚规格轮辋用钢及生产方法 | |
CN104278201A (zh) | 具有良好冷成型性高碳钢的制备方法 | |
CN103882314A (zh) | 一种42CrMo钢冷轧板及其生产方法 | |
CN108504956A (zh) | 高成型性冷轧超高强度复合钢板及其制造方法 | |
CN108411202A (zh) | 一种厚规格冷轧双相钢及其制备方法 | |
CN105274431B (zh) | 一种适合水淬的热轧带钢耙片及其制造方法 | |
CN105714186A (zh) | 连续退火低合金高强度钢板及其生产方法 | |
CN105543666B (zh) | 一种屈服强度960MPa汽车大梁钢及其生产方法 | |
CN102286689B (zh) | 一种双相热成形钢的制备方法 | |
CN110747405B (zh) | 适用于辊压的一千兆帕级冷轧贝氏体钢板及其制备方法 | |
CN106191675A (zh) | 一种高强度含硼热轧钢带及其生产方法 | |
CN114150227B (zh) | 用中薄板坯轧制Rm≥1500MPa高韧性热冲压钢及生产方法 | |
CN105177435A (zh) | 刃具用薄规格热轧钢带及其制造方法 | |
CN108998730A (zh) | 一种过共析工具钢及其制造方法 | |
JPH039168B2 (zh) | ||
CN115341142B (zh) | 一种温成型用钢及其制备方法 | |
CN111575602A (zh) | 车轮用1500MPa级热成形钢板及其生产方法 | |
JP4061003B2 (ja) | 高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線材 | |
JPS582243B2 (ja) | 自動車用非調質鍛造部品の製造方法 | |
CN107385348A (zh) | 一种精密冲压用冷轧钢板及其制造方法 | |
KR20190078129A (ko) | 냉간압조용 선재, 이를 이용한 가공품 및 이들의 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20161207 |
|
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |