CN105921523B - 一种提高钢板探伤合格率的轧制方法 - Google Patents
一种提高钢板探伤合格率的轧制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105921523B CN105921523B CN201610513048.1A CN201610513048A CN105921523B CN 105921523 B CN105921523 B CN 105921523B CN 201610513048 A CN201610513048 A CN 201610513048A CN 105921523 B CN105921523 B CN 105921523B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- steel plate
- mulpic
- rolling
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
一种提高钢板探伤合格率的轧制方法，通过对轧制温度、入水温度及合适的Mulpic冷却工艺控制，使25~40mm规格的钢板返红温度控制在600~680℃的条件下，其心部奥氏体在出Mulpic冷却前实现了铁素体珠光体转变，避免钢板心部在没有办法堆冷或堆冷条件不足的情况下出现贝氏体、马氏体等脆性组织而产生裂纹，从而提高探伤合格率。
Description
技术领域
本发明属于钢铁轧制冷却工艺技术，特别涉及到Mulpic加速冷却系统的冷却工艺的控制。
背景技术
因铸坯中心偏析现象的存在，规格为25~40mm的钢板在轧制冷却后，钢板心部经常出现大量的贝氏体和马氏体等脆性组织，在内部应力的作用下，容易形成心部裂纹，从而使钢板在探伤检验时不合格。目前，钢铁企业通常的做法就是对钢板进行堆冷，使钢板内部应力能得到有效释放，防止心部裂纹的产生。但是对25~40mm规格的钢板来说，堆冷温度很难得到保证，堆冷时间太长也影响生产的运转，而且所有钢板都堆冷的话场地也不够。因此，必须通过改进轧制冷却控制技术，以消除钢板心部脆性组织，阻止心部裂纹的产生。
发明内容
本发明的目的在于，根据设备轧制过程冷却控制特点，对轧制过程各阶段的温度进行合理的控制，然后结合Mulpic加速冷却系统的特点，控制加速冷却过程不同阶段的冷却速度，最终得到目标返红温度，从而得到具有合适内部组织和探伤合格的钢板。
发明的技术方案：
一种提高钢板探伤合格率的轧制方法，包括以下工艺步骤：
（1）钢板的轧制采用控轧控冷，粗轧开轧温度≥1050℃，粗轧终轧温度≥980℃，展宽后最后三道次压下率≥15%，中间坯厚度≥3倍成品厚度；精轧开轧温度870~930℃，终轧温度即Mulpic入水温度800~850℃；
（2）Mulpic加速冷却，第一阶段采用强冷方式，冷却速度为16~20℃/S，使第一阶段冷却结束时钢板表面温度达到约600℃；第二、三阶段采用弱冷，冷却速度为6~8℃/S,促使心部实现奥氏体向铁素体珠光体转变；
（3）用测温枪测量钢板出Mulpic后的返红温度，返红温度控制目标600~680℃。
本发明通过对轧制温度、入水温度及合适的Mulpic冷却工艺的控制,使25~40mm规格的钢板返红温度控制在600~680℃的条件下，其心部奥氏体在出Mulpic冷却前实现了铁素体珠光体转变，避免钢板心部在没有办法堆冷或堆冷条件不足的情况下出现马氏体等脆性组织而出现裂纹。所以，本发明的的优点在于：对粗轧、精轧温度控制及中间坯厚度都做了明确规定，确保了钢板进Mulpic加速冷却系统的入水温度，同时，对Mulpic加速冷却系统各冷却阶段的冷却速度作了明确规定，确保了钢板出Mulpic加速冷却系统时钢板的返红温度能达到目标控制温度，得到合适的内部组织。
附图说明
图1为采用本发明工艺前钢板心部组织×500照片。
图2为采用本发明工艺后钢板心部组织×500照片。
具体实施方式
实施例一：220mm厚的连铸板坯轧制35mm厚的板材
220mm厚的连铸板坯送到加热炉中进行加热，加热速度10min/cm，出炉温度1206℃，铸坯均热时间30min。
（1）钢板的轧制采用控轧控冷，粗轧开轧温度1087℃，粗轧终轧温度1013℃，展宽后最后三道次压下率分别为 19%、 18%、16%， 中间坯厚度120mm； 精轧开轧温度为896℃之间变化，终轧温度即Mulpic入水温度819℃；
（2）Mulpic加速冷却控制采用第一阶段强冷，冷却速度为18℃/S，使第一阶段冷却结束时钢板表面温度达到615℃，第二、三阶段采用弱冷，冷却速度为6℃/S,确保心部热量向表面的传递，促使心部实现奥氏体向铁素体珠光体转变；
（3）用测温枪测量钢板出Mulpic后的返红温度，返红温度为642℃。
检测结果表明，钢板的性能良好，屈服强度、抗拉强度、-20℃冲击J、延伸率、面缩等都满足钢种要求，钢板探伤合格。钢板心部组织见图2.。
实施例二：180mm厚的连铸板坯轧制30mm厚的板材
180mm厚的连铸板坯送到加热炉中进行加热，加热工艺为：加热速度8min/cm，出炉温度1216℃，铸坯均热时间30min。
（1）钢板的轧制采用控轧控冷， 粗轧开轧温度1069℃， 粗轧终轧温度1006℃，展宽后最后三道次压下率分别为18%、16%、17%，中间坯厚度100mm；精轧开轧温度为885℃之间变化，终轧温度即Mulpic入水温度806℃；
（2）Mulpic加速冷却控制采用第一阶段强冷，冷却速度为16℃/S，使第一阶段冷却结束时钢板表面温度达到607℃，第二、三阶段采用弱冷，冷却速度为6℃/S,确保心部热量向表面的传递，促使心部实现奥氏体向铁素体珠光体转变；
（3）用测温枪测量钢板出Mulpic后的返红温度，返红温度为623℃。
检测结果表明，钢板的性能良好，屈服强度、抗拉强度、-20℃冲击J、延伸率、面缩等都满足钢种要求，钢板探伤合格。钢板心部组织和图2基本相同。
Claims (1)
1.一种提高钢板探伤合格率的轧制方法，其特征在于包括以下工艺步骤：
（1）钢板的轧制采用控轧控冷，粗轧开轧温度≥1050℃，粗轧终轧温度≥980℃，展宽后最后三道次压下率≥15%，中间坯厚度≥3倍成品厚度；精轧开轧温度870~930℃，终轧温度即Mulpic入水温度800~850℃；
（2）Mulpic加速冷却，第一阶段采用强冷方式，冷却速度为16~20℃/S，使第一阶段冷却结束时钢板表面温度达到约600℃；第二、三阶段采用弱冷，冷却速度为6~8℃/S,促使心部实现奥氏体向铁素体珠光体转变；
（3）用测温枪测量钢板出Mulpic后的返红温度，返红温度控制目标600~680℃。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610513048.1A CN105921523B (zh) | 2016-07-04 | 2016-07-04 | 一种提高钢板探伤合格率的轧制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610513048.1A CN105921523B (zh) | 2016-07-04 | 2016-07-04 | 一种提高钢板探伤合格率的轧制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105921523A CN105921523A (zh) | 2016-09-07 |
| CN105921523B true CN105921523B (zh) | 2018-02-09 |
Family
ID=56829298
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610513048.1A Active CN105921523B (zh) | 2016-07-04 | 2016-07-04 | 一种提高钢板探伤合格率的轧制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105921523B (zh) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112553532A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-03-26 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种高韧性减量化船板海工钢及其制备方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102418035A (zh) * | 2011-12-02 | 2012-04-18 | 内蒙古科技大学 | 一种含稀土Ce元素的X65管线钢及轧制方法 |
| CN102534371B (zh) * | 2012-01-04 | 2013-07-17 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种含Mg的TMCP型E460超高强船体结构用钢板及其生产方法 |
| CN103320692B (zh) * | 2013-06-19 | 2016-07-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超高韧性、优良焊接性ht550钢板及其制造方法 |
| CN103556047B (zh) * | 2013-10-22 | 2017-04-05 | 首钢总公司 | 一种450MPa级抗氢致开裂压力容器用钢板及其生产方法 |
| CN104775074A (zh) * | 2015-05-07 | 2015-07-15 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种管线钢的生产方法 |
| CN105063485A (zh) * | 2015-09-11 | 2015-11-18 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种355MPa级低温韧性厚钢板及其制备方法 |
-
2016
- 2016-07-04 CN CN201610513048.1A patent/CN105921523B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN105921523A (zh) | 2016-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106216391B (zh) | 一种降低42CrMo硬度的轧制生产方法 | |
| CN103769424B (zh) | 炉卷轧机钢板表面红色氧化铁皮的控制方法 | |
| CN104141039B (zh) | 一种控制42CrMo钢大方坯热轧盘条脱碳的轧制工艺 | |
| US11313005B2 (en) | Seamless steel pipe and method for producing the seamless steel pipe | |
| CN106282789A (zh) | 一种低碳特厚TMCP型Q420qE桥梁钢及其制造方法 | |
| Güler et al. | Investigation of the hot ductility of a high-strength boron steel | |
| CN108300939A (zh) | 一种低成本q550d高强钢板及其生产方法 | |
| CN101831586A (zh) | 一种低温韧性优异的低碳当量高强度厚钢板及制造方法 | |
| CN108193137A (zh) | 一种不大于80mm厚1000MPa级水电用钢板的DQ-Q&T方法 | |
| Zhuang et al. | Effects of rolling and cooling conditions on microstructure and mechanical properties of low carbon cold heading steel | |
| CN105369015A (zh) | 一种42CrMo轴类零件淬火热处理工艺 | |
| CN107983771A (zh) | 建筑混凝土固定件用高强冷硬卷热轧方法 | |
| CN103555911B (zh) | 一种调质高强度q890e特厚钢板的生产方法 | |
| CN105256231B (zh) | 冷凝管用冷轧钢板及其制备方法 | |
| Chen et al. | Influence of deformation temperature on γ-α phase transformation in Nb–Ti microalloyed steel during continuous cooling | |
| CN105921523B (zh) | 一种提高钢板探伤合格率的轧制方法 | |
| CN104801563B (zh) | 一种曲轴用中碳非调质钢制造方法 | |
| CN102409234A (zh) | 焊接裂纹敏感性指数小于0．23的355MPa级低合金钢板的制造方法 | |
| Balogun et al. | Influence of finishing temperature on the mechanical properties of conventional hot rolled steel bar | |
| Skubisz et al. | Selection of direct cooling conditions for automotive lever made of microalloyed steel | |
| CN107794355B (zh) | 一种250mm特厚高强海洋平台用钢的生产方法 | |
| CN106755869B (zh) | 一种低能耗生产q550d钢板的方法 | |
| Popova et al. | Hardening low carbon steel 10 by using of thermal-cyclic deformation and subsequent heat treatment | |
| CN108486341A (zh) | 钢板的制造方法 | |
| CN103556076B (zh) | 一种调质高强度q690f特厚钢板的生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |