CN105599400A - 一种层状吸音材料及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种层状吸音材料及其制备方法，该吸音材料包括热风棉层与耐热纤维复合层，所述耐热纤维复合层的振动频率为500～6000Hz，所述耐热纤维复合层是由连续使用温度为160～240℃的耐热纤维构成的非织造材料层，所述热风棉的上下面至少一面附着耐热纤维复合材料。本发明的层状吸音材料不仅能保持对高频噪音的吸收，还能提高对低频噪音的吸收，且还具有生产工艺简单的特点。

Description

一种层状吸音材料及其制备方法

技术领域

本发明涉及一种层状吸音材料及其制备方法。

背景技术

随着现代工业的不断发展，人们生活水平的不断提高，对环境的质量要求也越来越高。而如今，噪声污染也成为当今世界污染的三大问题之一，噪声污染会影响人们对交谈、思考、睡眠和休息的干扰，除此之外，噪声污染还会加速建筑物和机械结构的老化，影响设备及仪表的精度和使用寿命。因此，需要使用吸音材料来吸收空气中的噪音。

吸音材料按照本身的构造分类，可分为多孔性吸声材料和共振吸声材料两类。一般来说，多孔性吸声材料以吸收中、高频声能为主，而共振吸声材料以吸收低频声能为主。目前多孔性吸声材料占领市场主导地位，因为多孔吸声材料具有高频吸声系数大、比重小等优点,然而这种材料不太适用于吸收较低频率的声音。如玻璃纤维吸音棉、岩棉、橡塑吸音棉、海绵、泡沫等多孔性吸声材料还存在不环保，吸音性能不稳定的缺陷。

如中国公开专利CN202422724公开了一种全频吸音棉，该吸音棉具有两层或三层结构，两层结构的全频吸音棉由熔喷高聚物纤维和膨体聚四氟乙烯层组成；三层结构的全频吸音棉由熔喷高聚物纤维层双面复合膨体聚四氟乙烯层组成，该吸音材料存在制作工艺复杂、不耐高温、低频吸音性能差的缺陷。

又如中国公开专利CN101189381公开了一种包含共振薄膜和至少另一层纤维材料的层状吸声非纺织物，该发明虽然解决了不能吸收较低频率声音这个问题，但该材料是在纤维层的表面经过静电旋涂一层纳米级的纤维制成，目前静电纺丝工艺都是在实验室阶段，未实现大规模工业化生产，同样不利于企业生产。

为了降低噪音，塑造良好的生活环境，有必要开发一种不仅能提高吸收低频率，且能保持对高频噪音吸收的新型环保吸音材料。

发明内容

本发明目的在于提供一种不仅能保持对高频噪音的吸收，而且还能提高对中低频噪音吸收的层状吸音材料。

本发明的另一目的在于提供一种生产工艺简单的层状吸音材料的制备方法。

本发明的技术解决方案如下：本发明的层状吸音材料包括热风棉层与耐热纤维复合层，所述耐热纤维复合层的振动频率为500～6000Hz，所述耐热纤维复合层是由连续使用温度为160～240℃的耐热纤维构成的非织造材料层，所述热风棉的上下面至少一面附着耐热纤维复合材料。

通过采用振动频率在500～6000Hz的耐热纤维复合层与热风棉层进行热粘合，得到的层状吸音材料解决了以往在低频区域吸音差的缺陷，同时本发明的层状吸音材料不仅能保持对高频噪音的吸收，还能提高对中低频噪音的吸收，且还具有生产工艺简单的特点。

附图说明

图1、图2为本发明层状吸音材料的结构示意图，图中1为热风棉层、2为耐热纤维复合层。

具体实施方式

本发明的层状吸音材料包括热风棉层与耐热纤维复合层，所述耐热纤维复合层的振动频率为500～6000Hz，所述耐热纤维复合层是由连续使用温度为160～240℃的耐热纤维构成的非织造材料层，所述热风棉的上下面至少一面附着耐热纤维复合材料。其中振动频率为500～6000Hz的耐热纤维复合层的主要作用是提高中低频的吸音系数，同时仍能保持高频的吸音系数，如果耐热纤维复合层的振动频率小于500Hz的话，也就是说能与耐热纤维复合层发生共振的声波频率小于500Hz，发生共振时将声波转化为热能，虽然可以使得在0～500Hz范围内的吸音系数提高，但是500～6000Hz范围内的吸音系数没有得到提高，所以在整个频率0～6000Hz范围内的平均吸音系数低。如果耐热纤维复合层的振动频率大于6000Hz的话，则吸收的声波频率太高，5000Hz以下的吸音材系数不高，考虑到层状吸音材在0～6000Hz范围内的平均吸音系数在0.6以上，耐热纤维复合层的振动频率优选200～4000Hz。而热风棉层为多孔材料，对高频声波具有较好的吸收，主要起到吸收高频声波的效果。

本发明耐热纤维复合层是连续使用温度为160～240℃的耐热纤维形成的，其通常选自聚苯硫醚（PPS）纤维、聚（2，6-二溴亚苯基醚）（PBO）纤维、间位芳纶纤维中的一种。上述耐热纤维具有较高的极限氧指数，从而使吸音材料具有阻燃效果。考虑到耐热优异性及吸音效果，优选聚苯硫醚（PPS）纤维。

上述热风棉的平均孔径大小为0.1～30μm，且孔径在2～20μm之间的孔占全部孔的30～90%。热风棉的孔径大小对整个吸音材料有着很大的影响，主要是通过控制热风棉的孔径，使声波在孔径中进行摩擦和振动，使声能转化为热能，从而消除噪音。若热风棉的孔径在2～20μm之间的孔占全部孔的比例小于30%，则热风棉的孔径过大，所以在一定的体积范围内，孔的数目变少，当声波入射到热风棉中时，首先由于声波产生的振动引起小孔和间隙内的空气运动，造成和孔壁的摩擦，紧靠孔壁和纤维表面的空气受孔壁的影响，就不易动起来，由于摩擦和粘滞力的作用使相当一部分声能转化为热能，从而使声波衰减，也就是说孔的数目变少，声能的消耗就减少，从而导致吸音效果降低；若孔径在2～20μm之间的孔占全部孔的比例大于90%，则要求制备热风棉的纤维的纤度小，当进行开棉、梳理过程时，由于纤度小的纤维容易形成棉结，除此之外，由纤度小的纤维制成的热风棉由于缺少粗的纤维作为支架，所以很容易出现坍塌这种现象，厚度不易控制。

上述非织造材料为纸，纸是采用100重量%的聚苯硫醚（PPS）纤维、聚（2，6-二溴亚苯基醚）（PBO）纤维、间位芳纶纤维中的一种采用湿法非织造加工进行溶液分散、脱水成网、热风干燥制得的。材料的振动频率与非织造材料的结构有关，材料的结构与它的振动频率关系如下：a.外形尺寸：弹性系数大频率低，面积大频率低；b.温度：温度高低对谐振体内部晶格排列有影响，故而影响频率。除此之外，还和材料的属性有关，材料物理属性与它的振动频率关系如下：a.硬度：硬度高，频率高（硬度：与晶胞的空间构架有关）；b.质地晶格结构和外形，不同的原子面相应的外形频率不同。聚（2，6-二溴亚苯基醚）（PBO）纤维、间位芳纶纤维的晶胞的空间构架、质地晶格结构、外形与PPS纤维的不同，所以振动频率也不同。聚苯硫醚的晶胞体系是半结晶性聚合物，属于正交晶系，间位芳纶纤维的晶胞体系属于三斜晶系,聚（2，6-二溴亚苯基醚）（PBO）的晶胞体系属于单斜晶胞系。由于聚苯硫醚自身的物理属性，致使它的振动频率有利于吸音性能的提高，所以耐热纤维复合层的制备，优选采用聚苯硫醚（PPS）纤维。

所述耐热纤维复合层是由纤度为0.1～10dtex的耐热纤维构成。如果构成耐热纤维复合层的纤维纤度小于0.1dtex，则无纺布比较致密，声波大部分会被反射，只有少部分的噪音穿透该高密度织物层，从而降低材料的吸音系数。如果构成耐热纤维复合层的纤维纤度大于10dtex，由于纤维较粗、制备的无纺布的孔径过大，声波很容易穿透该高密度织物层，起不到提高层状吸音材低频吸音性能的作用。

本发明的目的通过包含体积密度为0.001～3g/cm³、厚度为0.1～1cm的耐热纤维复合层来实现保持高频吸音效果，同时提高对中低频噪音的吸收。由于体积密度为0.001～3g/cm³耐热纤维复合层首先接触声波，在中低频时波长较长，声波在接触耐热纤维复合层界面时，耐热纤维复合层的孔径大小及其正态分布使声波更容易发生衍射，衍射后声波能量快速衰减，声波透过耐热纤维复合层后，声波遇到后部分声波会再次被反射到热风棉内部，通过引起多孔纤维材料孔隙中的空气振动，由于摩擦和空气的粘滞力，使部分声能转变为热能，增加了声波的减弱，所以在中低频的吸音性能提高。在高频时，声波接触到耐热纤维复合层，声波更容易透射，耐热纤维复合层背后的无纺布层中的细纤维使得高频声波大部分被吸收，因此，该层状吸音材料在高频的吸音性能得以维持。如果耐热纤维复合层的体积密度小于0.001g/cm³，复合层的孔径比较大，声波很容易穿透耐热纤维复合层，不利于吸收低频噪音；如果耐热纤维复合层的体积密度高于3g/cm³，耐热纤维复合层的振动频率变低，导致吸音材的吸音曲线在高频区域呈现下跌的趋势。

本发明的层状吸音材料的厚度为6～30mm。如果层状吸音材的厚度低于6mm的话，则声波的传播途径减小，声波的损耗减小，从而吸音系数降低；如果层状吸音材的厚度高于30mm，会增加材料的重量和安装不方便，且生产成本增加。考虑到吸音效果以及生产成本，本发明的吸音材料的厚度优选10～25mm。

本发明的层状吸音材料的平均吸音系数大于0.55，2000Hz时其吸音系数达到0.95以上。吸音系数的测量应对以下中心频率的倍频程序列进行测量：100，125，160，200，250，315，400，600，800，1000，1250，1600，2000，2500，3150，4000，5000Hz。一般认为，吸音系数大于0.2的材料为一般的吸音材料，吸音系数大于0.5的为良好的吸音材料。而本发明吸音材料的吸音系数大于0.6，其吸音性能明显高于其他吸音材料。本发明所说的低频是指0～500Hz、中频是指500～2000Hz、高频是指2000Hz以上。

本发明层状吸音材料的克重为100～900g/m²。如果该材料的克重低于100g/m²，其吸音效果会很低；如果该材料的克重高于900g/m²，吸音材料的重量增大，加重汽车重量，从而增大能耗。考虑到吸音效果以及材料实际应用，本发明层状吸音材料的克重优选100～800g/m²，更优选300～600g/m²。

本发明的层状吸音材料的制备方法，包括如下步骤：

（1）热风棉的制备：将40～50重量%低熔点聚酯纤维、20～30重量%细纤度聚酯纤维与40～20重量%普通聚酯纤维进行梳理、铺网、热处理，得到热粘合纤维网；

（2）非织造材料的制备：将连续使用温度为160～240℃的耐热纤维进行湿法非织造加工，然后在温度为160～300℃、线压力为0.2～100kgf/cm下进行至少一面的轧光处理，得到振动频率为500～6000Hz的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过低熔点热熔网膜将步骤（2）中制得的非织造材料热压贴合于步骤（1）中制得的热粘合纤维网的至少一面，最终得到成品。

步骤（1）中低熔点聚酯纤维的作用是使细纤度聚酯纤维与普通聚酯粗纤维受热粘合在一起，为了使制得的热粘合无纺布受热粘合均匀，低熔点聚酯纤维的熔点应低于普通聚酯纤维的熔点，其熔点在80～210℃之间。如果低熔点聚酯纤维的含量低于40重量%的话，受热时纤维之间的粘合点少，就会造成材料不易成型；如果低熔点聚酯纤维的含量高于50重量%的话，受热时熔融纤维过多，这样材料的硬度增加，不利于安装。

在步骤（1）中，将低熔点聚酯纤维、细纤度聚酯纤维与普通聚酯纤维进行梳理、铺网、热粘合，得到热粘合纤维网的过程中，热处理温度为150～200℃，时间2～20min，若热处理温度低于150℃，则热粘合不充分；若温度高于200℃，则聚酯纤维被融，吸音材的厚度、性能不利于控制。若热处理时间小于2min中，热粘合不充分；若热处理时间大于20min吸音材料的材质过硬，不利于安装。

在步骤（2）中，将耐热纤维复合层在160～300℃、线压力为0.2～100kgf/cm下进行至少一面的轧光处理，若轧光温度低于160℃，则耐热纤维复合层的轧光效果不明显；若轧光温度高于300℃，则温度过高，部分纤维会被熔融，就会导致熔融的纤维沾到轧辊上，损坏机器，除此之外，由于纤维被熔融，导致耐热纤维复合层轧光厚度不均匀；若线压力低于0.2kgf/cm，则耐热纤维复合层中的纤维不能被压扁，起不到轧光的效果；若线压力高于100kgf/cm，则耐热纤维复合层的轧光强度太大，导致耐热纤维复合层中的纤维被压的过扁，耐热纤维复合层的厚度不易控制。对耐热纤维复合层可以进行一面轧光，也可以进行两面轧光，考虑到耐热纤维复合层的致密程度大小，优选对耐热纤维复合层进行两面轧光（强轧光）。

在步骤（3）中，热粘合纤维网与耐热纤维复合层通过低熔点热熔网膜进行热粘合，热粘合的方式为热轧辊或热风。热粘合的温度为90～180℃，热粘合时间为5～10s。如果热粘合的温度低于90℃的话，在粘合层中的纤维没有被熔融，导致起不到粘合的作用；若热粘合的温度高于180℃，热风纤维网层就会被融掉，导致吸音材的厚度不易控制。

通过以下实施例，对本发明作进一步说明。但本发明的保护范围并不限于实施例，实施例中的各物性由下面方法测定。

【吸音系数】

根据国标《GB/T18696.1-2004声学阻抗管中吸声系数和声阻抗的测量第1部分：驻波比法》测试材料的吸音系数。该设备的测试范围为100Hz～6300Hz，将试样分别裁剪成直径为9.6cm和直径为3cm的圆形式样，9.6cm用于测试中低频吸音系数、3cm用于测试高频吸音系数。其平均吸音系数为125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz的算出平均系数。

【厚度】

按照《GBT24218.2-2009纺织品非织造布试验方法第2部分：厚度的测定》中规定的蓬松类无纺布进行厚度测试，将吸音材料放在水平基准板上，用于基准板平行的压脚对式样施加规定的压力，此时压脚与基准板之间的距离为式样的厚度。

【克重】

按照《GBT24218.1-2009纺织品非织造布试验方法第1部分：单位面积质量的测定》进行测试，裁剪100mm×100mm的方形式样，称其克重再除以面积得到克重。

【平均孔径、孔隙率】

根据ASTMF316-03标准，利用毛细管流动孔隙测量仪(美国施多威尔公司)测试滤布的平均孔径。将一个完全为润湿液饱和的样品至于密封的样品室内，气体从样品前流向样品室。用计算机控制气体压力，使之缓慢增加，直到它达到足以克服最大孔径对应的液体的毛管作用，这就是所谓的泡点压力。当压力进一步以小的增量增加时，形成可测量出的气体流动，直到能流动的液体被排空为止。用干样品也会产生流速对压力的数据，并且将其进行实时的储存和显示。该设备根据以下公式自动计算出平均孔径：

D=4γcosθ/p，式中：D=孔隙直径，

γ=液体的表面张力，

θ=接触角和，

p=压差。

孔隙率表示被测样品不同范围的孔径所占的比率，毛细管流动孔隙测量仪自动统计出被测样品的孔隙率。

【定义】

在本发明中，耐热纤维复合层的连续使用温度的定义如下：

连续使用温度：暴露10万小时后强度会下降一半的温度。用阿伦尼乌斯公式（Arrheniusequation）算出。

实施例1

（1）热风棉的制备：采用40重量%的纤度为60dtex低熔点聚酯纤维、20重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、40重量%的纤度为20dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为300g、厚度为20cm、平均孔径大小为0.1um的热风棉，且孔径在0.1～10um之间的孔占全部孔的90%；

（2）非织造材料的制备：采用纤度为0.1dtex的间位芳纶纤维通过抄纸法进行溶液分散、脱水成网、热风干燥，得到间位芳纶纸，然后将间位芳纶纸在温度为160℃、线压力为0.2kgf/cm下进行单面轧光处理，得到振动频率为900Hz、厚度为0.1cm、体积密度为3g/cm³的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过共聚酰胺热熔胶网膜将步骤（2）中制得的非织造材料在温度为130℃、热压时间为5s贴合在步骤（1）中制得的热风棉的一面，最终制得本发明的层状吸音材料。评价该层状吸音材料的特性，并示于表1中。

实施例2

（1）热风棉的制备：采用40重量%的纤度为60dtex低熔点聚酯纤维、20重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、40重量%的纤度为20dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为320g、厚度为20cm、平均孔径大小为0.1um的热风棉，且孔径在0.1～10um之间的孔占全部孔的90%；

（2）非织造材料的制备：采用纤度为0.1dtex的间位芳纶纤维通过抄纸法进行溶液分散、脱水成网、热风干燥，得到间位芳纶纸，然后将间位芳纶纸在温度为160℃、线压力为0.2kgf/cm下进行双面轧光处理，得到振动频率为700Hz、厚度为0.09cm、体积密度为2.8g/cm³的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过共聚酰胺热熔胶网膜将步骤（2）中制得的非织造材料在温度为130℃、热压时间为10s贴合在步骤（1）中制得的热风棉的两面，最终制得本发明的层状吸音材料。评价该层状吸音材料的特性，并示于表1中。

实施例3

（1）热风棉的制备：采用50重量%的纤度为30dtex低熔点聚酯纤维、20重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、30重量%的纤度为20dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为420g、厚度为25cm、平均孔径大小为15μm的热风棉，且孔径在5～15μm之间的孔占全部孔的60%；

（2）非织造材料的制备：采用纤度为5dtex的PPS纤维通过抄纸法进行溶液分散、脱水成网、热风干燥，得到PPS纸，然后将PPS纸在温度为200℃、线压力为100kgf/cm下进行单面轧光处理，得到振动频率为3000Hz、厚度为0.5cm、体积密度为1.5g/cm³的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过共聚酰胺热熔胶网膜将步骤（2）中制得的非织造材料在温度为140℃、热压时间为5s贴合在步骤（1）中制得的热风棉的一面，最终制得本发明的层状吸音材料。评价该层状吸音材料的特性，并示于表1中。

实施例4

（1）热风棉的制备：采用50重量%的纤度为30dtex低熔点聚酯纤维、20重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、30重量%的纤度为20dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为420g、厚度为25cm、平均孔径大小为15μm的热风棉，且孔径在5～15μm之间的孔占全部孔的60%；

（2）非织造材料的制备：采用纤度为5dtex的PPS纤维通过抄纸法进行溶液分散、脱水成网、热风干燥，得到PPS纸，然后将PPS纸在温度为200℃、线压力为100kgf/cm下进行双面轧光处理，得到振动频率为2800Hz、厚度为0.48cm、体积密度为1.4g/cm³的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过共聚酰胺热熔胶网膜将步骤（2）中制得的非织造材料在温度为140℃、热压时间为10s贴合在步骤（1）中制得的热风棉的两面，最终制得本发明的层状吸音材料。评价该层状吸音材料的特性，并示于表1中。

实施例5

（1）热风棉的制备：采用45重量%的纤度为60dtex低熔点聚酯纤维、25重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、30重量%的纤度为20dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为320g、厚度为20cm、平均孔径大小为30μm的热风棉，且孔径在10～25μm之间的孔占全部孔的30%；

（2）非织造材料的制备：采用纤度为10dtex的PBO纤维通过抄纸法进行溶液分散、脱水成网、热风干燥，得到PBO纸，然后将PBO纸在温度为240℃、线压力为100kgf/cm下进行单面轧光处理，得到振动频率为5500Hz、厚度为1cm、体积密度为0.1g/cm³的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过共聚酰胺热熔胶网膜将步骤（2）中制得的非织造材料在温度为150℃、热压时间为5s贴合在步骤（1）中制得的热风棉的一面，最终制得本发明的层状吸音材料。评价该层状吸音材料的特性，并示于表1中。

实施例6

（1）热风棉的制备：采用45重量%的纤度为60dtex低熔点聚酯纤维、25重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、30重量%的纤度为20dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为420g、厚度为25cm、平均孔径大小为30μm的热风棉，且孔径在10～25μm之间的孔占全部孔的30%；

（2）非织造材料的制备：采用纤度为10dtex的PBO纤维通过抄纸法进行溶液分散、脱水成网、热风干燥，得到PBO纸，然后将PBO纸在温度为240℃、线压力为100kgf/cm下进行双面轧光处理，得到振动频率为4500Hz、厚度为0.95cm、体积密度为0.09g/cm³的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过共聚酰胺热熔胶网膜将步骤（2）中制得的非织造材料在温度为150℃、热压时间为10s贴合在步骤（1）中制得的热风棉的两面，最终制得本发明的层状吸音材料。评价该层状吸音材料的特性，并示于表1中。

比较例1

采用20重量%的纤度为0.5dtex低熔点聚酯纤维、30重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、50重量%的纤度为30dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为320g、厚度为20cm、平均孔径大小为0.1um的吸音材料，且孔径在0.1～10um之间的孔占全部孔的90%,评价该吸音材料的特性。

比较例2

（1）热风棉的制备：采用50重量%的纤度为60dtex低熔点聚酯纤维、20重量%的纤度为10dtex细纤度聚酯纤维、30重量%的纤度为20dtex普通聚酯纤维进行梳理、铺网加工成纤维网，然后在温度为150℃、时间为10s下进行热处理，得到克重为300g、厚度为20cm、平均孔径大小为15um的热风棉，且孔径在0.1～10um之间的孔占全部孔的60%；

（2）非织造材料的制备：采用纤度为0.1dtex的PPS纤维通过抄纸法进行溶液分散、脱水成网、热风干燥，得到体积密度为1.6g/cm³的PPS纸；

（3）层状吸音材料的制备：通过共聚酰胺热熔胶网膜将步骤（2）中制得的非织造材料在温度为130℃、热压时间为5s贴合在步骤（1）中制得的热风棉的一面，最终制得层状吸音材料。评价该层状吸音材料的特性，并示于表1中。

表1

Claims (8)

1.一种层状吸音材料，其特征在于：该吸音材料包括热风棉层与耐热纤维复合层，所述耐热纤维复合层的振动频率为500～6000Hz，所述耐热纤维复合层是由连续使用温度为160～240℃的耐热纤维构成的非织造材料层，所述热风棉的上下面至少一面附着耐热纤维复合材料。

2.根据权利要求1所述的层状吸音材料，其特征在于：所述热风棉的平均孔径大小为0.1～30μm，且孔径在2～20μm之间的孔占全部孔的30～90%。

3.根据权利要求1所述的层状吸音材料，其特征在于：所述耐热纤维复合层为由聚苯硫醚纤维、聚（2，6-二溴亚苯基醚）纤维、间位芳纶纤维中的一种耐热纤维构成的非织造材料层。

4.根据权利要求1所述的层状吸音材料，其特征在于：所述耐热纤维复合层是由纤度为0.1～10dtex的耐热纤维构成的非织造材料层。

5.根据权利要求1所述的层状吸音材料，其特征在于：所述耐热纤维复合层的厚度为0.01～1cm。

6.根据权利要求1所述的层状吸音材料，其特征在于：所述耐热纤维复合层的体积密度为0.001～3g/cm³。

7.一种权利要求1所述的层状吸音材料的制备方法，其特征在于：包括如下步骤：

（1）热风棉的制备：将40～50重量%低熔点聚酯纤维、20～30重量%细纤度聚酯纤维与40～20重量%普通聚酯纤维进行梳理、铺网、热处理，得到热粘合纤维网；

（2）非织造材料的制备：将连续使用温度为160～240℃的耐热纤维进行湿法非织造加工，然后在温度为160～300℃、线压力为0.2～100kgf/cm下进行至少一面的轧光处理，得到振动频率为500～6000Hz的非织造材料；

（3）层状吸音材料的制备：通过低熔点热熔网膜将步骤（2）中制得的非织造材料热压贴合于步骤（1）中制得的热粘合纤维网的至少一面，最终得到成品。

8.根据权利要求7所述的层状吸音材料的制备方法，其特征在于：所述步骤（3）中的热压贴合温度为90～180℃。