CN105397047A - 一种中间包辅助化渣剂及其使用方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种中间包辅助化渣剂及其使用方法，该使用方法包括：精炼结束后头炉的温度为1600～1610℃，头炉的镇静时间≥25min，连浇炉次的温度为1590～1600℃，连浇炉次的镇静时间≥20min；在钢包开浇后中间包的液面没过长水口下沿时，大包长水口下方投入150～200kg中间包覆盖剂，塞棒两侧烘烤空投入50～100kg的中间包覆盖剂，并且在液面涨满后一次性加入300～500kg的中间包覆盖剂；中间包的过热度大于等于25℃且小于等于40℃；从浇注第3炉开始，待中间包的液面涨至正常液位的时候，在塞棒的附近投入10～30kg中间包辅助化渣剂。通过该使用方法，解决了现有技术中存在的因使用高碱度中间包覆盖剂而容易导致结晶器的控制精度降低的技术问题，提高了钢铁产品的纯净度与表面质量。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶炼领域，尤其涉及一种中间包辅助化渣剂及其使用方法。
背景技术
连铸即为连续铸钢(英文，ContinuousSteelCasting)的简称，与传统的模铸法相比，连铸技术以其能够大幅提高金属收得率和铸坯质量、节约能源等显著优势，在钢铁冶炼领域得到了广泛应用。
目前，随着对钢铁产品的质量要求越来越高，例如对汽车等行业所需要的无间隙原子钢(英文：Interstitial-FreeSteel；简称：IF)来说，对无间隙原子钢的表面质量的要求越来越高，而对生产厂家来说，同时不但需要提供金属产品的质量，还需要保证产品的价格不会增加过多。
因此，目前钢铁产品的生产厂家多采用控制浇注过程中结晶器内液位波动防止卷渣的方式来提高钢铁产品的表面质量，但是，由于实际生产过程中随着浇注的进行，很多外部条件是随着一起变化的，最终可能导致某些技术无法达到预期的效果，例如同样以生产IF钢为例，许多厂家使用的是高碱度中间包覆盖剂，该类型的覆盖剂吸附夹杂能力强但是由于熔化温度较高容易结壳，如果使用塞棒控流中间包，随着浇注的进行，中间包覆盖剂会黏附在塞棒周围，使其控制精度越来越差，一般体现在连浇第4炉以后结晶器液位波动随之变大，请参考图1，图1为现有技术中结晶器液位波动变化的示意图，如图1所示，该结晶器液位波动变化的合格率仅仅在80～85％之间，及其容易造成结晶器卷渣，从而导致钢铁产品的表面质量降低。
因此，现有技术中存在因使用高碱度中间包覆盖剂而容易导致结晶器的控制精度降低的技术问题。
发明内容
本发明实施例通过提供一种中间包辅助化渣剂及其使用方法，用以解决现有技术中存在的因使用高碱度中间包覆盖剂而容易导致结晶器的控制精度降低的技术问题。
本发明实施例第一方面提供了一种中间包辅助化渣剂的使用方法，包括：
精炼结束后头炉的温度为1600～1610℃，所述头炉的镇静时间≥25min，连浇炉次的温度为1590～1600℃，所述连浇炉次的镇静时间≥20min；
在钢包开浇后中间包的液面没过长水口下沿时，大包长水口下方投入150～200kg中间包覆盖剂，塞棒两侧烘烤空投入50～100kg的所述中间包覆盖剂，并且在液面涨满后一次性加入300～500kg的所述中间包覆盖剂；其中，所述中间包覆盖剂为高碱度中间包覆盖剂；
所述中间包的过热度大于等于25℃且小于等于40℃，并根据浇注断面确定拉速；
从浇注第3炉开始，每炉开浇后待所述中间包的液面涨至正常液位的时候，在所述塞棒的附近投入10～30kg中间包辅助化渣剂，所述中间包辅助化渣剂包括以下按质量百分比配比的组分：20～40％的氧化钙；20～40％的二氧化硅；3～6％的氧化铝；0～6％的氧化镁；5～10％的氟离子，余量为氧化铁。
可选地，所述根据浇注断面确定拉速，具体包括：
在所述浇注断面为1050mm时，所述拉速为1.67～1.73m/min；
在所述浇注断面为1200mm时，所述拉速为1.57～1.63m/min；
在所述浇注断面为1300mm时，所述拉速为1.47～1.53m/min；
在所述浇注断面为1500mm时，所述拉速为1.27～1.33m/min；
在所述浇注断面为1600mm时，所述拉速为1.27～1.33m/min；
在所述浇注断面为1800mm时，所述拉速为1.17～1.23m/min；
在所述浇注断面为2050mm时，所述拉速为0.97～1.03m/min；
在所述浇注断面为2150mm时，所述拉速为0.97～1.03m/min。
可选地，所述中间包辅助化渣剂的粒度为0.125～1mm。
本发明实施例第二方面提供了一种中间包辅助化渣剂，其特征在于，所述中间包辅助化渣剂包括以下按质量百分比配比的组分：20～40％的氧化钙；20～40％的二氧化硅；3～6％的氧化铝；0～6％的氧化镁；5～10％的氟离子，余量为氧化铁。
可选地，所述中间包辅助化渣剂的粒度为0.125～1mm。
本发明实施例中的一个或者多个技术方案，至少具有如下优点或有益效果：
通过本发明实施例提供的中间包辅助化渣剂的使用方法，在连浇炉次的浇注过程中向中间包的塞棒位置附近投入10～30kg中间包辅助化渣剂，连浇炉次的液位波动的合格率在95％以上，使塞棒位置附近覆盖剂获得较高的流动性而不发生结壳现象，解决了现有技术中存在的因使用高碱度中间包覆盖剂而容易导致结晶器的控制精度降低的技术问题，所以能够大幅度提高塞棒的控流精度，同时不影响覆盖剂的去除夹杂物的能力，从而提高了钢铁产品的纯净度与表面质量。
附图说明
图1为现有技术中结晶器液位波动变化的示意图；
图2为实施例一提供的连浇炉次的液位波动示意图；
图3为实施例二提供的连浇炉次的液位波动示意图；
图4为实施例三提供的连浇炉次的液位波动示意图。
具体实施方式
本发明实施例通过提供一种中间包辅助化渣剂及其使用方法，用以解决现有技术中存在的因使用高碱度中间包覆盖剂而容易导致结晶器的控制精度降低的技术问题。
本发明实施例第一方面提供了一种中间包辅助化渣剂的使用方法，请参考图1，图1为本发明实施例提供的中间包辅助化渣剂的使用方法流程图，如图1所示，该方法包括：
S1：精炼结束后头炉的温度为1600～1610℃，头炉的镇静时间≥25min，连浇炉次的温度为1590～1600℃，连浇炉次的镇静时间≥20min；
S2：在钢包开浇后中间包的液面没过长水口下沿时，大包长水口下方投入150～200kg中间包覆盖剂，塞棒两侧烘烤空投入50～100kg的中间包覆盖剂，并且在液面涨满后一次性加入300～500kg的中间包覆盖剂；其中，中间包覆盖剂为高碱度中间包覆盖剂，在具体实施过程中，高碱度中间包覆盖剂例如可以包括以下组分：CaO含量控制在30％～45％,Al2O3含量<10％,SiO2含量控制在5％～15％，在此就不再赘述了。
S3：中间包的过热度大于等于25℃且小于等于40℃，并根据浇注断面确定拉速；在具体实施过程中，根据浇注断面确定拉速，具体包括：在浇注断面为1050mm时，拉速为1.67～1.73m/min；在浇注断面为1200mm时，拉速为1.57～1.63m/min；在浇注断面为1300mm时，拉速为1.47～1.53m/min；在浇注断面为1500mm时，拉速为1.27～1.33m/min；在浇注断面为1600mm时，拉速为1.27～1.33m/min；在浇注断面为1800mm时，拉速为1.17～1.23m/min；在浇注断面为2050mm时，拉速为0.97～1.03m/min；在浇注断面为2150mm时，拉速为0.97～1.03m/min；需要说明的是，在拉速确定为一个具体的数值后，若浇注端面不发生变化，则需要保持拉速稳定不变；当然，在实际应用中，通过本发明的介绍，若浇注断面的数值为其他数值，则本领域所属的技术人员能够根据上述对应关系进行合理地推导，从而获得相应的拉速值，在此就不再赘述了；
S4：从浇注第3炉开始，每炉开浇后待中间包的液面涨至正常液位的时候，也即中间包的液位高度为800～1000mm的时候，在塞棒的附近投入10～30kg中间包辅助化渣剂，
在具体实施过程中，中间包辅助化渣剂包括以下按质量百分比配比的组分：20～40％的氧化钙；20～40％的二氧化硅；3～6％的氧化铝；0～6％的氧化镁；5～10％的氟离子；余量为氧化铁；在具体实施过程中，中间包辅助化渣剂的粒度为0.125～1mm。
在接下来的部分中，将结合图2-图4，以IF钢的浇注过程为例，来详细介绍上述技术方案。
实施例一：
精炼结束后头炉的温度设置为1608℃，头炉的镇静时间设为37min；连浇炉次的温度依次为1591℃、1599℃、1595℃、1599℃、1591℃、1599℃，连浇炉次的镇静时间依次为30min，35min，29min，28min，25min，24min；整浇次中间包过热度设为27～37℃；浇注断面1500mm，拉速1.3m/min；浇注第3炉开始，每炉开浇后待中间包液面涨至正常液位后，在塞棒附近投入10kg辅助化渣剂。
请参考图2，图2为实施例一提供的连浇炉次的液位波动示意图，如图2所示，该连浇炉次的液位波动的合格率在95％以上。
实施例二：
精炼结束后头炉的温度设置为1603℃，头炉的镇静时间设为29min；连浇炉次的温度依次为1598℃，1592℃，1593℃，1592℃，1591℃，1590℃，连浇炉次的镇静时间依次为24min，29min，22min，23min，24min，24min；整浇次中间包过热度设为27～37℃；浇注断面1500mm，拉速1.3m/min；浇注第3炉开始，每炉开浇后待中间包液面涨至正常液位后，在塞棒附近投入10kg辅助化渣剂。
请参考图3，图3为实施例二提供的连浇炉次的液位波动示意图，如图2所示，该连浇炉次的液位波动的合格率在95％以上。
实施例三：
精炼结束后头炉的温度设置为1608℃，头炉的镇静时间设为37min；连浇炉次的温度依次为1591℃、1599℃、1595℃、1599℃、1591℃、1599℃，连浇炉次的镇静时间依次为30min，35min，29min，28min，25min，24min；整浇次中间包过热度设为27～37℃；浇注断面1500mm，拉速1.3m/min；浇注第3炉开始，每炉开浇后待中间包液面涨至正常液位后，在塞棒附近投入10kg辅助化渣剂。
请参考图4，图4为实施例二提供的连浇炉次的液位波动示意图，如图4所示，该连浇炉次的液位波动的合格率在95％以上。
通过图2、图3和图4可以看出，通过本发明实施例提供的中间包辅助化渣剂的使用方法，在连浇炉次的浇注过程中向中间包的塞棒位置附近投入10～30kg中间包辅助化渣剂，连浇炉次的液位波动的合格率在95％以上，使塞棒位置附近覆盖剂获得较高的流动性而不发生结壳现象，解决了现有技术中存在的因使用高碱度中间包覆盖剂而容易导致结晶器的控制精度降低的技术问题，所以能够大幅度提高塞棒的控流精度，同时不影响覆盖剂的去除夹杂物的能力，从而提高了钢铁产品的纯净度与表面质量。
本发明实施例第二方面还提供一种中间包辅助化渣剂，中间包辅助化渣剂包括以下按质量百分比配比的组分：20～40％的氧化钙；20～40％的二氧化硅；3～6％的氧化铝；0～6％的氧化镁；5～10％的氟离子，余量为氧化铁。在具体实施过程中，中间包辅助化渣剂的粒度为0.125～1mm。
在前述实施例中已经详细介绍了中间包辅助化渣剂的使用方法，在此就不再赘述了。
本发明实施例中的一个或者多个技术方案，至少具有如下优点或有益效果：
通过本发明实施例提供的中间包辅助化渣剂的使用方法，在连浇炉次的浇注过程中向中间包的塞棒位置附近投入10～30kg中间包辅助化渣剂，连浇炉次的液位波动的合格率在95％以上，使塞棒位置附近覆盖剂获得较高的流动性而不发生结壳现象，解决了现有技术中存在的因使用高碱度中间包覆盖剂而容易导致结晶器的控制精度降低的技术问题，所以能够大幅度提高塞棒的控流精度，同时不影响覆盖剂的去除夹杂物的能力，从而提高了钢铁产品的纯净度与表面质量。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (5)
1.一种中间包辅助化渣剂的使用方法，其特征在于，包括：
精炼结束后头炉的温度为1600～1610℃，所述头炉的镇静时间≥25min，连浇炉次的温度为1590～1600℃，所述连浇炉次的镇静时间≥20min；
在钢包开浇后中间包的液面没过长水口下沿时，大包长水口下方投入150～200kg中间包覆盖剂，塞棒两侧烘烤空投入50～100kg的所述中间包覆盖剂，并且在液面涨满后一次性加入300～500kg的所述中间包覆盖剂；其中，所述中间包覆盖剂为高碱度中间包覆盖剂；
所述中间包的过热度大于等于25℃且小于等于40℃，并根据浇注断面确定拉速；
从浇注第3炉开始，每炉开浇后待所述中间包的液面涨至正常液位的时候，在所述塞棒的附近投入10～30kg中间包辅助化渣剂，所述中间包辅助化渣剂包括以下按质量百分比配比的组分：20～40％的氧化钙；20～40％的二氧化硅；3～6％的氧化铝；0～6％的氧化镁；5～10％的氟离子，余量为氧化铁。
2.如权利要求1所述的使用方法，其特征在于，所述根据浇注断面确定拉速，具体包括：
在所述浇注断面为1050mm时，所述拉速为1.67～1.73m/min；
在所述浇注断面为1200mm时，所述拉速为1.57～1.63m/min；
在所述浇注断面为1300mm时，所述拉速为1.47～1.53m/min；
在所述浇注断面为1500mm时，所述拉速为1.27～1.33m/min；
在所述浇注断面为1600mm时，所述拉速为1.27～1.33m/min；
在所述浇注断面为1800mm时，所述拉速为1.17～1.23m/min；
在所述浇注断面为2050mm时，所述拉速为0.97～1.03m/min；
在所述浇注断面为2150mm时，所述拉速为0.97～1.03m/min。
3.如权利要求1所述的使用方法，其特征在于，所述中间包辅助化渣剂的粒度为0.125～1mm。
4.一种中间包辅助化渣剂，其特征在于，所述中间包辅助化渣剂包括以下按质量百分比配比的组分：20～40％的氧化钙；20～40％的二氧化硅；3～6％的氧化铝；0～6％的氧化镁；5～10％的氟离子，余量为氧化铁。
5.如权利要求4所述的中间包辅助化渣剂，其特征在于，所述中间包辅助化渣剂的粒度为0.125～1mm。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107052289A (zh) * | 2017-05-09 | 2017-08-18 | 唐山不锈钢有限责任公司 | 用于连铸开浇的中间包覆盖剂的加入方法 |
| CN114905014A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-08-16 | 达力普石油专用管有限公司 | 一种降低连铸过程中钢液增氮量的方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101045949A (zh) * | 2007-04-13 | 2007-10-03 | 郎雪 | 转炉炼钢用无氟复合化渣剂及其生产方法 |
| CN101660018A (zh) * | 2009-09-17 | 2010-03-03 | 陆建荣 | 转炉复合化渣剂及其制备方法和应用 |
| CN102071283A (zh) * | 2010-10-12 | 2011-05-25 | 江苏大学 | 一种电炉炼钢用含硼无氟助熔化渣剂 |
| CN103160633A (zh) * | 2011-12-13 | 2013-06-19 | 李华丽 | 转炉炼钢用锰矿化渣剂 |
| CN103572000A (zh) * | 2012-07-19 | 2014-02-12 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种含铬铁水熔炼用低氟稀渣剂及其使用方法 |
| CN104232841A (zh) * | 2014-09-28 | 2014-12-24 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | 一种脱磷化渣剂及其制备方法 |
-
2015
- 2015-11-26 CN CN201510846852.7A patent/CN105397047B/zh active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101045949A (zh) * | 2007-04-13 | 2007-10-03 | 郎雪 | 转炉炼钢用无氟复合化渣剂及其生产方法 |
| CN101660018A (zh) * | 2009-09-17 | 2010-03-03 | 陆建荣 | 转炉复合化渣剂及其制备方法和应用 |
| CN102071283A (zh) * | 2010-10-12 | 2011-05-25 | 江苏大学 | 一种电炉炼钢用含硼无氟助熔化渣剂 |
| CN103160633A (zh) * | 2011-12-13 | 2013-06-19 | 李华丽 | 转炉炼钢用锰矿化渣剂 |
| CN103572000A (zh) * | 2012-07-19 | 2014-02-12 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种含铬铁水熔炼用低氟稀渣剂及其使用方法 |
| CN104232841A (zh) * | 2014-09-28 | 2014-12-24 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | 一种脱磷化渣剂及其制备方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107052289A (zh) * | 2017-05-09 | 2017-08-18 | 唐山不锈钢有限责任公司 | 用于连铸开浇的中间包覆盖剂的加入方法 |
| CN107052289B (zh) * | 2017-05-09 | 2019-06-28 | 唐山不锈钢有限责任公司 | 用于连铸开浇的中间包覆盖剂的加入方法 |
| CN114905014A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-08-16 | 达力普石油专用管有限公司 | 一种降低连铸过程中钢液增氮量的方法 |
| CN114905014B (zh) * | 2022-05-30 | 2024-02-20 | 达力普石油专用管有限公司 | 一种降低连铸过程中钢液增氮量的方法 |
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