CN105330548A - 一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺,其步骤如下:先将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内;再向前述中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且同时向反应釜内通入氯气;再向前述反应釜内通入氮气进行一次赶气;再将前述中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸;再向前述中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌;再将前述中的物料再次进行氮气二次赶气;再将前述二次赶气后的物料进行冷却。本发明采用上述生产工艺,可以将固体类副产物彻底过滤分离,保证了3,4-二氯苯胺的纯度,同时也避免了资源的浪费,且能够提高反应效率,降低反应的时间,回收了成品率较高。
Description
技术领域
本发明涉及塑料精细化工生产领域,具体涉及一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺。
背景技术
敌草隆为无色结晶固体,熔点158~159℃,易溶于热酒精,27℃时在丙酮中溶解度为5.3%,稍溶于醋酸乙酯、乙醇和热苯。不溶于水,在水中的溶解度为25℃时42ppm。在烃类中溶解度低。对氧化和水解稳定。别名N-(3,4-二氯苯基)-N',N'-二甲基脲N'-(3,4-二氯苯基)-N,N-二甲基脲;3-(3,4-二氯苯基)-1,1-二甲基脲;用于防除非耕作区一般杂草,防杂草重新蔓延。该品也用于芦笋、柑桔、棉花、凤梨、甘蔗、温带树木和灌木水果的除草,其结构式为:
敌草隆在生产过程中的中间体3,4-二氯苯胺为以无水三氯化铁作催化剂,向105℃的熔融状态的对硝基氯苯通入氯气,得3,4-二氯硝基苯。再在回流状态下与铁粉、甲酸和水进行还原反应,得到3,4-二氯苯胺;
但是现有的生产工艺不易控制,且容易生成多种副反应,且难以分离,废渣容易造成环境的污染。
发明内容
针对以上现有技术中存在的问题,本发明提供了一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺,避免了环境污染,以及减少了副反应的产生。
本发明是通过以下技术方案实现的:
一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺,其步骤如下:
1)将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在20-80℃;
2)向步骤1中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为4-6小时,保持反应釜内的压强为0.1-0.2MPa;
3)向步骤2的反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为2-3小时;
4)将步骤3中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌;
5)向步骤4中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为90-95℃,时间为5-6小时,还原釜内的压强为0.05-0.1MPa;
6)将步骤5中的物料再次进行氮气二次赶气;
7)将步骤6二次赶气后的物料进行冷却至45-75℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液;
8)将步骤7一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,将蒸馏后的滤液进行冷却至40-55℃,采用过滤棉进行二次过滤,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
进一步地,一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺,其步骤如下:
1)将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在40℃;
2)向步骤1中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为4小时,保持反应釜内的压强为0.2MPa;
3)向步骤2的反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为3小时;
4)将步骤3中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌;
5)向步骤4中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为93℃,时间为5.5小时,还原釜内的压强为0.1MPa;
6)将步骤5中的物料再次进行氮气二次赶气;
7)将步骤6二次赶气后的物料进行冷却至65℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液;
8)将步骤7一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,将蒸馏后的滤液进行冷却至45℃,采用过滤棉进行二次过滤,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
本发明的有益效果为:本发明采用上述生产工艺,可以将3,4-二氯苯胺生产中的固体类副产物彻底过滤分离,保证了3,4-二氯苯胺的纯度,同时也避免了直接排放造成环境污染,和资源的浪费,且采用了一定的温度和时间,和一定的压强下,能够提高反应效率,降低反应的时间,回收了成品率较高。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白,以下结合实施例,对本发明进行进一步详细说明。应当理解,此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明,并不用于限定本发明。
实施例1
先将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在40℃,可以增加催化剂的催化活性;
再向前述中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为4小时,保持反应釜内的压强为0.2MPa,可以节省反应时间,同时可以生成3,4-二氯硝基苯,且副产物少,3,4-二氯硝基苯的纯度较高,避免了后期反应的时间延长;
再向前述反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为3小时,可以将溶液内的未反应氯气赶出,提高3,4-二氯硝基苯的纯度,避免了副产物的增多;
再将前述中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌,此时为预备反应阶段,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得甲酸能够完全反应;
再向前述中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为93℃,时间为5.5小时,还原釜内的压强为0.1MPa,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得3,4-二氯硝基苯能够完全反应;
再将前述中的物料再次进行氮气二次赶气,避免残留的气体生成更加复杂的副产物,同时提高生成产物3,4-二氯苯胺的纯度;
再将前述二次赶气后的物料进行冷却至65℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液,在此种温度下,大多数副产物为固体物质,能够过滤出来,且采用过滤棉可以将废渣过滤更加彻底;
最后将前述一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,可以将废渣中残留的溶液萃取出来,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,能够将萃取处的液体进行分离得出3,4-二氯苯胺,将蒸馏后的滤液进行冷却至45℃,采用过滤棉进行二次过滤,可以将废渣过滤彻底,因此废渣处理比较彻底,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
因此采用上述生产工艺,可以将3,4-二氯苯胺生产中的固体类副产物彻底过滤分离,保证了3,4-二氯苯胺的纯度,同时也避免了直接排放造成环境污染,和资源的浪费,且采用了一定的温度和时间,和一定的压强下,能够提高反应效率,降低反应的时间,回收了成品率较高。
实施例2
先将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在20℃,可以增加催化剂的催化活性;
再向前述中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为6小时,保持反应釜内的压强为0.1MPa,可以节省反应时间,同时可以生成3,4-二氯硝基苯,且副产物少,3,4-二氯硝基苯的纯度较高,避免了后期反应的时间延长;
再向前述反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为2小时,可以将溶液内的未反应氯气赶出,提高3,4-二氯硝基苯的纯度,避免了副产物的增多;
再将前述中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌,此时为预备反应阶段,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得甲酸能够完全反应;
再向前述中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为90℃,时间为6小时,还原釜内的压强为0.05MPa,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得3,4-二氯硝基苯能够完全反应;
再将前述中的物料再次进行氮气二次赶气,避免残留的气体生成更加复杂的副产物,同时提高生成产物3,4-二氯苯胺的纯度;
再将前述二次赶气后的物料进行冷却至45℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液,在此种温度下,大多数副产物为固体物质,能够过滤出来,且采用过滤棉可以将废渣过滤更加彻底;
最后将前述一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,可以将废渣中残留的溶液萃取出来,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,能够将萃取处的液体进行分离得出3,4-二氯苯胺,将蒸馏后的滤液进行冷却至55℃,采用过滤棉进行二次过滤,可以将废渣过滤彻底,因此废渣处理比较彻底,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
因此采用上述生产工艺,可以将3,4-二氯苯胺生产中的固体类副产物彻底过滤分离,保证了3,4-二氯苯胺的纯度,同时也避免了直接排放造成环境污染,和资源的浪费,且采用了一定的温度和时间,和一定的压强下,能够提高反应效率,降低反应的时间,回收了成品率较高。
实施例3
先将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在60℃,可以增加催化剂的催化活性;
再向前述中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为5小时,保持反应釜内的压强为0.15MPa,可以节省反应时间,同时可以生成3,4-二氯硝基苯,且副产物少,3,4-二氯硝基苯的纯度较高,避免了后期反应的时间延长;
再向前述反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为2.5小时,可以将溶液内的未反应氯气赶出,提高3,4-二氯硝基苯的纯度,避免了副产物的增多;
再将前述中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌,此时为预备反应阶段,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得甲酸能够完全反应;
再向前述中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为92℃,时间为5小时,还原釜内的压强为0.08MPa,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得3,4-二氯硝基苯能够完全反应;
再将前述中的物料再次进行氮气二次赶气,避免残留的气体生成更加复杂的副产物,同时提高生成产物3,4-二氯苯胺的纯度;
再将前述二次赶气后的物料进行冷却至55℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液,在此种温度下,大多数副产物为固体物质,能够过滤出来,且采用过滤棉可以将废渣过滤更加彻底;
最后将前述一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,可以将废渣中残留的溶液萃取出来,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,能够将萃取处的液体进行分离得出3,4-二氯苯胺,将蒸馏后的滤液进行冷却至50℃,采用过滤棉进行二次过滤,可以将废渣过滤彻底,因此废渣处理比较彻底,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
因此采用上述生产工艺,可以将3,4-二氯苯胺生产中的固体类副产物彻底过滤分离,保证了3,4-二氯苯胺的纯度,同时也避免了直接排放造成环境污染,和资源的浪费,且采用了一定的温度和时间,和一定的压强下,能够提高反应效率,降低反应的时间,回收了成品率较高。
实施例4
先将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在70℃,可以增加催化剂的催化活性;
再向前述中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为6小时,保持反应釜内的压强为0.1MPa,可以节省反应时间,同时可以生成3,4-二氯硝基苯,且副产物少,3,4-二氯硝基苯的纯度较高,避免了后期反应的时间延长;
再向前述反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为2.5小时,可以将溶液内的未反应氯气赶出,提高3,4-二氯硝基苯的纯度,避免了副产物的增多;
再将前述中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌,此时为预备反应阶段,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得甲酸能够完全反应;
再向前述中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为94℃,时间为6小时,还原釜内的压强为0.05MPa,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得3,4-二氯硝基苯能够完全反应;
再将前述中的物料再次进行氮气二次赶气,避免残留的气体生成更加复杂的副产物,同时提高生成产物3,4-二氯苯胺的纯度;
再将前述二次赶气后的物料进行冷却至70℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液,在此种温度下,大多数副产物为固体物质,能够过滤出来,且采用过滤棉可以将废渣过滤更加彻底;
最后将前述一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,可以将废渣中残留的溶液萃取出来,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,能够将萃取处的液体进行分离得出3,4-二氯苯胺,将蒸馏后的滤液进行冷却至40℃,采用过滤棉进行二次过滤,可以将废渣过滤彻底,因此废渣处理比较彻底,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
因此采用上述生产工艺,可以将3,4-二氯苯胺生产中的固体类副产物彻底过滤分离,保证了3,4-二氯苯胺的纯度,同时也避免了直接排放造成环境污染,和资源的浪费,且采用了一定的温度和时间,和一定的压强下,能够提高反应效率,降低反应的时间,回收了成品率较高。
实施例5
先将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在80℃,可以增加催化剂的催化活性;
再向前述中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为5小时,保持反应釜内的压强为0.2MPa,可以节省反应时间,同时可以生成3,4-二氯硝基苯,且副产物少,3,4-二氯硝基苯的纯度较高,避免了后期反应的时间延长;
再向前述反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为2小时,可以将溶液内的未反应氯气赶出,提高3,4-二氯硝基苯的纯度,避免了副产物的增多;
再将前述中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌,此时为预备反应阶段,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得甲酸能够完全反应;
再向前述中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为95℃,时间为5小时,还原釜内的压强为0.1MPa,增加了反应的效率,减少反应的时间,使得3,4-二氯硝基苯能够完全反应;
再将前述中的物料再次进行氮气二次赶气,避免残留的气体生成更加复杂的副产物,同时提高生成产物3,4-二氯苯胺的纯度;
再将前述二次赶气后的物料进行冷却至75℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液,在此种温度下,大多数副产物为固体物质,能够过滤出来,且采用过滤棉可以将废渣过滤更加彻底;
最后将前述一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,可以将废渣中残留的溶液萃取出来,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,能够将萃取处的液体进行分离得出3,4-二氯苯胺,将蒸馏后的滤液进行冷却至40℃,采用过滤棉进行二次过滤,可以将废渣过滤彻底,因此废渣处理比较彻底,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
因此采用上述生产工艺,可以将3,4-二氯苯胺生产中的固体类副产物彻底过滤分离,保证了3,4-二氯苯胺的纯度,同时也避免了直接排放造成环境污染,和资源的浪费,且采用了一定的温度和时间,和一定的压强下,能够提高反应效率,降低反应的时间,回收了成品率较高。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已,并不用以限制本发明,凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (2)
1.一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺,其特征在于:其步骤如下:
1)将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在20-80℃;
2)向步骤1中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为4-6小时,保持反应釜内的压强为0.1-0.2MPa;
3)向步骤2的反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为2-3小时;
4)将步骤3中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌;
5)向步骤4中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为90-95℃,时间为5-6小时,还原釜内的压强为0.05-0.1MPa;
6)将步骤5中的物料再次进行氮气二次赶气;
7)将步骤6二次赶气后的物料进行冷却至45-75℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液;
8)将步骤7一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,将蒸馏后的滤液进行冷却至40-55℃,采用过滤棉进行二次过滤,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
2.根据权利要求1所述的一种敌草隆中间体生产废渣处理工艺,其特征在于:其步骤如下:
1)将催化剂无水三氯化铁粉碎至微末状态转移至反应釜内,且温度保持在40℃;
2)向步骤1中的反应釜中滴加熔融状态的对硝基氯苯,且进行不断的搅拌,且同时向反应釜内通入氯气,反应时间为4小时,保持反应釜内的压强为0.2MPa;
3)向步骤2的反应釜内通入氮气进行一次赶气,赶气时间为3小时;
4)将步骤3中赶过气的物料转移至还原釜中,向还原釜中滴加甲酸,并不断搅拌;
5)向步骤4中的还原釜内添加铁粉和水,并缓慢搅拌,还原釜内的温度为93℃,时间为5.5小时,还原釜内的压强为0.1MPa;
6)将步骤5中的物料再次进行氮气二次赶气;
7)将步骤6二次赶气后的物料进行冷却至65℃,采用过滤棉进行一次过滤,留滤液;
8)将步骤7一次过滤后的滤渣进行一次氯胺清洗,并将清洗后的滤液进行蒸馏分离出产品,将蒸馏后的滤液进行冷却至45℃,采用过滤棉进行二次过滤,并将过滤后的滤液进行二次蒸馏分离出产品。
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C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
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Application publication date: 20160217 |