CN105290328A - 一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法 - Google Patents
一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105290328A CN105290328A CN201510764655.0A CN201510764655A CN105290328A CN 105290328 A CN105290328 A CN 105290328A CN 201510764655 A CN201510764655 A CN 201510764655A CN 105290328 A CN105290328 A CN 105290328A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- coupon
- high temperature
- cup
- shell
- temperature alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
本发明属于精密铸造技术领域，具体涉及一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法。本发明方法是通过加大试棒浇注过程中钢水的补缩通道，改进试棒的浇注温度及散热方式，降低试棒表面凝固过快，增加浇注系统的补缩效果，实现试棒检测部位补缩通道畅通，将试棒中部的显微疏松缺陷完全引入到浇注系统中，并利用过滤系统降低合金液中夹杂物过多引起的显微疏松。
Description
技术领域
本发明属于精密铸造技术领域，具体涉及一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法。
背景技术
大部分铸造高温合金浇注铸件时需要检测力学性能是否符合规范要求，通常性能检测是采用将高温合金制成单铸试棒来反映合金的力学性能。由于高温合金的合金化程度较高，合金的固相线及液相线温度范围通常较宽，一般该温度范围达到几十度到上百度，固液相温度区间越大合金浇注后形成显微疏松的趋势越大。在通常的试棒浇注温度下，由于试棒的组合结构、预热条件、预热温度、浇注温度不同等会造成合金的力学性能测试结果存在较大差异，使得浇注的力学性能试棒测试结果不能真实反映合金的力学性能。产生该问题的主要原因是在浇注的试棒中存在显微疏松缺陷，导致在性能测试过程中，试棒首先在显微疏松存在的部位发生断裂，该种试棒的力学性能较低，需要重新进行检测。
现有的高温合金试棒结构一般是哑铃型，哑铃型试棒的规格一般要求为试棒拉伸段直径在7.1mm左右，哑铃型试棒的上拉头和下拉头与拉伸段之间形成一个过渡转接角，以拉伸段中心点为原点引一条与过渡转接角相切的切线，该切线与试棒中轴线的夹角被定义为补缩通道角，补缩通道角一般为16°，目前制备高温合金试棒是通过合金浇注进行的，将试棒型壳固定在上圆盘和下圆盘之间，通过浇口杯进行浇注。但是由于存在试棒的补缩通道过长，浇注系统的上圆盘厚度不够，试棒表面散热过快等问题，导致试棒在浇注过程中钢水补缩不足，不利于试棒的最细部位——拉伸段钢水的及时补缩，从而造成试棒的显微疏松，不能反映真实的力学性能状况。
发明内容
针对现有技术存在的问题，本发明提供一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法，目的是通过加大试棒浇注过程中钢水的补缩通道，改进试棒的浇注温度及散热方式，降低试棒表面凝固过快，增加浇注系统的补缩效果，实现试棒检测部位补缩通道畅通，将试棒中部的显微疏松缺陷完全引入到浇注系统中，并利用过滤系统降低合金液中夹杂物过多引起的显微疏松。
实现本发明目的的技术方案按照以下步骤进行：
（1）制备哑铃型高温合金试棒蜡模，加大哑铃型高温合金试棒蜡模的拉伸段直径，减短拉伸段长度，使补缩通道角的角度在18°~25°，然后制备哑铃型高温合金试棒型壳；
（2）组合高温合金试棒浇注装置，将哑铃型高温合金试棒型壳安装在上圆盘和下圆盘之间，其中上圆盘的厚度为20mm~30mm，上圆盘的上方设置有浇口杯，在浇口杯底部放置一个泡沫陶瓷过滤网，在哑铃型高温合金试棒型壳外表面包裹三层耐火纤维毡，每层耐火纤维毡包裹后用细铁丝捆牢，使耐火纤维毡靠近型壳表面避免散开；
（3）将包裹后的型壳放入砂箱中部，型壳四周填充石英砂至浇口杯杯沿以下，进行预热，预热温度800℃~900℃，保温时间≥3h；
（4）对钢水进行熔炼，将钢水温度调整至高于合金液相线温度150℃~250℃，精炼2min后，停电降温，将预热好的高温合金试棒浇注装置放入真空炉内，钢水温度调整至液相线以上70~130℃，将刚水表面的浮渣粘结在坩埚壁上，将钢水通过浇口杯和过滤网浇注到型壳中，浇注时间2s~6s，浇注后去除型壳，经切割后得到显微疏松降低的高温合金试棒，对其进行后续力学性能检测。
其中，所述的过滤网孔隙度为20PPI~25PPI，高度为10mm~15mm。
所述的三层耐火纤维毡中最里层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹至试棒拉伸段的中部，第二层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到试棒上拉头的下缘，最外层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到上圆盘的下缘。
与现有技术相比，本发明的特点和有益效果是：
由于高温合金试棒的凝固过程是从直径最小的拉伸段中部向两端逐渐凝固，试棒表面温度较低，试棒的凝固过程也是从表面层向中部逐渐凝固，这两个过程是同时进行的。本发明中增大补缩通道角有利于实现轴线部位钢水凝固时的补缩，对于合金固相线与液相线相差越大的合金该补缩通道角越应该取较大值；
本发明中为了提高试棒的补缩效果，还对合金试棒浇注装置中的上圆盘部位进行了加厚，由20mm增加到22~30mm，尤其是对凝固温度范围较宽的合金试棒，保证钢水在上圆盘有较大的蓄热量，实现对试棒中部的充分补缩；
在试棒的浇注过程中，熔化的合金表面一般会有部分浮渣，该部分浮渣主要是合金锭本身带有的夹杂物和熔炼用坩埚表面层脱落引起的，通常的浇注方案没有采取钢水过滤措施，该浮渣层会随着钢水流动浇注到试棒型壳中，造成夹杂疏松增多，本发明中在浇口杯下方安装一个过滤网，钢水通过过滤网进行浇注，能够有效降低试棒中的非金属夹杂，并降低由此引起的试棒补缩通道变窄、疏松数量增多的问题；
本发明还对试棒型壳外表面局部包裹耐火纤维毡，能够降低试棒浇注设备中钢水温度的下降，实现试棒浇注时局部钢水的顺序凝固，包裹耐火纤维毡部位的钢水的凝固顺序为：试棒浇注后上圆盘钢水长时间处于液态，试棒中部最细部位最先凝固，之后为试棒上拉头部位凝固，最后为试棒的上圆盘部位凝固，钢水在型壳中形成畅通的补缩通道，有效降低了试棒中部的显微疏松缺陷，本发明中还对试棒型壳进行填砂预热，能够将型壳外表面温度控制在规定值，在型壳高温周转过程中保证型壳表面温度不降低；
试棒的浇注温度高低也影响到显微疏松的多少，浇注温度过低试棒表面的钢水凝固过快导致补缩通道变窄会降低补缩效果，浇注温度过高，补缩的钢水凝固时间越长，需要补缩通道开启较长时间，而随着凝固时间的延长，试棒表面的温度越来越低也将导致补缩通道变窄，不利于钢水的补缩，因此本发明中钢水的浇注温度控制在液相线温度以上70℃~130℃，避免浇注温度过高或过低导致试棒的显微疏松过多。
本发明的技术方案能够保证每组试棒浇注的一致性，有效降低试棒中部的显微疏松缺陷，使浇注的试棒能够较为准确的反映合金的真实力学性能，有效提高检测效率，降低重复检测费用，降低铸件的生产周期，提高生产效率。
附图说明
图1是本发明的哑铃型高温合金试棒结构示意图；
其中：a：过渡转接角；b：补缩通道角；
图2是本发明的高温合金试棒浇注装置结构示意图；
其中：1：浇口杯；2：过滤网；3：上圆盘；4：上拉头；5：拉伸段；6：中注管；7：下拉头；8：下圆盘；
图3是本发明在哑铃型高温合金试棒型壳外表面包裹三层耐火纤维毡示意图；
其中：9：最里层耐火纤维毡；10：第二层耐火纤维毡；11：最外层耐火纤维毡；
图4是采用常规方法得到的高温合金试棒的金相组织图；
图5是本发明实施例1中得到的高温合金试棒的金相组织图。
具体实施方式
实施例1
本实施例以K424合金为例，降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法按照以下步骤进行：
（1）制备哑铃型高温合金试棒蜡模，加大哑铃型高温合金试棒蜡模的拉伸段直径，减短拉伸段长度，使补缩通道角的角度在18°，如图1所示，然后制备哑铃型高温合金试棒型壳；
（2）组合高温合金试棒浇注装置，如图2所示，将哑铃型高温合金试棒型壳安装在上圆盘和下圆盘之间，其中上圆盘的厚度为20mm，上圆盘的上方设置有浇口杯，在浇口杯底部放置一个泡沫陶瓷过滤网，过滤网孔隙度为24PPI，高度为15mm，在哑铃型高温合金试棒型壳外表面包裹三层耐火纤维毡，如图3所示，其中最里层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹至试棒拉伸段的中部，第二层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到试棒上拉头的下缘，最外层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到上圆盘的下缘，每层耐火纤维毡包裹后用细铁丝捆牢，使耐火纤维毡靠近型壳表面避免散开；
（3）将包裹后的型壳放入砂箱中部，型壳四周填充石英砂至浇口杯杯沿以下，进行预热，预热温度880℃，保温时间3.5h；
（4）对钢水进行熔炼，将钢水温度调整至高于合金液相线温度200℃精炼2min后，停电降温，将预热好的高温合金试棒浇注装置放入真空炉内，钢水温度调整至液相线以上80℃，将刚水表面的浮渣粘结在坩埚壁上，将钢水通过浇口杯和过滤网浇注到型壳中，浇注时间2s，浇注后去除型壳，经切割后得到显微疏松降低的高温合金试棒，其金相组织图如图5所示，与采用常规方法制备的高温合金试棒的金相组织图图4相比，显微疏松明显减少。
对其进行后续力学性能检测，对比结果如表1所示，能够反映高温合金的真实力学性能水平。
实施例2
本实施例以K424合金为例，降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法按照以下步骤进行：
（1）制备哑铃型高温合金试棒蜡模，加大哑铃型高温合金试棒蜡模的拉伸段直径，减短拉伸段长度，使补缩通道角的角度在20°，如图1所示，然后制备哑铃型高温合金试棒型壳；
（2）组合高温合金试棒浇注装置，如图2所示，将哑铃型高温合金试棒型壳安装在上圆盘和下圆盘之间，其中上圆盘的厚度为30mm，上圆盘的上方设置有浇口杯，在浇口杯底部放置一个泡沫陶瓷过滤网，过滤网孔隙度为22PPI，高度为10mmmm，在哑铃型高温合金试棒型壳外表面包裹三层耐火纤维毡，如图3所示，其中最里层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹至试棒拉伸段的中部，第二层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到试棒上拉头的下缘，最外层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到上圆盘的下缘，每层耐火纤维毡包裹后用细铁丝捆牢，使耐火纤维毡靠近型壳表面避免散开；
（3）将包裹后的型壳放入砂箱中部，型壳四周填充石英砂至浇口杯杯沿以下，进行预热，预热温度850℃，保温时间4h；
（4）对钢水进行熔炼，将钢水温度调整至高于合金液相线温度150℃精炼2min后，停电降温，将预热好的高温合金试棒浇注装置放入真空炉内，钢水温度调整至液相线以上80℃，将刚水表面的浮渣粘结在坩埚壁上，将钢水通过浇口杯和过滤网浇注到型壳中，浇注时间5s，浇注后去除型壳，经切割后得到显微疏松降低的高温合金试棒，显微疏松明显减少。
对其进行后续力学性能检测，对比结果如表1所示，能够反映高温合金的真实力学性能水平。
实施例3
本实施例以K424合金为例，降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法按照以下步骤进行：
（1）制备哑铃型高温合金试棒蜡模，加大哑铃型高温合金试棒蜡模的拉伸段直径，减短拉伸段长度，使补缩通道角的角度在25°，如图1所示，然后制备哑铃型高温合金试棒型壳；
（2）组合高温合金试棒浇注装置，如图2所示，将哑铃型高温合金试棒型壳安装在上圆盘和下圆盘之间，其中上圆盘的厚度为25mm，上圆盘的上方设置有浇口杯，在浇口杯底部放置一个泡沫陶瓷过滤网，过滤网孔隙度为20PPI，高度为12mm，在哑铃型高温合金试棒型壳外表面包裹三层耐火纤维毡，如图3所示，其中最里层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹至试棒拉伸段的中部，第二层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到试棒上拉头，最外层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到上圆盘，每层耐火纤维毡包裹后用细铁丝捆牢，使耐火纤维毡靠近型壳表面避免散开；
（3）将包裹后的型壳放入砂箱中部，型壳四周填充石英砂至浇口杯杯沿以下，进行预热，预热温度900℃，保温时间3h；
（4）对钢水进行熔炼，将钢水温度调整至高于合金液相线温度250℃精炼2min后，停电降温，将预热好的高温合金试棒浇注装置放入真空炉内，钢水温度调整至液相线以上70℃，将刚水表面的浮渣粘结在坩埚壁上，将钢水通过浇口杯和过滤网浇注到型壳中，浇注时间6s，浇注后去除型壳，经切割后得到显微疏松降低的高温合金试棒，显微疏松明显减少。
对其进行后续力学性能检测，对比结果如表1所示，能够反映高温合金的真实力学性能水平。
实施例4
本实施例以K424合金为例，降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法按照以下步骤进行：
（1）制备哑铃型高温合金试棒蜡模，加大哑铃型高温合金试棒蜡模的拉伸段直径，减短拉伸段长度，使补缩通道角的角度在22°，如图1所示，然后制备哑铃型高温合金试棒型壳；
（2）组合高温合金试棒浇注装置，如图2所示，将哑铃型高温合金试棒型壳安装在上圆盘和下圆盘之间，其中上圆盘的厚度为28mm，上圆盘的上方设置有浇口杯，在浇口杯底部放置一个泡沫陶瓷过滤网，过滤网孔隙度为25PPI，高度为11mm，在哑铃型高温合金试棒型壳外表面包裹三层耐火纤维毡，如图3所示，其中最里层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹至试棒拉伸段的中部，第二层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到试棒上拉头的下缘，最外层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到上圆盘的下缘，每层耐火纤维毡包裹后用细铁丝捆牢，使耐火纤维毡靠近型壳表面避免散开；
（3）将包裹后的型壳放入砂箱中部，型壳四周填充石英砂至浇口杯杯沿以下，进行预热，预热温度800℃，保温时间5h；
（4）对钢水进行熔炼，将钢水温度调整至高于合金液相线温度180℃精炼2min后，停电降温，将预热好的高温合金试棒浇注装置放入真空炉内，钢水温度调整至液相线以上70℃，将刚水表面的浮渣粘结在坩埚壁上，将钢水通过浇口杯和过滤网浇注到型壳中，浇注时间3s，浇注后去除型壳，经切割后得到显微疏松降低的高温合金试棒显微疏松明显减少。
对其进行后续力学性能检测，对比结果如表1所示，能够反映高温合金的真实力学性能水平。
Claims (3)
1.一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法，其特征在于按照以下步骤进行：
（1）制备哑铃型高温合金试棒蜡模，加大哑铃型高温合金试棒蜡模的拉伸段直径，减短拉伸段长度，使补缩通道角的角度在18°~25°，然后制备哑铃型高温合金试棒型壳；
（2）组合高温合金试棒浇注装置，将哑铃型高温合金试棒型壳安装在上圆盘和下圆盘之间，其中上圆盘的厚度为20mm~30mm，上圆盘的上方设置有浇口杯，在浇口杯底部放置一个泡沫陶瓷过滤网，在哑铃型高温合金试棒型壳外表面包裹三层耐火纤维毡，每层耐火纤维毡包裹后用细铁丝捆牢，使耐火纤维毡靠近型壳表面避免散开；
（3）将包裹后的型壳放入砂箱中部，型壳四周填充石英砂至浇口杯杯沿以下，进行预热，预热温度800℃~900℃，保温时间≥3h；
（4）对钢水进行熔炼，将钢水温度调整至高于合金液相线温度150℃~250℃,精炼2min后，停电降温，将预热好的高温合金试棒浇注装置放入真空炉内，钢水温度调整至液相线以上70~130℃，将刚水表面的浮渣粘结在坩埚壁上，将钢水通过浇口杯和过滤网浇注到型壳中，浇注时间2s~6s，浇注后去除型壳，经切割后得到显微疏松降低的高温合金试棒，对其进行后续力学性能检测。
2.根据权利要求1所述的一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法，其特征在于所述的过滤网孔隙度为20PPI~25PPI，高度为10mm~15mm。
3.根据权利要求1所述的一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法，其特征在于所述的三层耐火纤维毡中最里层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹至试棒拉伸段的中部，第二层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到试棒上拉头的下缘，最外层耐火纤维毡从浇口杯杯沿以下包裹到上圆盘的下缘。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510764655.0A CN105290328B (zh) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | 一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510764655.0A CN105290328B (zh) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | 一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105290328A true CN105290328A (zh) | 2016-02-03 |
| CN105290328B CN105290328B (zh) | 2017-06-13 |
Family
ID=55188526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201510764655.0A Active CN105290328B (zh) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | 一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105290328B (zh) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107999691A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-05-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种防止大型高温合金铸件变形的方法 |
| CN108296457A (zh) * | 2018-04-13 | 2018-07-20 | 无锡隆达金属材料有限公司 | 提高合金铸件成材率的组合熔炼设备及其应用 |
| CN110586875A (zh) * | 2019-08-29 | 2019-12-20 | 贵州安吉航空精密铸造有限责任公司 | 一种合金材料铸件的铸造成型工艺 |
| CN112317692A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-02-05 | 西北工业大学 | 一种用于铸造合金标准试样的浇注系统及模壳的制造方法 |
| CN113909441A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-11 | 北京航空航天大学 | 一种铸造高温合金薄壁力学性能测试试样的制备方法 |
| CN114523069A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-05-24 | 江苏金瑞机械制造有限公司 | 一种母合金棒制备模壳及其制备方法 |
| CN114871414A (zh) * | 2021-09-02 | 2022-08-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高温合金试棒的细晶铸造方法 |
| CN114905006A (zh) * | 2021-02-07 | 2022-08-16 | 中国航发商用航空发动机有限责任公司 | 一种铸棒的制备方法及其制备系统 |
| CN116124555A (zh) * | 2023-02-28 | 2023-05-16 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种精准控制高温合金试棒加载区疏松缺陷的方法 |
| CN116124555B (zh) * | 2023-02-28 | 2024-05-10 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种精准控制高温合金试棒加载区疏松缺陷的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7367378B2 (en) * | 2003-01-24 | 2008-05-06 | Nucor Corporation | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
| CN102366820A (zh) * | 2011-10-21 | 2012-03-07 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种制备Ni3Al合金复杂大型薄壁铸件的方法 |
| CN102901659A (zh) * | 2012-09-06 | 2013-01-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种金属合金试棒的制备方法 |
| CN103394644A (zh) * | 2013-07-30 | 2013-11-20 | 河北师范大学 | 一种防止熔模精铸件产生热节缩孔的铸造方法 |
| CN103817290A (zh) * | 2014-03-17 | 2014-05-28 | 中国科学院金属研究所 | 一种大尺寸薄壁钛合金桶体结构的精密铸造制备方法 |
-
2015
- 2015-11-10 CN CN201510764655.0A patent/CN105290328B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7367378B2 (en) * | 2003-01-24 | 2008-05-06 | Nucor Corporation | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
| CN102366820A (zh) * | 2011-10-21 | 2012-03-07 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种制备Ni3Al合金复杂大型薄壁铸件的方法 |
| CN102901659A (zh) * | 2012-09-06 | 2013-01-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种金属合金试棒的制备方法 |
| CN103394644A (zh) * | 2013-07-30 | 2013-11-20 | 河北师范大学 | 一种防止熔模精铸件产生热节缩孔的铸造方法 |
| CN103817290A (zh) * | 2014-03-17 | 2014-05-28 | 中国科学院金属研究所 | 一种大尺寸薄壁钛合金桶体结构的精密铸造制备方法 |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107999691A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-05-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种防止大型高温合金铸件变形的方法 |
| CN107999691B (zh) * | 2017-10-31 | 2019-11-22 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种防止大型高温合金铸件变形的方法 |
| CN108296457A (zh) * | 2018-04-13 | 2018-07-20 | 无锡隆达金属材料有限公司 | 提高合金铸件成材率的组合熔炼设备及其应用 |
| CN110586875A (zh) * | 2019-08-29 | 2019-12-20 | 贵州安吉航空精密铸造有限责任公司 | 一种合金材料铸件的铸造成型工艺 |
| CN112317692A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-02-05 | 西北工业大学 | 一种用于铸造合金标准试样的浇注系统及模壳的制造方法 |
| CN112317692B (zh) * | 2020-11-03 | 2021-09-07 | 西北工业大学 | 一种用于铸造合金标准试样的浇注系统及模壳的制造方法 |
| CN114905006A (zh) * | 2021-02-07 | 2022-08-16 | 中国航发商用航空发动机有限责任公司 | 一种铸棒的制备方法及其制备系统 |
| CN114871414A (zh) * | 2021-09-02 | 2022-08-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高温合金试棒的细晶铸造方法 |
| CN113909441A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-11 | 北京航空航天大学 | 一种铸造高温合金薄壁力学性能测试试样的制备方法 |
| CN114523069A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-05-24 | 江苏金瑞机械制造有限公司 | 一种母合金棒制备模壳及其制备方法 |
| CN116124555A (zh) * | 2023-02-28 | 2023-05-16 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种精准控制高温合金试棒加载区疏松缺陷的方法 |
| CN116124555B (zh) * | 2023-02-28 | 2024-05-10 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种精准控制高温合金试棒加载区疏松缺陷的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN105290328B (zh) | 2017-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105290328A (zh) | 一种降低铸造高温合金试棒中显微疏松的方法 | |
| CN101745611B (zh) | 一种生产高强铝合金板坯的方法及设备 | |
| CN101837443A (zh) | 一种铝合金车轮低压铸造双边浇工艺及装置 | |
| CN102717051A (zh) | 高温合金复杂薄壁铸件调压精密铸造装置 | |
| CN102912200A (zh) | 一种超大规格铝合金扁铸锭的制造方法 | |
| CN109676098B (zh) | 一种真空感应炉一炉多锭浇铸装置及方法 | |
| CN105522126A (zh) | 高性能复合辊轴制造工艺及设备 | |
| CN105195681A (zh) | 大型船舶螺旋桨铸造工艺 | |
| CN107520418A (zh) | 一种散热壳体的生产工艺 | |
| CN106077494A (zh) | 一种铸造vhp主轴承盖的浇注方法 | |
| CN104889350A (zh) | 圆钢锭模及圆钢锭制造方法 | |
| CN104498804A (zh) | 一种高温合金的制备方法及其高温合金 | |
| CN101670429B (zh) | 一种抑制铸锭底部裂纹的铸造方法 | |
| CN101791681A (zh) | 中厚板用板坯的水冷模铸生产工艺 | |
| CN103962517B (zh) | 一种模铸电极棒的浇注装置及其浇注方法 | |
| CN102719688B (zh) | 一种能提高多元锌铝合金热疲劳性能的工艺方法 | |
| CN1994623B (zh) | 一种7xxx系铝合金半连续铸造装置及方法 | |
| CN106424577A (zh) | 一种铸钢件铁型覆砂铸造生产中防止热裂的砂芯装置和方法 | |
| CN101596590B (zh) | 一种通过机械搅拌抑制大型钢锭宏观偏析的方法 | |
| CN101537485A (zh) | 用于制造单晶铸件的薄壳上浮方法及其装置 | |
| CN103121088A (zh) | 一种结晶轮浇铸设备及其应用 | |
| CN105382240A (zh) | 一种薄壁铝合金铸件的精密铸造工艺 | |
| CN104707970B (zh) | 一种生产母合金的真空浇铸系统 | |
| CN102407319A (zh) | 一种用k465合金熔铸空心涡轮工作叶片的方法 | |
| CN108655357A (zh) | 一种金属熔融连续铸造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CP01 | Change in the name or title of a patent holder |
Address after: 110043 Dong TA street, Dadong District, Shenyang, Liaoning Province, No. 6 Patentee after: Chinese Hangfa Shenyang Liming Aero engine limited liability company Address before: 110043 Dong TA street, Dadong District, Shenyang, Liaoning Province, No. 6 Patentee before: Liming Aeroplane Engine (Group) Co., Ltd., Shenyang City |
|
| CP01 | Change in the name or title of a patent holder |