发明内容
本发明的目的在于提供一种车钩钩舌,解决了现有技术中钩舌的截面积大小和形状的变化速度不合理而使钩舌易产生疲劳裂纹的问题。
本发明的另一目的是提供一种车辆车钩。
为实现上述目的,本发明所采用的技术方案是:
一种车钩钩舌,包括钩舌基体,钩舌基体包括位于钩舌尾部的尾部止挡,连接于尾部止挡下方的钩舌内腕,位于钩舌中部的钩舌销孔以及位于钩舌舌尖部的钩鼻;尾部止挡和钩舌销孔之间设置有钩舌内腔,钩鼻的内侧形成有钩舌S面,钩舌内腕的内壁为圆弧曲面a且其与尾部止挡内壁e以圆弧曲面b过渡连接,钩舌内腕的内壁下端以圆弧曲面c与钩舌S面的内侧过渡连接,钩舌S面的内侧下端以圆弧曲面d过渡连接到钩鼻。
本发明的特点还在于,圆弧曲面a的圆弧半径R=150~500mm,圆弧曲面b的圆弧半径R=3~20mm,圆弧曲面c的圆弧半径R=10~60mm,圆弧曲面d的圆弧半径R=3~40mm。
本发明的特点还在于,圆弧曲面a的圆弧半径R=272mm,圆弧曲面b的圆弧半径R=6mm,圆弧曲面c的圆弧半径R=36mm,圆弧曲面d的圆弧半径R=12mm。
本发明的特点还在于,所述钩鼻还设置有鼻腔。
本发明的特点还在于,所述钩舌销孔的直径为25~40mm。
本发明的特点还在于,钩舌销孔与钩舌S面之间的最小距离为30~40mm。
本发明的特点还在于,尾部止挡内壁e为直线。
本发明采用的另一技术方案是,一种车辆车钩,包括上述的车钩钩舌。
本发明的有益效果如下:
本发明能够解决现有技术中钩舌的截面积大小和形状的变化速度不合理而使钩舌易产生疲劳裂纹的问题,本发明提供的车钩钩舌,能够明显提高钩舌的疲劳强度,有效地提高了钩舌S面内腕面一侧的疲劳寿命,从而降低了钩舌的损坏率和减少了车钩的更换次数,同时能够保留在现有钩舌铸造工艺条件下生产制造本发明钩舌的便利性和低成本的优点。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明了,以下结合附图和实施例,对本发明进行进一步详细阐述。应当理解,此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明,并不用于限定本发明。
图2示出了本发明实施例提供的一种车钩钩舌的结构。如图2所示,本发明实施例的车钩钩舌,包括:钩舌基体,钩舌基体包括:位于钩舌尾部的尾部止挡1,连接于尾部止挡1下方的钩舌内腕2,位于钩舌中部的钩舌销孔3以及位于钩舌舌尖部的钩鼻4;尾部止挡1和钩舌销孔3之间设置有钩舌内腔5,钩鼻4的内侧形成有钩舌S面6,钩舌内腕2的内壁为圆弧曲面a7且其与尾部止挡内壁e12以圆弧曲面b8过渡连接,钩舌内腕2的内壁下端以圆弧曲面c9与钩舌S面6的内侧过渡连接,钩舌S面6的内侧下端以圆弧曲面d10过渡连接到钩鼻4。
作为本发明实施例的一优选方式,圆弧曲面a7的圆弧半径R=150~500mm,圆弧曲面b8的圆弧半径R=3~20mm,圆弧曲面c9的圆弧半径R=10~60mm,圆弧曲面d10的圆弧半径R=3~40mm。
作为本发明实施例的一优选方式,圆弧曲面a7的圆弧半径R=272mm,圆弧曲面b8的圆弧半径R=6mm,圆弧曲面c9的圆弧半径R=36mm,圆弧曲面d10的圆弧半径R=12mm。
作为本发明实施例的一优选方式,钩鼻4还设置有鼻腔11。
作为本发明实施例的一优选方式,钩舌销孔3的直径为25~40mm。
作为本发明实施例的一优选方式,钩舌销孔3与钩舌S面6之间的最小距离为30~40mm。
作为本发明实施例的一优选方式,尾部止挡内壁e12为直线。
一种车辆车钩,包括有上述车钩钩舌。
下面结合附图和具体实施例来进行详细说明。
如图2所示,本发明实施例的车钩钩舌包括:钩舌基体,钩舌基体包括位于钩舌尾部的尾部止挡1,连接于尾部止挡1下方的钩舌内腕2,位于钩舌中部的钩舌销孔3以及位于钩舌舌尖部的钩鼻4;尾部止挡1和钩舌销孔3之间设置有钩舌内腔5,钩鼻4的内侧形成有钩舌S面6,钩舌内腕2的内壁为圆弧曲面a7且其与尾部止挡内壁e12以圆弧曲面b8过渡连接,钩舌内腕2的内壁下端以圆弧曲面c9与钩舌S面6的内侧过渡连接,钩舌S面6的内侧下端以圆弧曲面d10过渡连接到钩鼻4。其中,圆弧曲面a7的圆弧半径R=150~500mm,圆弧曲面b8的圆弧半径R=3~20mm,圆弧曲面c9的圆弧半径R=10~60mm,圆弧曲面d10的圆弧半径R=3~40mm。作为其中的优选方案,圆弧曲而a7的圆弧半径R=272mm,圆弧曲面b8的圆弧半径R=6mm,圆弧曲面c9的圆弧半径R=36mm,圆弧曲面d10的圆弧半径R=12mm。钩鼻4还设置有鼻腔11。钩舌销孔3的直径为25~40mm。钩舌销孔3与钩舌S面6之间的最小距离为30~40mm。在本实施例中,尾部止挡内壁e12为直线,另外,尾部止挡内壁e12还可以为接近于直线的弧线。
根据有限元对现有钩舌和本发明的钩舌的仿真结果,进行应力幅及寿命变化的计算。疲劳寿命变化的计算采用相对疲劳寿命比较法,主要的计算依据具体如下:
1.疲劳应力幅的计算
(1)拉伸工况时:首先选定最大主应力节点。为保证计算结果的可靠性,采用取平均值计算应力幅的方法:以该节点为中心取相邻的9个节点(面积约8~9mm2以上)、分别在拉伸工况下的最大主应力的平均值σ拉伸、压缩工况下的最小主应力的平均值σ拉伸。最后以此二平均值计算钩舌在拉伸工况下的最大应力幅,计算公式如下式:
σa=(σ拉伸-σ压缩)/2(1)
(2)压缩工况时:首先选定最小主应力节点。为保证计算结果的可靠性,采用取平均值计算应力幅的方法:以该节点为中心取相邻的9个节点(面积约8~9mm2以上)、分别在拉伸工况下的最大主应力的平均值σ拉伸、压缩工况下的最小主应力的平均值σ拉伸。最后以此二平均值计算钩舌在压缩工况下的最大应力幅,计算公式如式(1)。
2.相对疲劳寿命的计算
各应力水平下的疲劳寿命计算的一般表式如下:
式中,σai为钩舌S面上的最大应力幅,其中1,2分别为拉伸工况和压缩工况。由上式可计算获得原结构和新结构的疲劳寿命比,即:
式中,Nnew,Nold分别为现有钩舌和本发明钩舌的疲劳寿命,σolda,σnewa分别为现有钩舌和本发明钩舌的疲劳最大应力幅。
表1是壁厚为18mm的现有钩舌和本发明钩舌分别在拉伸和压缩工况下的应力幅及寿命变化的计算结果;
表1壁厚18mm各钩舌的疲劳应力幅及其寿命变化计算结果
表2是壁厚20mm的现有钩舌和本发明新钩舌分别在拉伸和压缩工况下的应力幅及寿命变化的计算结果;
表2壁厚20mm各钩舌的疲劳应力幅及其寿命变化计算结果
表1的结果表明,与壁厚为18mm的现有钩舌相比,本发明的钩舌在拉伸和压缩工况下的疲劳寿命分别提高了21.1%和9.4%。而表2的结果表明,与壁厚为20mm的现有钩舌相比本发明的新钩舌在拉伸和压缩工况下的疲劳寿命分别提高了13.5%和3.7%。同时,无论对于18mm壁厚的钩舌还是对于壁厚20mm的钩舌,本发明均仍具有较明显的提高钩舌S面内腕面一侧疲劳寿命的效果,具有年均上亿元人民币的直接经济效益,并具有更为巨大的减少车钩更换次数的间接经济效益。
在本发明实施例的车钩钩舌中,将钩舌销孔直径设计为25~40mm,能够使钩舌S面内腕面一侧的疲劳强度进一步提高。与上述同样的有限元仿真结果表明,对于壁厚为18mm壁厚的钩舌,钩舌销孔直径从原来的42mm减小到32mm,可使S面内腕面一侧的疲劳寿命在拉伸工况和压缩工况下分别提高23.3%1和8.4%;对于壁厚为20mm壁厚的钩舌,钩舌销孔直径从原来的42mm减小到32mm,可使S面内腕面一侧的疲劳寿命在拉伸工况和压缩工况下分别提高18.1%和15.4%;可见,钩舌销孔直径的减小,将具有更显著的提高疲劳寿命的效果。
表3给出了几种本发明实施例车钩钩舌的设计参数。各实施例中的钩舌设计参数如下:
表3钩舌设计参数
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已,并不用以限制本发明,凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。