CN104877699B - 通过使废弃塑料催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的方法 - Google Patents

通过使废弃塑料催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了通过使废弃塑料催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的方法。具体而言，公开了一种通过催化解聚使混合聚乙烯废弃物转化从而制备蜡或润滑脂基础原料的方法，包括：将混合聚乙烯废弃物预热以形成熔化的混合聚乙烯废弃物；在高压反应器的反应区内使熔化的混合聚乙烯废弃物进行催化解聚反应，从而制备包含蜡或润滑脂基础原料的反应产物，以使得反应区包含含有该反应产物的反应区物料；以及在反应器中的压力已达到所需值后，冷却该反应区物料。本发明还公开了一种通过催化解聚使聚乙烯初级颗粒转化从而制备蜡和润滑脂基础原料的方法。

Description

通过使废弃塑料催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的方法
本专利申请是申请号为201180034887.0、申请日为2011年7月14日、发明名称为“通过使废弃塑料催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的方法”的专利申请的分案申请。
背景技术
机械装置制造商、食品包装者、以及其他的为了润滑、密封和其他应用而使用蜡和润滑脂的使用者对蜡和润滑脂组合物具有持续的需求。这些蜡和润滑脂的制备通常是昂贵的。这可能是由于在这种制造工艺中通常需要使用价格高的石油原料。
蜡和润滑脂(或润滑脂基础原料(grease base-stock))通常是由石油原料或气-液法制备的。石油原材料的价格随着时间逐渐升高，因此蜡和润滑脂的价格也稳步上升。近来，已经在天然气(主要是甲烷)储层和利用费歇尔-托罗普希法(Fischer-Tropschprocess)方面有一些发现；它们可以转化得到链更长的烃从而提供汽油、润滑油、润滑脂基础原料和蜡。以这种方式制备的产品相对更贵，因此，需要利用易于获得的聚乙烯废弃物并将它们循环利用，从而以相当低的成本来制备相同的材料。
有利的是，以相对便宜的方法来制备蜡和润滑脂基础原料。这种方法理想地利用易于获得的廉价原料并且使用便宜的工艺。在已知的工艺中已经使用废弃塑料/聚合物来制造这类产品。塑料废弃物是增长最快的固体废弃物之一，利用这种固体废弃物来制备有用的蜡和润滑脂解决了日渐增长的塑料处置问题。
另外，大多数聚合物/塑料废弃物可能是聚乙烯，由于其具有不可生物降解性，因此其积聚在自然界中。聚乙烯废弃物通常被埋入土地或被燃烧，前者导致材料损失和使土地荒芜，而后者导致排放温室气体；当前，在全部塑料废弃物中仅有一小部分被循环利用为二次聚合物，但该二次聚合物的质量差并且经济利润低。
近年来，已经进行了很多努力要将这些聚合固体废弃物转化成有用的产品，例如燃料、润滑剂、蜡和润滑脂基础原料。现有的转化方法可能还不够有效并且会向环境中排放温室气体。另外，当前的技术可能对废弃塑料原料的品质和量较为敏感，它们可对最终产品的品质产生影响。这是尤其重要的，因为塑料废弃物根据不同的塑料等级可具有不同的稠度。
附图说明
本文将参照附图描述多种实施方案，其中：
图1示出了根据一个实施方案、通过催化解聚使混合聚乙烯废弃物转化从而制备蜡和润滑脂基础原料的示例性方法的流程图；
图2示出了在本发明的背景中，使用现有方法制备的微晶蜡的气相色谱-质谱(GC-MS)结果的示例图；
图3示出了根据一个实施方案、由高密度聚乙烯(HDPE)废弃物的解聚而获得的蜡的GC-MS结果的示例图；
图4示出了在本发明的背景中，使用现有方法制备的微晶蜡的差示扫描量热(DSC)分析图；
图5示出了根据一个实施方案、由HPDE废弃物的解聚而获得的蜡的DSC分析图；
图6示出了根据一个实施方案的样品1润滑脂基础原料的以剪切速率的对数(log)相对于粘度的对数作的图；
图7示出了根据一个实施方案的样品2润滑脂基础原料的以剪切速率的对数相对于粘度的对数作的图；以及
图8示出了根据一个实施方案用于使混合聚乙烯废弃物转化以制备蜡和润滑脂基础原料的装置的块状图。
本文所述的附图仅是为了示例的目的，而并非旨在以任何方式限制本公开的范围。
具体实施方式
本发明公开了一种通过废弃塑料的催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的方法。在以下对本发明主题的实施方案的详细说明中，将引用附图，这些附图成为说明书的一部分，并且在这些附图中以示例的方式示出了可实施本发明主题的具体实施方案。这些实施方案被描述的足够详细以使本领域的技术人员能够实施本发明的主题，应当理解的是，可以利用其他的实施方案，并且可以在不偏离本发明主题的范围的情况下进行改变。因此，不能将以下详细说明视为是对本发明主题的范围的限制，本发明主题的范围是通过随附的权利要求书来限定的。
图1示出了根据一个实施方案通过混合聚乙烯废弃物的催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的示例性方法的流程图100。蜡是易于熔化的滑溜的固体物质。通常，蜡的熔点介于45℃至130℃之间，并且其闪点(即蜡能够气化而在空气中形成可燃性混合物的最低温度)介于180℃至350℃之间。蜡主要可通过精炼原油而得到。蜡还可以源自植物和动物的天然分泌物。另外，蜡可以通过使用诸如费歇尔-托罗普希法这样的方法合成得到。
润滑脂或润滑脂基础原料为半固态物质，其被引入两个移动的表面之间以减少它们之间的摩擦，从而提高效率并降低磨耗。市售可得的润滑脂通常是通过将润滑脂基础原料与少量的特定添加剂混合以使它们具有所需的物理特性而制备的。通常，润滑脂分为四类：(a)矿物油与固体润滑剂的混合物，(b)渣油、蜡、游离脂肪(uncombined fat)、松香油和沥青的共混物，(c)皂稠化矿物油，以及(d)合成润滑脂，如聚α-烯烃、硅酮等。
混合聚乙烯废弃物可以包括低密度聚乙烯(LPDE)、线性低密度聚乙烯(LLPDE)和高密度聚乙烯(HPDE)。例如，聚乙烯废弃物可以得自购物袋、为HDPE袋的杂货袋、LDPE牛奶袋和LLDPE文件夹。在一个实施方案中，也可用聚乙烯初级颗粒制备蜡和润滑脂基础原料。另外，混合聚乙烯废弃物可以包含最多达约10％的杂质(例如，如聚丙烯和聚苯乙烯)。
在步骤102中，将混合聚乙烯废弃物预热，从而形成熔化的混合聚乙烯废弃物。例如，在与高压反应器(例如图8的反应器804)连接的挤出机中将混合聚乙烯废弃物预热。在挤出机中形成的熔化的混合聚乙烯废弃物被基本上连续地推入高压反应器。在步骤104中，在处于所需温度下的高压反应器中，使用催化剂使熔化的混合聚乙烯废弃物开始进行解聚反应，其中所述高压反应器中使用加热器。所用的催化剂为[Fe-Cu-Mo-P]/Al2O3，其被设置在高压反应器的搅拌桨上。该催化剂是通过以下方式制备的：将铁-铜络合物结合至氧化铝载体并使之与杂多酸反应，从而得到最终的催化剂。高压反应器中的温度在约300℃至600℃的范围内。
在步骤106中，使熔化的混合聚乙烯废弃物的解聚反应持续进行，直到高压反应器中的压力达到所需值。高压反应器中的压力在约50磅力/平方英寸表压(psig)至350磅力/平方英寸表压的范围内。在步骤108中，改变所述高压反应器中的压力的所需值以生成不同等级的蜡和润滑脂基础原料。例如，不同等级的蜡包括具有60℃至100℃的不同熔点的蜡。
在步骤110中，当反应器中的压力达到所需值时，关闭加热器并停止熔化的混合聚乙烯废弃物的解聚反应。在解聚反应过程中，熔化的混合聚乙烯废弃物被转化成蜡或润滑脂基础原料。在步骤112中，当转化得到的蜡或润滑脂基础原料是液体并实质上高于闪点时，将所述转化得到的蜡或润滑脂基础原料排放到容器中。
可注意到，在解聚反应过程中，没有释放出气体，因此，碳以蜡或润滑脂基础原料的形式被完全回收。在步骤114中，使用高压至低压循环使所排放的转化得到的蜡或润滑脂基础原料中的颜料颗粒/杂质开始聚结。在步骤116中，使所述颜料颗粒/杂质和所述转化得到的蜡或润滑脂基础原料在所述容器中沉降为分离的层。
图2示出了在本发明的背景中使用现有方法制备的微晶蜡的气相色谱-质谱(GC-MS)结果的示例性图200。例如，GC-MS是一种将气液色谱和质谱的特征组合的方法，其用来鉴定使用现有方法制备的微晶蜡中的不同组分。(微晶蜡是熔点在60℃至100℃范围内并且通常比石蜡硬的一类蜡)。图200的x轴表示保留时间，y轴表示强度。
图3示出了根据一个实施方案由高密度聚乙烯(HDPE)废弃物的解聚而获得的蜡的GC-MS结果的示例性图300。HDPE废弃物的解聚反应是根据图1示例的方法进行的。在高压反应器(其容积为6.5升)中，采用约3.5kg的购自当地市场的HDPE废弃物进行解聚反应。进行了不同的试验来比较由解聚反应获得的蜡和利用现有方法制备的微晶蜡的特性。
在试验1中，选择140磅力/平方英寸表压(psig)的所需压力。当高压反应器内部的压力达到140磅力/平方英寸表压时，停止解聚反应。将所得蜡排出、冷却并用GC-MS测试。表1示出了通过解聚反应获得的蜡与市售可得的ARGE蜡(一种费歇尔-托罗普希蜡)的性质的对比。
表1
将图200和图300进行比较。分子量分布(MWD)的比较如表2所示。
表2
由表2和图200以及图300可以推断出，通过HDPE废弃物的解聚而获得的蜡具有更宽的MWD和稍高的熔点，但是在其他方面则与使用现有方法制备的微晶蜡相当。
图4示出了在本发明的背景中使用现有方法制备的微晶蜡的差示扫描量热(DSC)分析的图400。DSC是一种热分析技术，其中，测量使样品升温和使参比物升温这二者所需热量之差随着温度变化的情况。图400中的x轴表示温度，y轴表示热流。
图5示出了根据一个实施方案由HPDE废弃物的解聚而获得的蜡的DSC分析的图500。将图400和图500进行比较。由HDPE的解聚而获得的蜡的熔点比使用现有方法制备的微晶蜡的熔点高出约10％。另外，还发现了由HDPE制备的蜡具有天然粘性，这使之非常适合用于擦亮蜡和鞋油。
试验2考虑了蜡的重要性质——熔点。通过高压反应器内部的压力的所需值来确定蜡的熔点。以下表3示出了不同的压力值，由此生成了不同熔点的蜡。
表3
SI.编号 压力(psig) 产物蜡的熔点(℃)
1 50 100
2 80 90
3 110 80
4 140 75
5 200 60
在试验3中，考虑了高压反应器中的以下原料组合物。应当注意，HDPE、LDPE和LLDPE可以初级颗粒的形式得到。
1.为纯原料的HDPE、LDPE和LLDPE的初级颗粒
2.为纯原料的HDPE、LDPE和LLDPE的废弃材料
3.HDPE、LDPE和LLDPE的初级颗粒的不同混合物
4.HDPE、LDPE和LLDPE的废弃材料的不同混合物
5.(1)和(2)的混合物
6.为纯原料的HDPE、LDPE和LLDPE、并具有10％的聚苯乙烯和聚丙烯杂质的废弃材料
在所有情况中，高压反应器中的压力的所需值保持不变，这表示催化剂特定地使CH2-CH2键断开并且对原料的性质较不敏感。
在试验4中，制备了试验2中得到的各种蜡的水乳液并采用以下组成：
组合物A-蜡5g和硬脂酸2.5g
组合物B-水300g、吗啉3g以及硬脂酸2.5g
将组合物A中的固体混合并熔融。将其与已经加热的组合物B混合。在搅拌下获得乳液。可以看出，该乳液是稳定的并且蜡不会从水层中分离出来。在涂覆时，如此形成的乳液会形成非常薄的具有一定强度的蜡层，所述强度取决于所用蜡的熔点。
在试验5中，制备润滑脂基础原料，用于250至300磅力/平方英寸表压(样品1)的切削压力和300至350磅力/平方英寸表压(样品2)的切削压力。在一个实施方案中，随温度与剪切速率的变化来确定样品1和样品2的粘度。
图6示出了根据一个实施方案的样品1润滑脂基础原料的以剪切速率的对数相对于粘度的对数作的图600。剪切速率的对数由图600的x轴表示，粘度的对数由图600的y轴表示。样品1在40℃、100℃和150℃下的剪切速率、剪切应力和粘度如表4、5和6所示。
表4(40℃)
剪切速率[1/s] 剪切应力[Pa] 粘度[Pa·s]
0.01 18.9 1,890
0.0147 16.8 1,150
0.0215 16.9 786
0.0316 17.9 566
0.0464 19 410
0.0681 20.5 301
0.1 22.7 227
0.147 25.7 175
0.215 29.6 137
0.316 34.6 110
0.464 41.8 90
0.681 52.9 77.7
1 70.8 70.8
1.47 92.3 62.9
2.15 106 49.2
3.16 112 35.5
4.64 117 25.2
6.81 122 17.9
10 128 12.8
14.7 135 9.22
21.5 145 6.72
31.6 156 4.94
46.4 172 3.71
68.1 193 2.83
100 219 2.19
表5(100℃)
剪切速率[1/s] 剪切应力[Pa] 粘度[Pa·s]
0.464 0.00276 0.00594
0.681 0.019 0.0278
1 0.0285 0.0285
1.47 0.0669 0.0456
2.15 0.0835 0.0388
3.16 0.0983 0.0311
4.64 0.0751 0.0162
6.81 0.148 0.0217
10 0.157 0.0157
14.7 0.238 0.0162
21.5 0.312 0.0145
31.6 0.441 0.0139
46.4 0.613 0.0132
68.1 0.85 0.0125
100 1.2 0.012
表6(150℃)
剪切速率[1/s] 剪切应力[Pa] 粘度[Pa·s]
0.01 0.00319 0.319
0.0147 0.00233 0.159
0.0215 0.00202 0.0939
0.0316 0.00055 0.0175
0.0464 0.000423 0.00912
0.0681 0.00258 0.0379
0.1 0.00265 0.0265
0.147 0.00532 0.0363
0.215 0.00772 0.0358
0.316 0.0155 0.0491
0.464 0.0215 0.0464
0.681 0.0295 0.0432
1 0.0374 0.0374
1.47 0.0418 0.0285
2.15 0.0407 0.0189
3.16 0.0574 0.0181
4.64 0.0637 0.0137
6.81 0.0835 0.0123
10 0.104 0.0104
14.7 0.136 0.00924
21.5 0.167 0.00777
31.6 0.214 0.00677
46.4 0.285 0.00614
68.1 0.426 0.00625
100 0.583 0.00583
图7示出了根据一个实施方案的样品2润滑脂基础原料的以剪切速率的对数相对于粘度的对数作的图700。剪切速率的对数由图700的x轴表示，粘度的对数由图700的y轴表示。样品2在40℃、100℃和150℃下的剪切速率、剪切应力和粘度如表6、7和8所示。
表6(40℃)
剪切速率[1/s] 剪切应力[Pa] 粘度[Pa·s]
0.00998 617 61,800
0.0147 632 43,000
0.0215 657 30,500
0.0316 693 21,900
0.0464 736 15,900
0.0681 798 11,700
0.1 879 8,790
0.147 987 6,720
0.215 1,130 5,240
0.316 1,300 4,120
0.464 1,470 3,170
0.681 1,520 2,230
1 1,520 1,510
1.47 1,470 1,000
2.15 1,530 709
3.16 1,720 544
4.64 1,820 393
6.81 2,280 335
10 3,170 316
14.7 3,290 224
21.6 3,070 142
31.6 3,100 97.9
46.4 2,880 62.1
68.1 2,840 41.7
100 2,760 27.6
表7(100℃)
剪切速率[1/s] 剪切应力[Pa] 粘度[Pa·s]
0.00999 175 17,500
0.0147 38.5 2,630
0.0215 39 1,810
0.0316 40.1 1,270
0.0464 44.1 950
0.0681 43.9 644
0.1 45.8 458
0.147 48.1 328
0.215 51.3 238
0.316 53.8 170
0.464 55.4 119
0.681 60.9 89.4
1 69.5 69.5
1.47 76.8 52.3
2.15 83.5 38.8
3.16 84.6 26.8
4.64 82.8 17.8
6.81 74.8 11
10 59.2 5.92
14.7 53.9 3.67
21.5 45.7 2.12
31.5 110 3.49
46.4 40.2 0.867
68.1 50.7 0.744
100 45.8 0.458
表8(150℃)
剪切速率[1/s] 剪切应力[Pa] 粘度[Pa·s]
0.01 11.6 1,160
0.0147 9.23 628
0.0316 5.77 183
0.0464 5.59 120
0.0681 4.54 66.7
0.1 4.48 44.8
0.147 4.46 30.4
0.215 4.46 20.7
0.316 4.61 14.6
0.464 3.86 8.32
0.681 3.9 5.72
1 3.97 3.97
1.47 4.08 2.78
2.15 3.63 1.69
3.16 3.72 1.18
4.64 3.6 0.776
6.81 3.55 0.521
10 3.92 0.392
14.7 4.04 0.275
21.5 3.72 0.173
31.6 4.41 0.14
46.4 5.82 0.125
68.1 7.26 0.107
100 10 0.1
上述试验显示，在较小的切削压力下，润滑脂基础原料具有较高的粘度。如预期的那样，当润滑脂基础原料的温度升高时，粘度值下降。对于给定的温度和切削压力，粘度取决于剪切速率并急剧下降。在高达100/秒的剪切速率下，粘度下降的系数为1000，这导致润滑性以相同的系数升高。这表示，该润滑脂基础原料具有天然的能赋予高度润滑性的能力。
图8示出了根据一个实施方案用于通过废弃塑料的催化解聚来制备蜡和润滑脂基础原料的装置的块状图800。具体而言，该装置包括挤出机802、炉830、反应器804、冷凝器806、鼓808、鼓810和料盘828。
挤出机802是四英寸的桶状物，其长度是24英寸。挤出机802将聚乙烯废弃物预热并将熔化的聚乙烯废弃物推至反应器804。挤出机802在300℃下运转并推送熔化的聚乙烯废弃物通过阀门816。在一个实施方案中，将聚乙烯废弃物预热可以降低聚乙烯废弃物在反应器804中的处理时间，这是因为预热是在反应器804的外部进行的(在挤出机802中进行)。另外可以确保在反应器804中进行半连续处理。
反应器804的厚度为2cm，直径为15cm并且长度为30cm，其工作容量为6.5升。如所示出的那样，炉830包括加热器812以对反应器804加热。反应器804中的温度保持在450℃。反应器804包括搅拌器814、压力表822和催化剂桶824。反应器804以这样的方式设计：反应器804的壁能耐受解聚过程中的高温和压力。催化剂桶824装载有能够加速反应器804中的熔化的聚乙烯废弃物的解聚反应的催化剂。在一个示例性实施方案中，所用催化剂是[Fe-Cu-Mo-P]/Al2O3。
在运转过程中，当反应器804接收熔化的聚乙烯废弃物时，温度从450℃开始下降。当温度下降时，通过关闭阀门818并打开阀门820来升高加热器812的温度，以确保反应器804内部的压力保持在一个大气压。使用压力表822测量反应器804内部的压力。在一个实施方案中，反应器804内部的压力影响所形成的蜡的品质。可以注意到，在反应器804内部的温度下，供入反应器804中的熔化的聚乙烯废弃物的体积增加了一倍。
关闭阀门816和阀门820以升高反应器804中的压力。当反应器804内部的压力达到所需压力(在50至350磅力/平方英寸表压范围内)时，关闭加热器812并停止解聚反应。反应器804中的解聚反应用了大约1小时的时间。逐渐开启阀门820并使反应器804内部的压力下降至一个大气压。反应器804中的蒸气通过阀门820释放至冷凝器806并最终收集在鼓808中。反应器804内部的温度保持不变。
当反应器804中的压力下降至一个大气压时，关闭阀门820并开启阀门818以排放生成的物质。反应器804内部的压力下降至一个大气压使得与聚乙烯废弃物一起存在的有机和无机颜料杂质(例如碳、碳酸钙等)开始聚结。通过操纵阀门816、818和820使颜料杂质聚结并沉降为分离的层。不需要进行另外的处理来将颜料杂质从所制备的蜡和润滑脂基础原料中分离出来。因此，反应器804内部的高压至低压循环使得颜料杂质分离出来，而留下纯的蜡和润滑脂基础原料。反应器804内部产生的少量的压力将生成的产物从反应器804推入鼓810中。
当在高于400℃下将产物倾入鼓810中时，可能产生少量的烃蒸气。鼓810上方的管道826确保如此形成的烃蒸气不会泄漏到大气中，而是被完全冷凝于鼓810中。烃蒸气在蜡或润滑脂基础原料的上方形成保护覆盖层以防止所述蜡或润滑脂基础原料与大气直接接触并燃烧。将鼓810中所收集的产物在200℃下冷凝，随后排放到料盘828中。该处理确保了可在高于400℃的温度下将液体产物排出，尽管该温度显著高于蜡或润滑脂基础原料的闪点。
降低压力和从反应器804中移出所生成的物质可能花费约30分钟。因此，催化解聚的一个周期可能花费约2.5小时。可以看出。解聚反应对于与聚乙烯废弃物一起存在的最高达约10％的诸如聚丙烯和聚苯乙烯这样的杂质并不敏感。具有特定品质的蜡或润滑脂基础原料可以通过调整处理条件和阀门818和820而获得。例如，通过调整反应器804内部的所需压力，可以获得不同等级的蜡(例如具有不同的熔点)。
在多种实施方案中，图1-8中所述的方法使用了新的催化剂，其没有失活并且在该方法中能持续使用超过1年，由此使该方法具有经济效益。在反应温度为300℃至600℃的整个范围内该催化剂都是稳定的，并且能够同样地使HDPE、LDPE和LLDPE解聚。该催化剂也不会被任何颜料杂质所影响。另外，使用挤出机对聚乙烯废弃物进行预热能够确保将高温的熔融聚乙烯废弃物供入反应器中。这还能够使反应器进行半连续处理。在上述处理过程中，聚乙烯废弃物中的全部碳被回收成所需的产物，因此其是环境友好的。
虽然结合特定的示例性实例描述了本发明的一些实施方案，但是，显然，可以在不偏离多种实施方案的更宽的精神和范围的情况下对这些实施方案进行多种调整和改变。

Claims (21)

1.一种通过催化解聚使混合聚乙烯废弃物转化从而制备蜡或润滑脂基础原料的方法，包括：
将所述混合聚乙烯废弃物预热从而形成熔化的混合聚乙烯废弃物；
在高压反应器的反应区内，使所述熔化的混合聚乙烯废弃物进行催化解聚反应，从而制备包含蜡或润滑脂基础原料的反应产物，以使得所述反应区包含含有所述反应产物的反应区物料；
在所述反应器中的压力已达到所需值后，冷却所述反应区物料，其中催化剂为[Fe-Cu-Mo-P]/Al2O3，其通过将铁-铜络合物结合至氧化铝载体并使之与杂多酸反应而制备。
2.根据权利要求1所述的方法，还包括：
当转化得到的蜡或润滑脂基础原料为液体并且实质上高于闪点时，将所述转化得到的蜡或润滑脂基础原料排放到容器中。
3.根据权利要求1所述的方法，其中进行所述催化解聚的温度在300℃至600℃的范围内。
4.根据权利要求1所述的方法，其中将所述混合聚乙烯废弃物预热从而形成所述熔化的混合聚乙烯废弃物的步骤包括：
使用挤出机将所述混合聚乙烯废弃物预热以形成所述熔化的混合聚乙烯废弃物，并且其中所述挤出机与所述反应器相连。
5.根据权利要求4所述的方法，还包括：
当所述混合聚乙烯在所述挤出机中达到熔融状态时，基本上连续地将所述混合聚乙烯废弃物推入所述反应器。
6.根据权利要求1所述的方法，其中所述所需的压力在50磅力 /平方英寸表压至350磅力/平方英寸表压的范围内。
7.根据权利要求1所述的方法，其中所述混合聚乙烯废弃物包含选自由低密度聚乙烯(LDPE)、线性低密度聚乙烯(LLDPE)和高密度聚乙烯(HDPE)构成的组中的聚乙烯。
8.根据权利要求1所述的方法，其中所述混合聚乙烯废弃物包含最高达10％的杂质，并且其中所述杂质包括选自由聚丙烯和聚苯乙烯构成的组中的物质。
9.根据权利要求1所述的方法，还包括：
改变所述的高压反应器中的压力的所需值，从而制备不同等级的蜡和润滑脂基础原料。
10.根据权利要求2所述的方法，还包括：
采用高压至低压循环诱导所排放的转化得到的蜡或润滑脂基础原料中的颜料颗粒/杂质发生聚结；以及
使所述颜料颗粒/杂质和所述转化得到的蜡或润滑脂基础原料在所述容器中沉降为分离的层。
11.一种通过催化解聚使聚乙烯初级颗粒转化从而制备蜡和润滑脂基础原料的方法，包括：
将所述聚乙烯初级颗粒预热，从而形成熔化的聚乙烯初级颗粒；
在高压反应器的反应区内，使所述熔化的聚乙烯初级颗粒进行催化解聚反应，从而制备包含蜡或润滑脂基础原料的反应产物，以使得所述反应区包含含有所述反应产物的反应区物料；
在所述反应器中的压力达到所需值后，冷却所述反应区物料，其中催化剂为[Fe-Cu-Mo-P]/Al2O3，其通过将铁-铜络合物结合至氧化铝载体并使之与杂多酸反应而制备。
12.根据权利要求11所述的方法，还包括：
当转化得到的蜡或润滑脂基础原料为液体并且实质上高于闪点时，将所述转化得到的蜡或润滑脂基础原料排放到容器中。
13.根据权利要求11所述的方法，其中进行所述催化解聚的温度在300℃至600℃范围内。
14.根据权利要求11所述的方法，其中所述所需的压力在50磅力/平方英寸表压至350磅力/平方英寸表压的范围内。
15.根据权利要求11所述的方法，其中将所述聚乙烯初级颗粒预热从而形成所述熔化的聚乙烯初级颗粒的步骤包括：
使用挤出机将所述聚乙烯初级颗粒预热，从而形成所述熔化的聚乙烯初级颗粒，并且其中所述挤出机与所述反应器相连。
16.根据权利要求15所述的方法，还包括：
当所述聚乙烯初级颗粒在所述挤出机中达到熔融状态时，基本上连续地将所述聚乙烯初级颗粒推入所述反应器。
17.根据权利要求11所述的方法，其中所述聚乙烯初级颗粒包含选自由LDPE、LLDPE和HDPE构成的组中的聚乙烯。
18.根据权利要求11所述的方法，还包括：
改变所述的高压反应器中的压力的所需值，从而制备不同等级的蜡和润滑脂基础原料。
19.根据权利要求12所述的方法，还包括：
采用高压至低压循环诱导所排放的转化得到的蜡或润滑脂基础原料中的颜料颗粒/杂质发生聚结；以及
使所述颜料颗粒/杂质和所述转化得到的蜡或润滑脂基础原料在 所述容器中沉降为分离的层。
20.根据权利要求1所述的方法，其中所述蜡或润滑脂基础原料为润滑脂基础原料。
21.根据权利要求1所述的方法，其中所述蜡或润滑脂基础原料为蜡。
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