CN104797900B - 扁平形传热管、具有该扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的制造方法、以及利用该方法制造的交叉翅片管型热交换器 - Google Patents

Abstract

本发明的扁平形传热管(1)使用于交叉翅片管型热交换器，该交叉翅片管型热交换器具有：形成有在与轴向平行的方向上贯通的多个孔(2)并具有折曲部的扁平形传热管；以及与扁平形传热管(1)焊接接合的多个板状翅片，在该扁平形传热管(1)的与折曲前的折曲部对应的部分的截面中，在折曲时以小曲率弯曲的部分的该扁平形传热管(1)的外表面与孔(2)的内表面之间的间隔(t₁1)，比在折曲时以大曲率弯曲的部分的该扁平形传热管(1)的外表面与孔(2)的内表面之间的间隔(t₁2)大。

Description

扁平形传热管、具有该扁平形传热管的交叉翅片管型热交换 器的制造方法、以及利用该方法制造的交叉翅片管型热交 换器

技术领域

本发明涉及一种扁平形传热管、具有该扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的制造方法、以及利用该方法制造的交叉翅片管型热交换器。

背景技术

作为现有的交叉翅片管型热交换器，具有：扁平形传热管，该扁平形传热管形成有在与轴向平行的方向上贯通的多个孔；以及多个板状翅片，该多个板状翅片以长度方向与该扁平形传热管的截面的长径方向交叉的方式被安装在该扁平形传热管上(参照专利文献1)。

向扁平形传热管的孔中供给制冷剂。

扁平形传热管被插入至形成于板状翅片的切口部。

在先技术文献

专利文献

专利文献1:日本特开2012-32121号公报(段落【0011】-【0046】、图1-7)

发明内容

发明所要解决的课题

在这样的交叉翅片管型热交换器中，在多个板状翅片上各自形成有多个切口部。

而且，在多个切口部各自分别安装有直线状的扁平形传热管。

即，需要与多个切口部的数目相应的扁平形传热管。

另外，例如，在从框体的多个方向吸入气流、或向框体的多个方向吹出气流等情况下，需要在多个方向上分别设置各自的交叉翅片管型热交换器。

因此，组装交叉翅片管型热交换器的装置的零件件数及装配工时增加，存在该装置被高成本化的问题。

因此，提出如下方案，即：将扁平形传热管向其截面的短径方向折曲而加工成曲折形状，以一个扁平形传热管横跨一个板状翅片的多个切口部的方式进行安装。

另外，还提出如下方案，即：将扁平形传热管向其截面的长径方向折曲而加工成例如U形、L形等，从而一个扁平形传热管受到多个方向的气流。

但是，在扁平形传热管被折曲的情况下，在折曲部的外侧，扁平形传热管的外表面与孔的内表面之间的间隔、即壁厚变薄，存在无法确保对向孔供给的制冷剂的压力进行抵抗的耐压强度这样的问题。

另外，在使整体的壁厚变厚以确保耐压强度的情况下，重量及材料费增大，而且，加工时的负荷增大，存在扁平形传热管被高成本化的问题。

本发明为了解决上述问题而作出，能够得到：抑制了耐压强度的降低和高成本化的扁平形传热管、具有该扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的制造方法、以及利用该方法制造的交叉翅片管型热交换器。

用于解决课题的方案

本发明的扁平形传热管用于交叉翅片管型热交换器中，所述交叉翅片管型热交换器具有：形成有在与轴向平行的方向上贯通的多个孔并具有折曲部的扁平形传热管；以及与所述扁平形传热管焊接接合的多个板状翅片，在该扁平形传热管的与折曲前的所述折曲部对应的部分的截面中，在折曲时以小曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与所述孔的内表面之间的间隔，比在折曲时以大曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与所述孔的内表面之间的间隔大。

发明效果

由于本发明的扁平形传热管在该扁平形传热管的与折曲前的折曲部对应的部分的截面中，在折曲时以小曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与孔的内表面之间的间隔，比在折曲时以大曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与孔的内表面之间的间隔大，因此，在折曲后的状态下，不会出现折曲外侧的壁厚不足的问题，能够确保对向孔供给的制冷剂的压力进行抵抗的耐压强度。

另外，由于不使整体的壁厚变厚，只使必要的部位的壁厚变厚，因而能够抑制高成本化。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式1的扁平形传热管的折曲前的截面的状态的图。

图2是表示本发明的实施方式1的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

图3是表示本发明的实施方式1的扁平形传热管的折曲部的图。

图4是表示现有的扁平形传热管的折曲前的截面的图。

图5是表示现有的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

图6是表示本发明的实施方式2的扁平形传热管的折曲前的截面的状态的图。

图7是表示本发明的实施方式2的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

图8是表示本发明的实施方式2的扁平形传热管的折曲部的图。

图9是表示现有的扁平形传热管的折曲前的截面的图。

图10是表示现有的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

图11是表示本发明的实施方式2的扁平形传热管的变形例的折曲前的截面的状态的图。

图12是表示本发明的实施方式2的扁平形传热管的变形例的折曲前的截面的状态的图。

图13是表示现有的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

图14是表示组装有本发明的实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的结构的图。

图15是表示组装有本发明的实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的制造方法的流程图。

图16是表示使用交叉翅片管型热交换器的空调装置的制冷剂循环的图，该交叉翅片管型热交换器组装有本发明的实施方式3的扁平形传热管。

图17是表示使用交叉翅片管型热交换器的空调装置的室外机的内部结构的图，该交叉翅片管型热交换器组装有本发明的实施方式3的扁平形传热管。

具体实施方式

以下，利用附图对本发明的扁平形传热管进行说明。

需要说明的是，在各图中对相同或类似的构件或部分标记相同的附图标记。

另外，对微细结构适当简化或省略图示。

另外，对重复或类似的说明，适当简化或省略。

实施方式1.

对实施方式1的扁平形传热管进行说明。

(扁平形传热管的结构)

以下，对实施方式1的扁平形传热管的结构进行说明。

图1是表示实施方式1的扁平形传热管的折曲前的截面的状态的图。

如图1所示，在扁平形传热管1中形成有在与扁平形传热管1的轴向平行的方向上贯通的多个孔2。

在扁平形传热管1的截面中，短径方向的长度为L₁，长径方向的长度为L₂。

将扁平形传热管1向图1所示的箭头方向、即短径方向折曲。

向多个孔2中供给制冷剂。

多个孔2在扁平形传热管1的长径方向上以大致相等的间隔形成。

折曲外侧的扁平形传热管1的外表面与孔2的内表面之间的间隔、即壁厚t₁1比折曲内侧的壁厚t₁2厚。

孔2不限于矩形，也可以例如为圆形、椭圆形等其他的形状。

另外，孔2不限于四个。

图2是表示实施方式1的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

需要说明的是，图2中示出将扁平形传热管1折曲180°、即进行发夹弯(hairpin)加工时的折曲顶部的截面的状态。

扁平形传热管1以其截面的长径方向和轴平行的方式压靠于圆柱状的夹具A并进行折曲。

此时，以扁平形传热管1的轴为界线，在折曲的内侧产生压缩力，在折曲的外侧产生拉伸力。

当扁平形传热管1被折曲时，在折曲部的截面中，折曲外侧的壁厚t₁1变薄，折曲内侧的壁厚t₁2变厚。

在扁平形传热管1中，以在折曲前的状态下折曲外侧的壁厚t₁1比折曲内侧的壁厚t₁2厚的方式形成多个孔2。

因此，在折曲后的状态下，折曲外侧的壁厚t₁1与折曲内侧的壁厚t₁2大致相同。

以下，对在折曲前的状态下的折曲外侧的壁厚t₁1的确定方法进行说明。

图3是表示实施方式1的扁平形传热管的折曲部的图。

如图3所示，由于在扁平形传热管1的轴上尺寸不发生变化，因而折曲外侧的材料的伸长率a通过以下的式1求得。

需要说明的是，在式1中，L₁是扁平形传热管1的截面中的短径方向的长度，r是折曲内侧的曲率半径、即夹具A的半径。

[式1]

$a=\frac{r+L_1}{r+L_1/2}$ ···(式1)

在折曲的外侧，由于材料以扁平形传热管1的轴为界线欲以伸长率a拉伸，因而，在保持体积恒定的状态下壁厚会相应地变薄。

而在折曲的内侧，由于以扁平形传热管1的轴为界线而对材料进行压缩，因而壁厚变厚。

而且，折曲外侧的壁厚t₁1利用折曲后所需的最小间隔t0和伸长率a而通过以下的式2确定。

[式2]

t₁1＝t0×a ···(式2)

(扁平形传热管的作用)

以下，对实施方式1的扁平形传热管的作用进行说明。

图4是表示现有的扁平形传热管的折曲前的截面的图。

如图4所示，现有的扁平形传热管与实施方式1的扁平形传热管相比，在折曲前的状态下，折曲外侧的壁厚t₁1薄。

图5是表示现有的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

因此，如图5所示，在折曲后的状态中，折曲外侧的壁厚t₁1不足，无法确保对向孔2供给的制冷剂的压力进行抵抗的耐压强度。

而且，在使整体的壁厚变厚以确保耐压强度的情况下，会导致扁平形传热管的高成本化。

另一方面，在扁平形传热管1中，在折曲前的状态下，折曲外侧的壁厚t₁1足够厚。

因此，在折曲后的状态下，不会出现折曲外侧的壁厚t₁1不足的问题，能够确保对向孔2供给的制冷剂的压力进行抵抗的耐压强度。

另外，由于不使整体的壁厚变厚，而只使必要的部位的壁厚变厚，因而能够抑制扁平形传热管1的高成本化。

实施方式2.

对实施方式2的扁平形传热管进行说明。

需要说明的是，以下，对与实施方式1的扁平形传热管重复或类似的说明适当简化或省略。

(扁平形传热管的结构)

以下，对实施方式2的扁平形传热管的结构进行说明。

图6是表示实施方式2的扁平形传热管的折曲前的截面的状态的图。

将扁平形传热管1向图6所示的箭头方向、即长径方向折曲。

多个孔2在扁平形传热管1的长径方向上以大致相等的间隔形成。

折曲外侧的扁平形传热管1的外表面与孔2的内表面之间的间隔、即壁厚t₂1比折曲内侧的壁厚t₂2厚。

也可以通过缩小在折曲的外侧形成的孔2的大小而使折曲外侧的壁厚t₂1比折曲内侧的壁厚t₂2厚。

图7是表示实施方式2的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

需要说明的是，图7中示出将扁平形传热管1折曲90°时的折曲顶部的截面的状态。

扁平形传热管1以其截面的短径方向和轴平行的方式压靠于圆柱状的夹具A并进行折曲。

此时，以扁平形传热管1的轴为界线，在折曲的内侧产生压缩力，在折曲的外侧产生拉伸力。

当扁平形传热管1被折曲时，在折曲部的截面中，折曲外侧的壁厚t₂1变薄，折曲内侧的壁厚t₂2变厚。

在扁平形传热管1中，以在折曲前的状态下折曲外侧的壁厚t₂1比折曲内侧的壁厚t₂2厚的方式形成多个孔2。

因此，在折曲后的状态下，折曲外侧的壁厚t₂1与折曲内侧的壁厚t₂2大致相同。

以下，对在折曲前的状态下的折曲外侧的壁厚t₂1的确定方法进行说明。

图8是表示实施方式2的扁平形传热管的折曲部的图。

如图8所示，由于在扁平形传热管1的轴上尺寸不发生变化，因而折曲外侧的材料的伸长率a通过以下的式3求得。

需要说明的是，在式3中，L₂是扁平形传热管1的截面中的长径方向的长度，r是折曲内侧的曲率半径、即夹具A的半径。

[式3]

$a=\frac{r+L_2}{r+L_2/2}$ ···(式3)

在折曲的外侧，由于材料以扁平形传热管1的轴为界线欲以伸长率a拉伸，因而，在保持体积恒定的状态下壁厚会相应地变薄。

而在折曲的内侧，由于以扁平形传热管1的轴为界线而对材料进行压缩，因而壁厚变厚。

而且，折曲外侧的壁厚t₂1利用折曲后所需的最小间隔t₀和伸长率a通过以下的式4确定。

[式4]

t₂1＝t0×a ···(式4)

(扁平形传热管的作用)

以下，对实施方式2的扁平形传热管的作用进行说明。

图9是表示现有的扁平形传热管的折曲前的截面的图。

如图9所示，现有的扁平形传热管与实施方式2的扁平形传热管相比，在折曲前的状态下，折曲外侧的壁厚t₂1薄。

图10是表示现有的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

因此，如图10所示，在折曲后的状态下，折曲外侧的壁厚t₂1不足，无法确保对向孔2供给的制冷剂的压力进行抵抗的耐压强度。

而且，在使整体的壁厚变厚以确保耐压强度的情况下，会导致扁平形传热管的高成本化。

另一方面，在扁平形传热管1中，在折曲前的状态下，折曲外侧的壁厚t₂1足够厚。

因此，在折曲后的状态下，不会出现折曲外侧的壁厚t₂1不足的问题，能够确保对向孔2供给的制冷剂的压力进行抵抗的耐压强度。

另外，由于不使整体的壁厚变厚，而只使必要的部位的壁厚变厚，因而能够抑制扁平形传热管1的高成本化。

(变形例)

图11是表示实施方式2的扁平形传热管的变形例的折曲前的截面的状态的图。

如图11所示，以折曲外侧的壁厚t₂1比折曲内侧的壁厚t₂2厚的方式形成多个孔2，进而，也可以以折曲外侧的相邻孔2彼此的间隔比折曲内侧的相邻孔2彼此的间隔大的方式形成多个孔2。

可以形成为多个孔2的大小彼此相同、多个孔2的中心间隔变大，另外，也可以形成为多个孔2的中心间隔彼此相同、多个孔2的大小变大。

图12是表示实施方式2的扁平形传热管的变形例的折曲前的截面的状态的图。

如图12所示，也可以以在折曲前的状态下折曲外侧的短径方向的长度L₁1比折曲内侧的短径方向的长度L₁2长、即折曲外侧的短径方向的壁厚t₁1比折曲内侧的短径方向的壁厚t₁2厚的方式形成多个孔2。

图13是表示现有的扁平形传热管的折曲后的折曲部的截面的状态的图。

如图13所示，现有的扁平形传热管在折曲后的状态下，折曲外侧的短径方向的长度L₁1比折曲内侧的短径方向的长度L₁2短。

因此，折曲外侧的短径方向的壁厚t₁1不足。

如图12所示，在折曲前的状态下，当折曲外侧的短径方向的壁厚t₁1厚时，在折曲后的状态下，不会出现折曲外侧的短径方向的壁厚t₁1不足的问题。

实施方式3.

对实施方式3的扁平形传热管进行说明。

实施方式3的扁平形传热管被组装到交叉翅片管型热交换器中。

需要说明的是，以下，对与实施方式1及实施方式2的扁平形传热管重复或类似的说明适当简化或省略。

(交叉翅片管型热交换器的结构)

以下，对组装有实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的结构进行说明。

图14是表示组装有实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的结构的图。

如图14所示，交叉翅片管型热交换器11具有扁平形传热管1、以及多个板状翅片12。

交叉翅片管型热交换器11可以具有多个直线状的扁平形传热管1，也可以具有经发夹弯加工而成的曲折形状的扁平形传热管1。

扁平形传热管1具有与实施方式2的扁平形传热管同样的结构。

在扁平形传热管1是经发夹弯加工而成的曲折形状的扁平形传热管1的情况下，使扁平形传热管1进一步具有实施方式1的扁平形传热管那样的结构即可。

板状翅片12例如是铝制的。

在板状翅片12的一个长边上，沿长度方向形成有多个U形的切口部。

切口部不到达板状翅片12的另一个长边。

切口部的深度比扁平形传热管1的截面的长径方向的长度L₂短。

扁平形传热管1以板状翅片12的长度方向与扁平形传热管1的截面的长径方向交叉的方式插入切口部。

扁平形传热管1的外表面与切口部的内表面焊接接合。

(交叉翅片管型热交换器的制造方法)

以下，对组装有实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的制造方法进行说明。

图15是表示组装有实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的制造方法的流程图。

首先，在工序1中，通过拉拔加工等在扁平形传热管1中形成多个孔2。

在工序2中，如图14所示，将扁平形传热管1与多个板状翅片12焊接接合。

此时，由于切口部的深度比扁平形传热管1的截面的长径方向L₂短，因而形成扁平形传热管1的截面的长径方向上的一个端部从切口部突出的状态。

在工序3中，如实施方式2的扁平形传热管那样，向扁平形传热管1的截面的长径方向折曲被焊接接合的交叉翅片管型热交换器11。

此时，将夹具A压靠于扁平形传热管1的从切口部突出的端部。

即，在折曲后的状态下，板状翅片12向折曲了的扁平形传热管1的外侧突出。

(交叉翅片管型热交换器的使用方式)

以下，对组装有实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的使用方式进行说明。

首先，对使用交叉翅片管型热交换器11的制冷循环进行说明。

以下，对交叉翅片管型热交换器11被使用于空调装置21的制冷循环的情况进行说明。

交叉翅片管型热交换器11也可以使用于空调装置21的其他形式的制冷循环中，而且，也可以使用于其他装置的制冷循环中。

图16是表示使用交叉翅片管型热交换器的空调装置的制冷剂循环的图，该交叉翅片管型热交换器组装有实施方式3的扁平形传热管。

在图16中，以实线表示制冷运转时的制冷剂的流动，以虚线表示取暖运转时的制冷剂的流动。

交叉翅片管型热交换器11使用于室外机侧热交换器24及室内机侧热交换器25a、25b中。

需要说明的是，交叉翅片管型热交换器11也可以只使用于室外机侧热交换器24与室内机侧热交换器25a、25b中的任意一方。

对制冷运转时的制冷剂的流动进行说明。

从压缩机22排出的高压高温的气态制冷剂经由四通阀23流入室外机侧热交换器24，通过热交换而散热成为高压液态制冷剂，从室外机侧热交换器24流出。

在室外机侧热交换器24中，利用与外部空气之间的差压而均匀地对扁平形传热管1的内部施加高压压力。

因此，扁平形传热管1被要求具有设计压力以上的耐压强度。

从室外机侧热交换器24流出的高压液态制冷剂流入室内机内的节流装置26a、26b，成为低压二相制冷剂。

从节流装置26a、26b流出的低压二相制冷剂流入室内机侧热交换器25a、25b，通过利用热交换进行蒸发而成为低压气态制冷剂，从室内机侧热交换器25a、25b流出。

而且，从室内机侧热交换器25a、25b流出的低压气态制冷剂在流入室外机后被吸入压缩机22。

对取暖运转时的制冷剂的流动进行说明。

从压缩机22排出的高压高温的气态制冷剂经由四通阀23流入室内机侧热交换器25a、25b，通过利用热交换进行散热而成为高压液态制冷剂，从室内机侧热交换器25a、25b流出。

在室内机侧热交换器25a、25b中，利用与外部空气之间的差压而均匀地对扁平形传热管1的内部施加高压压力。

因此，扁平形传热管1被要求具有设计压力以上的耐压强度。

从室内机侧热交换器25a、25b流出的高压液态制冷剂流入室内机内的节流装置26a、26b，成为低压二相制冷剂。

从节流装置26a、26b流出的低压二相制冷剂流入室外机侧热交换器24，通过利用热交换进行蒸发而成为低压气态制冷剂。

而且，从室外机侧热交换器24流出的低压气态制冷剂被吸入压缩机22。

接下来，对交叉翅片管型热交换器11的设置的一例进行说明。

图17是表示使用交叉翅片管型热交换器的空调装置的室外机的内部结构的图，该交叉翅片管型热交换器组装有实施方式3的扁平形传热管。

在图17中，虽然表示的是交叉翅片管型热交换器11为L形的情况，但也可以例如是U形等其他形状。

如图17所示，室外机27具有交叉翅片管型热交换器11、风机28、集管(header)29。

交叉翅片管型热交换器11的板状翅片12向1级侧突出。

(交叉翅片管型热交换器的作用)

以下，对组装有实施方式3的扁平形传热管的交叉翅片管型热交换器的作用进行说明。

在交叉翅片管型热交换器11中，在扁平形传热管1与板状翅片12接合后进行折曲。

因此，与在折曲扁平形传热管1之后再对板状翅片12进行接合的情况相比，装配工序简化，抑制了高成本化。

另外，在交叉翅片管型热交换器11中，扁平形传热管1与板状翅片12焊接接合。

因此，在接合后进行折曲加工时，能够抑制扁平形传热管1与板状翅片12的剥离。

需要说明的是，扁平形传热管1与板状翅片12也可以通过能够牢固接合的其他接合方法进行接合。

在扁平形传热管1与板状翅片12焊接接合的情况下，能够以少的工时实现牢固的接合。

另外，在交叉翅片管型热交换器11中，板状翅片12从扁平形传热管1向气流的1级侧突出。

越是靠近气流的1级侧、即板状翅片12的前端的区域，在板状翅片12上结露的冷凝水越多。

因此，如交叉翅片管型热交换器11那样，在板状翅片12从扁平形传热管1向气流的1级侧突出的情况下，冷凝水能够顺利地滴下。

实施方式4.

对实施方式4的扁平形传热管进行说明。

需要说明的是，以下，对与实施方式1至实施方式3的扁平形传热管重复或类似的说明，适当简化或省略。

(扁平形传热管的结构)

以下，对实施方式4的扁平形传热管的结构进行说明。

扁平形传热管1与实施方式3的扁平形传热管同样，被组装到交叉翅片管型热交换器11中。

即，扁平形传热管1在与板状翅片12焊接接合后，向扁平形传热管1的截面的长径方向折曲。

扁平形传热管1具有与实施方式2的扁平形传热管类似的结构。

在扁平形传热管1是经发夹弯加工而成的曲折形状的扁平形传热管1的情况下，使扁平形传热管1进一步具有实施方式1的扁平形传热管那样的结构即可。

以下，对扁平形传热管1的折曲前的状态下的折曲外侧的壁厚t₂1的确定方法进行说明。

折曲外侧的壁厚t₂1利用在折曲后所需的最小间隔t0、通过式3求得的伸长率a、以及抗拉强度在焊接前后的变化率σ_ratio通过以下的式5确定。

需要说明的是，抗拉强度在焊接前后的变化率σ_ratio是用焊接后的抗拉强度σ_after除以焊接前的抗拉强度σ_before而得出的值。

[式5]

$t_{2}1=t0\×a\×\frac{1}{{\mathrm{\σ}}_{\mathrm{ratio}}}$ ···(式5)

(扁平形传热管的结构)

扁平形传热管1的材料自身的抗拉强度有时因与板状翅片12焊接接合时的焊接热而降低。

在扁平形传热管1中，在折曲前的状态下，考虑因焊接热产生的抗拉强度的降低来确定折曲外侧的壁厚t₂1。

因此，即使是扁平形传热管1在与板状翅片12焊接接合之后向扁平形传热管1的截面的长径方向折曲的情况，也不会出现折曲外侧的壁厚t₂1不足的问题，能够确保对向孔2供给的制冷剂的压力进行抵抗的耐压强度。

以上，对实施方式1及实施方式4进行了说明，但本发明并不限于各实施方式的说明。

例如，也能够将各实施方式或各变形例组合。

附图标记说明

1 扁平形传热管

2 孔

11 交叉翅片管型热交换器

12 板状翅片

21 空调装置

22 压缩机

23 四通阀

24 室外机侧热交换器

25a、25b 室内机侧热交换器

26a、26b 节流装置

27 室外机

28 风机

29 集管

A 夹具

Claims (7)

1.一种扁平形传热管，用于交叉翅片管型热交换器中，所述交叉翅片管型热交换器具有：形成有在与轴向平行的方向上贯通的多个孔并具有折曲部的扁平形传热管；以及与所述扁平形传热管焊接接合的多个板状翅片，所述扁平形传热管的特征在于，

在该扁平形传热管的与折曲前的所述折曲部对应的部分的截面中，在折曲时以小曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与所述孔的内表面之间的间隔，比在折曲时以大曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与所述孔的内表面之间的间隔大，

在折曲时以最小曲率弯曲的部分的间隔t是根据折曲后所需的最小间隔t0、伸长率a、以及用焊接后的抗拉强度除以焊接前的抗拉强度而得到的抗拉强度的焊接前后的变化率σ_ratio来确定的值，

所述伸长率a、长度L、以及曲率半径r存在以下的式中的关系，所述长度L是所述截面的长径方向的长度及短径方向的长度中的在折曲时曲率发生变化的方向的长度，所述曲率半径r是在所述折曲时以最大曲率弯曲的部分的曲率半径，

$a=\frac{r+L}{r+L/2}---\left(1\right).$

2.如权利要求1所述的扁平形传热管，其特征在于，

在所述折曲时以最小曲率弯曲的部分的间隔t、所述最小间隔t0、以及所述伸长率a存在以下的式中的关系，

t＝t0×a (2)。

3.如权利要求1所述的扁平形传热管，其特征在于，

在所述折曲时以最小曲率弯曲的部分的间隔t、所述最小间隔t0、所述伸长率a、以及所述变化率σ_ratio存在以下的式中的关系，

$t=t0\×a\×\frac{1}{{\mathrm{\σ}}_{ratlo}}---\left(3\right).$

4.如权利要求1～3中任一项所述的扁平形传热管，其特征在于，

在所述截面中，在所述折曲时以小曲率弯曲的部分的所述孔的大小比在所述折曲时以大曲率弯曲的部分的所述孔的大小小。

5.如权利要求1～3中任一项所述的扁平形传热管，其特征在于，

在所述截面中，在所述折曲时以小曲率弯曲的部分的相邻的所述孔彼此的间隔，比在所述折曲时以大曲率弯曲的部分的相邻所述孔彼此的间隔大。

6.一种交叉翅片管型热交换器的制造方法，所述交叉翅片管型热交换器具有：形成有在与轴向平行的方向上贯通的多个孔并具有折曲部的扁平形传热管；以及与所述扁平形传热管焊接接合的多个板状翅片，所述交叉翅片管型热交换器的制造方法的特征在于，具有：

以在所述扁平形传热管的与折曲前的所述折曲部对应的部分的截面中、在折曲时以小曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与所述孔的内表面之间的间隔比在折曲时以大曲率弯曲的部分的该扁平形传热管的外表面与所述孔的内表面之间的间隔大的方式，在所述扁平形传热管中形成所述孔的工序；

以所述扁平形传热管的长径方向的一个端部突出的状态将所述板状翅片焊接接合于所述扁平形传热管的工序；以及

将夹具压靠在所述一个端部侧并将焊接接合了所述板状翅片的所述扁平形传热管折曲的工序，

在折曲时以最小曲率弯曲的部分的间隔t是根据折曲后所需的最小间隔t0、伸长率a、以及用焊接后的抗拉强度除以焊接前的抗拉强度而得到的抗拉强度的焊接前后的变化率σ_ratio来确定的值，

所述伸长率a、长度L、以及曲率半径r存在以下的式中的关系，所述长度L是所述截面的长径方向的长度及短径方向的长度中的在折曲时曲率发生变化的方向的长度，所述曲率半径r是在所述折曲时以最大曲率弯曲的部分的曲率半径，

$a=\frac{r+L}{r+L/2}---\left(4\right).$

7.一种交叉翅片管型热交换器，其特征在于，

该交叉翅片管型热交换器通过权利要求6所述的方法而制造。