一种使用CO气体变换和冷却的装置变换和冷却CO气体的工艺方法
技术领域
本发明涉及一种CO气体的变换工艺方法。
背景技术
近年来受石油资源日趋紧张影响,我国煤化工进入快速发展阶段。鉴于气流床煤气化技术具有对煤质要求低、合成气有效组分高及运行费用低等诸多优点,成为现代煤气化技术发展的重点领域。
CO变换工艺广泛应用在合成氨装置和制氢装置上,属于净化工艺的一个主要部分,其工艺位置设置在气化或转化工序之后。不同的变换工艺主要体现在变换反应段数,反应温度、热量回收三方面的变化,这主要取决于变换催化剂的性能,工业生产采用的制氢原料、制氢工艺、后续净化工艺等因素。
传统的CO变换工艺的余热回收一般采取淬冷增湿,以潜热的形式把反应热用在其它工序的变换气再沸腾器上,设有设置其他热回收装置;节能型流程则取消了淬冷,增设脱碳用喷射蒸汽发生器,同时尽量多的采用多个变换气再沸器回收低变气废热,并用低压锅炉给水加热器把低变的显热和潜热充分回收起来,不设置其它热回收装置。
发明内容
本发明的目的是要解决现有CO气体变换和冷却的工艺方法将CO气体变换为H2的效率低,不能满足甲醇合成中对H2的要求和热回收率低的问题,而提供一种使用CO气体变换和冷却的装置变换和冷却CO气体的工艺方法。
一种使用CO气体变换和冷却的装置变换和冷却CO气体的工艺方法,是按以下步骤完成的:
将粗煤气压缩机内温度为90℃、压力为4.0MPa的粗煤气通入到除油器中进行除油,经过除油器除油后的粗煤气从预热变换器第一入口端进入到预热变换器中,预热变换器中的粗煤气与来自次中压余热回收器中的变换气换热至160℃,温度为160℃的粗煤气从预热变换器第一出口端和主热变换器第一入口端进入到主热变换器中,主热变换器中的温度为160℃的粗煤气与来自中压余热回收器中的变换气在主热变换器中换热至230℃,温度为230℃的粗煤气从主热变换器第一出口端出来进入到第一变换炉中进行变换反应,在第一变换炉中进行变换反应得到的变换气的温度为400℃,CO的含量为27%~28%;
温度为400℃,CO的含量为27%~28%的变换气从第一变换炉的出口端进入到中压余热回收器中,在中压余热回收器中冷却至300℃,再从中压余热回收器的出口端和主热变换器第二入口端进入到主热变换器中,在主热变换器中冷却至240℃,从热变换器第二出口端出来,进入到分离器中;变换气经分离器分离后进入到第二变换炉中,在第二变换炉中进行变换反应后得到的变换气的温度为300℃,CO的含量为18.6%;
温度为300℃,CO的含量为18.6%的变换气从第二变换炉中出来,进入到次中压余热回收器中,在次中压余热回收器冷却至280℃,再从次中压余热回收器出来,从预热变换器第二入口端进入到预热变换器中,从预热变换器中出来进入到锅炉给水预热器中,再从锅炉给水预热器中出来进入到脱盐水预热器中进行处理,经脱盐水预热器处理后进入到冷却器中进行处理,得到温度为40℃,CO含量为21.29%的变换气;
温度为40℃,CO含量为21.29%的变换气从冷却器出来后,再从洗氨分离塔入口端进入到洗氨分离塔中进行处理,经过洗氨分离塔处理后再进入到汽提塔中,从汽提塔出来后再进入到凝液换热器中,再从凝液换热器的出口端和凝液冷却器入口端进入到凝液冷却器中,经过凝液冷却器冷却后,一部分变换气从凝液冷却器第二出口端出来,从洗氨分离塔第二入口端进入到洗氨分离塔中进行处理,一部分变换气从凝液冷却器第一出口端出来,从冷却器第二入口端进入到冷却器中,剩余变换气从凝液冷却器第三出口端出来,进入到气化循环水管,即完成使用CO气体变换和冷却的装置变换和冷却CO气体的工艺。
一种用于CO气体变换和冷却的装置包括粗煤气压缩机、除油器、预热变换器、主热变换器、次中压余热回收器、中压余热回收器、第一变换炉、分离器、第二变换炉、锅炉给水预热器、脱盐水预热器、冷却器、洗氨分离塔、汽提塔、凝液换热器、凝液冷却器和气化循环水管;
所述的预热变换器包括预热变换器第一入口端、预热变换器第二入口端、预热变换器第一出口端和预热变换器第二出口端;
所述的主热变换器包括主热变换器第一入口端、主热变换器第二入口端、主热变换器第一出口端和主热变换器第二出口端;
所述的凝液冷却器包括凝液冷却器入口端、凝液冷却器第一出口端、凝液冷却器第二出口端和凝液冷却器第三出口端;
所述的洗氨分离塔包括洗氨分离塔入口端、洗氨分离塔第一出口端和洗氨分离塔第二入口端;
所述的冷却器包括冷却器入口端、冷却器第一出口端和冷却器第二出口端;
所述的粗煤气压缩机的出口端与除油器的入口端相连通;除油器的出口端与预热变换器第一入口端相连通;预热变换器第一出口端与主热变换器第一入口端相连通;主热变换器第一出口端与第一变换炉的入口端相连通;第一变换炉通过中压余热回收器与主热变换器第二入口端相连通;主热变换器第二出口端与分离器的入口端相连通;分离器的出口端与第二变换炉的入口端相连通,第二变换炉通过次中压余热回收器与预热变换器第二入口端相连通;预热变换器第二出口端与锅炉给水预热器的入口端相连通;锅炉给水预热器的出口端与脱盐水预热器的入口端相连通;脱盐水预热器的出口端通过冷却器与洗氨分离塔入口端相连通;洗氨分离塔第一出口端通过汽提塔与凝液换热器相连通;凝液换热器的出口端与凝液冷却器入口端相连通;凝液冷却器第一出口端与冷却器第二出口端相连通;凝液冷却器第二出口端与洗氨分离塔第二入口端相连通;凝液冷却器第三出口端与气化循环水管相连通。
本发明的优点:
一、本发明蒸汽消耗低;
二、本发明变换炉入口温度低、降低了设备的厚度;
三、本发明在第一变换炉和第二变换炉中设有催化剂层,填装耐硫触媒催化剂,耐硫触媒含有1.8%Co0和8.0%Mo0,催化剂填装量大大减少,降低了床层阻力,提高了变换炉的设备能力;
四、本发明设备操作平稳,克服了中温变换的冷热病,减少了设备尺寸,降低了设备费用;
五、本发明提高了有机硫的转化能力;
六、本发明解决现有CO气体变换和冷却的装置将CO气体变换为H2的效率低的问题,变换后的气体能满足甲醇合成装置的需求;本发明热回收率高;
七、本发明利用中压余热回收器回收反应热,副产4.9MPa的饱和蒸汽,饱和蒸汽的产率为17t/h;
八、本发明利用次中压余热回收器冷却至280℃,副产2.6MPa的饱和蒸汽,饱和蒸汽的产率为10.2t/h;
九、本发明利用锅炉给水预热器预热锅炉给水,回收能量;
十、本发明利用脱盐水预热器预热脱盐水,回收能量。
本发明适用于CO气体变换反应。
附图说明
图1为具体实施方式一所述的一种用于CO气体变换和冷却的装置的结构示意图。
具体实施方式
具体实施方式一:本实施方式是一种使用CO气体变换和冷却的装置变换和冷却CO气体的工艺方法,是按以下步骤完成的:
将粗煤气压缩机1内温度为90℃、压力为4.0MPa的粗煤气通入到除油器2中进行除油,经过除油器2除油后的粗煤气从预热变换器第一入口端3-1进入到预热变换器3中,预热变换器3中的粗煤气与来自次中压余热回收器5中的变换气换热至160℃,温度为160℃的粗煤气从预热变换器第一出口端3-3和主热变换器第一入口端4-1进入到主热变换器4中,主热变换器4中的温度为160℃的粗煤气与来自中压余热回收器6中的变换气在主热变换器4中换热至230℃,温度为230℃的粗煤气从主热变换器第一出口端4-3出来进入到第一变换炉7中进行变换反应,在第一变换炉7中进行变换反应得到的变换气的温度为400℃,CO的含量为27%~28%;
温度为400℃,CO的含量为27%~28%的变换气从第一变换炉7的出口端进入到中压余热回收器6中,在中压余热回收器6中冷却至300℃,再从中压余热回收器6的出口端和主热变换器第二入口端4-2进入到主热变换器4中,在主热变换器4中冷却至240℃,从热变换器第二出口端4-4出来,进入到分离器8中;变换气经分离器8分离后进入到第二变换炉9中,在第二变换炉9中进行变换反应后得到的变换气的温度为300℃,CO的含量为18.6%;
温度为300℃,CO的含量为18.6%的变换气从第二变换炉9中出来,进入到次中压余热回收器5中,在次中压余热回收器5冷却至280℃,再从次中压余热回收器5出来,从预热变换器第二入口端3-2进入到预热变换器3中,从预热变换器3中出来进入到锅炉给水预热器10中,再从锅炉给水预热器10中出来进入到脱盐水预热器11中进行处理,经脱盐水预热器11处理后进入到冷却器12中进行处理,得到温度为40℃,CO含量为21.29%的变换气;
温度为40℃,CO含量为21.29%的变换气从冷却器12出来后,再从洗氨分离塔入口端13-1进入到洗氨分离塔13中进行处理,经过洗氨分离塔13处理后再进入到汽提塔14中,从汽提塔14出来后再进入到凝液换热器15中,再从凝液换热器15的出口端和凝液冷却器入口端16-1进入到凝液冷却器16中,经过凝液冷却器16冷却后,一部分变换气从凝液冷却器第二出口端16-3出来,从洗氨分离塔第二入口端13-3进入到洗氨分离塔13中进行处理,一部分变换气从凝液冷却器第一出口端16-2出来,从冷却器第二入口端12-3进入到冷却器12中,剩余变换气从凝液冷却器第三出口端16-4出来,进入到气化循环水管17,即完成使用CO气体变换和冷却的装置变换和冷却CO气体的工艺。
一种用于CO气体变换和冷却的装置包括粗煤气压缩机1、除油器2、预热变换器3、主热变换器4、次中压余热回收器5、中压余热回收器6、第一变换炉7、分离器8、第二变换炉9、锅炉给水预热器10、脱盐水预热器11、冷却器12、洗氨分离塔13、汽提塔14、凝液换热器15、凝液冷却器16和气化循环水管17;
所述的预热变换器3包括预热变换器第一入口端3-1、预热变换器第二入口端3-2、预热变换器第一出口端3-3和预热变换器第二出口端3-4;
所述的主热变换器4包括主热变换器第一入口端4-1、主热变换器第二入口端4-2、主热变换器第一出口端4-3和主热变换器第二出口端4-4;
所述的凝液冷却器16包括凝液冷却器入口端16-1、凝液冷却器第一出口端16-2、凝液冷却器第二出口端16-3和凝液冷却器第三出口端16-4;
所述的洗氨分离塔13包括洗氨分离塔入口端13-1、洗氨分离塔第一出口端13-2和洗氨分离塔第二入口端13-3;
所述的冷却器12包括冷却器第一入口端12-1、冷却器第一出口端12-2和冷却器第二入口端12-3;
所述的粗煤气压缩机1的出口端与除油器2的入口端相连通;除油器2的出口端与预热变换器第一入口端3-1相连通;预热变换器第一出口端3-3与主热变换器第一入口端4-1相连通;主热变换器第一出口端4-3与第一变换炉7的入口端相连通;第一变换炉7通过中压余热回收器6与主热变换器第二入口端4-2相连通;主热变换器第二出口端4-4与分离器8的入口端相连通;分离器8的出口端与第二变换炉9的入口端相连通,第二变换炉9通过次中压余热回收器5与预热变换器第二入口端3-2相连通;预热变换器第二出口端3-4与锅炉给水预热器10的入口端相连通;锅炉给水预热器10的出口端与脱盐水预热器11的入口端相连通;脱盐水预热器11的出口端通过冷却器12与洗氨分离塔入口端13-1相连通;洗氨分离塔第一出口端13-2通过汽提塔14与凝液换热器15相连通;凝液换热器15的出口端与凝液冷却器入口端16-1相连通;凝液冷却器第一出口端16-2与冷却器第二出口端12-3相连通;凝液冷却器第二出口端16-3与洗氨分离塔第二入口端13-3相连通;凝液冷却器第三出口端16-4与气化循环水管17相连通。
图1为具体实施方式一所述的用于CO气体变换和冷却的装置图;图1中1为粗煤气压缩机,2为除油器,3为预热变换器,4为主热变换器,5为次中压余热回收器,6为中压余热回收器,7为第一变换炉,8为分离器,9为第二变换炉,10为锅炉给水预热器,11为脱盐水预热器,12为冷却器,13为洗氨分离塔,14为汽提塔,15为凝液换热器,16为凝液冷却器,17为气化循环水管,3-1为预热变换器第一入口端,3-2为预热变换器第二入口端,3-3为预热变换器第一出口端,3-4为预热变换器第二出口端,4-1为主热变换器第一入口端,4-2为主热变换器第二入口端,4-3为主热变换器第一出口端,4-4为主热变换器第二出口端,16-1为凝液冷却器入口端,16-2为凝液冷却器第一出口端,16-3为凝液冷却器第二出口端,13-1为洗氨分离塔,13-2为洗氨分离塔第一出口端,13-3为洗氨分离塔第二入口端,12-1为冷却器入口端,12-2为冷却器第一出口端,12-3为冷却器第二出口端。
本实施方式的优点:
一、本实施方式蒸汽消耗低;
二、本实施方式变换炉入口温度低、降低了设备的厚度;
三、本实施方式在第一变换炉7和第二变换炉9中设有催化剂层,填装耐硫触媒催化剂,耐硫触媒含有1.8%Co0和8.0%Mo0,催化剂填装量大大减少,降低了床层阻力,提高了变换炉的设备能力;
四、本实施方式设备操作平稳,克服了中温变换的冷热病,减少了设备尺寸,降低了设备费用;
五、本实施方式提高了有机硫的转化能力;
六、本实施方式解决现有CO气体变换和冷却的装置将CO气体变换为H2的效率低的问题,变换后的气体能满足甲醇合成装置的需求;本实施方式热回收率高。
七、本实施方式利用中压余热回收器回收反应热,副产4.9MPa的饱和蒸汽,饱和蒸汽的产率为17t/h;
八、本实施方式利用次中压余热回收器冷却至280℃,副产2.6MPa的饱和蒸汽,饱和蒸汽的产率为10.2t/h;
九、本实施方式利用锅炉给水预热器预热锅炉给水,回收能量;
十、本实施方式利用脱盐水预热器预热脱盐水,回收能量。
本实施方式适用于CO气体变换反应。
具体实施方式二:本实施方式与具体实施方式一不同点是:所述的温度为400℃,CO的含量为27%~28%的变换气从第一变换炉7的出口端进入到中压余热回收器6中,在中压余热回收器6中冷却至300℃,副产4.9MPa的饱和蒸汽,饱和蒸汽的产率为17t/h。其他步骤与具体实施方式一相同。
具体实施方式三:本实施方式与具体实施方式一或二之一不同点是:所述的温度为300℃,CO的含量为18.6%的变换气从第二变换炉9中出来,进入到次中压余热回收器5中,在次中压余热回收器5冷却至280℃,副产2.6MPa的饱和蒸汽,饱和蒸汽的产率为10.2t/h。其他步骤与具体实施方式一或二相同。
具体实施方式四:本实施方式与具体实施方式一至三之一不同点是:所述的除油器2设有大副线,可以在不停车的情况下对其进行吹扫。其他步骤与具体实施方式一至三相同。
具体实施方式五:本实施方式与具体实施方式一至四之一不同点是:所述的预热变换器3的变换气副线上设置调节煤气的阀门。其他步骤与具体实施方式一至四相同。
具体实施方式六:本实施方式与具体实施方式一至五之一不同点是:所述的主热变换器3的变换气副线上设置调节煤气的阀门。其他步骤与具体实施方式一至五相同。
具体实施方式七:本实施方式与具体实施方式一至六之一不同点是:所述的冷却器12为管壳式固定管板换热器。其他步骤与具体实施方式一至六相同。
具体实施方式八:本实施方式与具体实施方式一至七之一不同点是:所述的第一变换炉7内设有催化剂层;所述的催化剂层中的催化剂为耐硫触媒;所述的耐硫触媒含有1.8%Co0和8.0%Mo0。其他步骤与具体实施方式一至七相同。
具体实施方式九:本实施方式与具体实施方式一至八之一不同点是:所述的第二变换炉9内设有催化剂层;所述的催化剂层中的催化剂为耐硫触媒;所述的耐硫触媒含有1.8%Co0和8.0%Mo0。其他步骤与具体实施方式一至八相同。
具体实施方式十:本实施方式与具体实施方式一至九之一不同点是:所述的粗煤气中含有45.81%CO,35.01%H2,17.5%CO2,0.36%CH4,1.11%N2和0.2%O2。其他步骤与具体实施方式一至九相同。
具体实施方式十一:本实施方式与具体实施方式一至十之一不同点是:所述的次中压余热回收器5内的蒸汽压力为2.5MPaG,温度为226℃。其他步骤与具体实施方式一至十相同。
具体实施方式十二:本实施方式与具体实施方式一至十一之一不同点是:所述的中压余热回收器6内的蒸汽压力为4.8MPaG,温度为450℃。其他步骤与具体实施方式一至十一相同。
具体实施方式十三:本实施方式与具体实施方式一至十三之一不同点是:所述的锅炉给水预热器10内的压力为3.5MPaG~5MPaG,温度为105℃。其他步骤与具体实施方式一至十三相同。
具体实施方式十四:本实施方式与具体实施方式一至十四之一不同点是:所述的脱盐水预热器11内的压力为1.0MPaG,温度为40℃。其他步骤与具体实施方式一至十四相同。