CN104726797A - 焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺 - Google Patents

焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN104726797A
CN104726797A CN201510080406.XA CN201510080406A CN104726797A CN 104726797 A CN104726797 A CN 104726797A CN 201510080406 A CN201510080406 A CN 201510080406A CN 104726797 A CN104726797 A CN 104726797A
Authority
CN
China
Prior art keywords
less
steel sheet
steel plate
steel
cooling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201510080406.XA
Other languages
English (en)
Inventor
康熙宰
吴振根
陈光根
金钟常
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Holdings Inc
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Publication of CN104726797A publication Critical patent/CN104726797A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

提供了一种具有大约800MPa或更大的抗拉强度的高强度薄钢板及其制造方法。所述薄钢板主要用于建筑材料、家用电器和汽车。所述薄钢板具有优良的镀覆特性、焊接特性、弯曲加工性和孔扩展率。所述薄钢板按重量百分比计包括：0.02％-0.20％的C；1.5％或更少的Si；1.5％-3.0％的Mn；0.001％-0.10％的P；0.010％或更少的S；0.01％-0.40％的酸溶铝(Sol.Al)；0.020％或更少的N；0.3％-1.5％的Cr；0.0010％-0.0060％的B；0.001％-0.10％的Sb；包括从由0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo组成的组中选择的至少一种材料；并包括作为余量的铁和其它不可避免的杂质，其中，Si、Mn、B、Sb、P和S满足5<(Si/Mn+150B)/Sb<20和C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27的条件。此外，所述制造方法能够确保薄钢板的加工性。

Description

焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺
本申请是优先权日为2007年12月28日、于2008年8月8日提交的申请号为200880123092.5、题为“焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺”的PCT专利申请的分案申请。
技术领域
本发明涉及一种具有大约800MPa或更大的抗拉强度、主要用于建筑材料、家用电器和汽车的高强度薄钢板及其制造方法，更具体地讲，涉及一种具有优良的镀覆特性、焊接特性、弯曲加工性和孔扩展率(hole expansion ratio，HER)以及高的抗拉强度的高强度薄钢板及其制造方法。
背景技术
近来，要求汽车用钢板具有更高的强度，以改善燃料经济性或耐久性。出于碰撞安全和保护乘客方面的考虑，具有大约800MPa的高强度的高强度钢板越来越多地用于汽车的主体结构或强化材料。然而，由于钢板的高强度导致成型性和焊接特性下降，迫切需要发展用于解决这样的问题的材料。响应于这样的需求，到目前为止，已经开发了诸如铁素体-马氏体双相钢或使用保留的奥氏体的相变诱发塑性(transformation-induced plasticity,TRIP)的相变诱发塑性钢板的各种组成结构的钢板。
例如，第6145892号日本专利特许公开提出通过控制化学成分和保留的奥氏体的量来制造具有优良的成型性的钢板的方法。第2660644号日本专利和第2704350号日本专利提出通过控制钢板的化学成分和精细结构来制造具有压制成型性的高强度钢板的方法。此外，第3317303号日本专利提出包括5％或更多的保留的奥氏体并具有优良的成型性(更具体地讲，优良的局部延伸率)的钢板。然而，开发大多数上述相关技术是为了改善延展性。没有做到对在实际的部件加工过程中的弯曲加工性、孔扩展率、焊接特性等重要标准的充分考虑。
在钢板的需求特性中，用于主要需要800MPa或更大的高强度的钢板的汽车主体结构或强化材料的钢板的最重要特性是点焊特性。用于汽车的主体结构或强化材料的钢通过吸收碰撞过程中的碰撞能量来保护乘客。如果点焊部分的强度不够，则该部分会被损坏并切断，从而不能得到足够水平的碰撞能量吸收。对于与具有对焊接特性的考虑的高强度钢板相关的技术，存在第2003-193194号日本特许公开，但是其不能满足市场实际需要的焊接特性。
此外，第2005-105367号日本专利特许公开提出确保强度为780MPa或更大的钢的焊接特性和延展性的技术。在实际工艺中制造具有800MPa或更大的高强度的钢板的情况下，因作为中间材料的热的带的高强度导致冷轧特性显著降低。此外，由于在退火工艺中应当使用快速冷却的热处理条件，所以加工性也显著降低。第2005105367号日本专利特许公开没有充分考虑这些问题。
发明内容
技术问题
为了解决现有技术的前述问题，做出本发明，因此，本发明的一个目的提供了一种在制造具有800MPa或更大的高抗拉强度的薄钢板中具有优良的镀覆特性、焊接特性、弯曲加工性和孔扩展率的钢板。此外，本发明的另一目的提供了一种确保钢板加工性的方法。
技术方案
根据本发明的一方面提供了一种钢板，所述钢板按重量百分比计包括：0.02％-0.20％的C；1.5％或更少的Si；1.5％-3.0％的Mn；0.001％-0.10％的P；0.010％或更少的S；0.01％-0.40％的酸溶铝(Sol.Al)；0.020％或更少的N；0.3％-1.5％的Cr；0.0010％-0.0060％的B；0.001％-0.10％的Sb；并包括从由0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo组成的组中选择的至少一种材料；包括作为余量的铁和其它不可避免的杂质，其中，Si、Mn、B、Sb、P和S满足5<(Si/Mn+150B)/Sb<20和C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27的条件。
根据本发明的另一方面提供了一种用于制造钢板的方法，所述方法包括：加热钢板的板坯，并以在Ar3转变点和950℃之间的终轧出口侧的温度轧制并卷绕板坯，所述钢板的板坯按重量百分比计包括0.02％-0.20％的C、1.5％或更少的Si、1.5％-3.0％的Mn、0.001％-0.10％的P、0.010％或更少的S、0.01％-0.40％的酸溶铝(Sol.Al)、0.020％或更少的N、0.3％-1.5％的Cr、0.0010％-0.0060％的B、0.001％-0.10％的Sb，并包括从由0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo组成的组中选择的至少一种材料，包括作为余量的铁和其它不可避免的杂质，其中，Si、Mn、B、Sb、P和S满足5<(Si/Mn+150B)/Sb<20和C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27的条件；酸洗卷绕的热轧钢板并同时以压下率40％-80％来执行冷轧；在740℃-860℃的温度范围对得到的冷轧钢板执行连续退火，在3℃/s-150℃/s的冷却速率范围内以满足-5LogCR+25C-17Si+40Cr+13,000B>30条件的冷却速率将冷轧钢板冷却到250℃-600℃，并以5℃/分钟或更大的冷却速率将其冷却。
钢板可具有包括从由贝氏体和贝氏体铁素体组成的组中选择的至少一种占大约40％或更多的结构，以及占余量的铁素体相和马氏体相。
有益效果
本发明能够提供一种具有优良的镀覆特性、焊接特性、弯曲加工性和孔扩展率同时具有大约800MPa或更大的高抗拉强度的钢板以及能够确保所述钢板的可制造性的制造方法。
具体实施方式
一种钢板按重量百分比计包括：0.02％-0.20％的C；1.5％或更少的Si；1.5％-3.0％的Mn；0.001％-0.10％的P；0.010％或更少的S；0.01％-0.40％的酸溶铝(Sol.Al)；0.020％或更少的N；0.3％-1.5％的Cr；0.0010％-0.0060％的B；0.001％-0.10％的Sb；并包括从由0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo组成的组中选择的至少一种材料；包括作为余量的铁和其它不可避免的杂质，并且Si、Mn、B、Sb、P和S满足5<(Si/Mn+150B)/Sb<20和C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27的条件。
此外，一种用于制造所述钢板的方法包括：加热钢板的板坯，并以在Ar3转变点和950℃之间的终轧出口侧的温度轧制并卷绕板坯，所述钢板的板坯按重量百分比计包括0.02％-0.20％的C、1.5％或更少的Si、1.5％-3.0％的Mn、0.001％-0.10％的P、0.010％或更少的S、0.01％-0.40％的酸溶铝(Sol.Al)、0.020％或更少的N、0.3％-1.5％的Cr、0.0010％-0.0060％的B、0.001％-0.10％的Sb，并包括从由0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo组成的组中选择的至少一种材料、包括作为余量的铁和其它不可避免的杂质，其中，Si、Mn、B、Sb、P和S满足5<(Si/Mn+150B)/Sb<20和C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27的条件；酸洗卷绕的热轧钢板并同时以压下率40％-80％来执行冷轧；在740℃-860℃的温度范围对得到的冷轧钢板执行连续退火，在3℃/s-150℃/s的冷却速率范围内以满足-5LogCR+25C-17Si+40Cr+13,000B>30条件的冷却速率将冷轧钢板冷却到250℃-600℃，并以5℃/分钟或更大的冷却速率将其冷却。
钢板包括从由贝氏体和贝氏体铁素体组成的组中选择的至少一种占40％或更多的结构以及占余量的铁素体和马氏体。
在下文中，将详细描述本发明。
优选地，碳(C)按质量百分比为0.02wt％-0.20wt％(在下文中，wt％简称为％)。
钢中的碳是为了加强转变结构而加入的元素。然而，当C的量超过0.20％时，孔扩展特性和焊接特性下降。另一方面，当C的量小于0.02％时，难以确保强度。
优选地，硅(Si)为1.5％或更少。
钢中的硅是能够有效地用于提高强度的元素。然而，由于硅不仅引起表面鳞片缺陷，而且降低了与表面特性相关的镀覆钢板的表面特性。此外，硅降低了化学处理特性。因此，通常，硅含量限制为1.0％或更少。由于在镀覆技术中的新近工艺允许钢中硅含量至1.5％而在制造过程中没有大的问题，所以该含量限制为1.5％或更少。
优选地，Mn为1.5％-3.0％。
钢中的Mn是具有非常高的固溶强化效果的元素，并同时促进包括铁素体和马氏体的复合结构的形成。当钢中的Mn含量少于1.5％时，难以确保本发明所要求的强度。当Mn含量超过3.0％时，会在焊接特性和热轧特性中出现问题的可能性高。
优选地，P为0.001％-0.10％。
钢中的P是具有强化钢的效果的元素。当P含量少于0.001％时，不仅能够确保强化效果，而且还会产生制造成本方面的问题。另一方面，当P含量过度加入时，压制成型性会下降，钢的脆性会出现。
优选地，S为0.010％或更少。
钢中的S是阻碍钢板的延展性和焊接特性的杂质元素。当S含量超过0.01％时，阻碍钢板的延展性和焊接特性的可能性高。
优选地，酸溶铝为0.01％-0.4％。
钢中的酸溶铝是与钢中的氧结合以执行脱氧操作并将铁素体中的碳分布到奥氏体内以改善马氏体硬化能力的有效元素。当酸溶铝含量少于0.01％时，不能确保这样的效果。另一方面，当酸溶铝含量超过0.4％时，这样的效果饱和并会增加制造成本。
优选地，N为0.020％或更少。
钢中的N是稳定奥氏体的有效元素。当钢中N含量超过0.02％时，奥氏体的稳定性大大增加，从而防止贝氏体的形成，贝氏体是本发明所意图的精细结构。
优选地，Cr为0.3％-1.5％。
钢中的Cr是为了改善钢的硬化能力并确保高强度而加入的元素。在本发明中，Cr起到促进贝氏体形成的重要作用。当钢中的Cr含量少于0.3％时，难以确保这样的效果。当钢中的Cr含量超过1.50％时，这样的效果饱和并且不利于节约成本。
优选地，硼(B)为0.0010％-0.0060％。
钢中的硼是用于推迟在退火工艺的冷却过程中奥氏体向珠光体的转变的元素。B是作为抑制铁素体形成和促进贝氏体形成的元素而加入的。然而，当钢中B含量少于0.0010％时，难以得到这样的效果。当钢中的B含量超过0.0060％时，过剩的B富集在表面上，导致镀覆粘着力劣化。
优选地，Sb为0.001％-0.1％。
钢中的Sb是为了确保本发明中的优良的镀覆特性而加入的不可或缺的元素。在抑制诸如MnO、SiO2、Al2O3等氧化物的表面富集以减少表面缺陷和抑制表面富集物因温度升高和热轧工艺的变化而变粗糙的方面，Sb具有显著的效果。当Sb含量少于0.001％时，难以确保这样的效果，即使当加入量持续增加时，这样的效果也没有大大增加，并且会产生制造成本和降低成型性的问题。因此，Sb含量限制为0.001％-0.1％。
根据本发明，将从0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo中选择的一种或两种或多种材料加入到由以上元素形成的钢中，以实现强度增加和晶粒直径微小化。
当Ti、Nb和Mo的加入量少于其下限0.003％时，难以确保达到强度增加和晶粒直径微小化的效果。当加入量超过其上限0.08％时，会增加制造成本，并且因过多的生成物会导致延展性显著降低。
除了上述元素之外，本发明的钢由铁和不可避免的杂质作为余量来形成。
根据本发明，Si、Mn、B、Sb、P和S的合金成分比可满足下面的设计具有上述成分范围的钢板的合金的数学式1和2。
数学式1
5<(Si/Mn+150B)/Sb<20
数学式2
C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27
数学式1是作为经验数值得到的能够确保表面质量的成分关系。即，钢中的Mn、Si和B是具有在退火工艺中在表面形成富集物的特性的元素。随着这些元素的富集物的增多，镀覆特性降低。另一方面，由于Sb阻碍上述表面富集元素的晶界扩散，所以Sb非常有利于表面质量的方面。例如，当由数学式1计算的值在5和20之间时，意味着可确保良好的表面质量。
同时，数学式2作为经验数值得到的能够确保期望的焊接特性的成分关系。即，钢中的C、Mn、Si、P和S提高了碳当量。本领域公知，当碳当量高时，焊接特性下降。设定在点焊过程中不产生焊接缺陷的条件，点焊是当使用本发明的钢通过反复实验提供数学式2时主要执行的焊接方法。当使用数学式2计算的值超过0.27时，意味着会产生焊接缺陷的可能性高。
本发明的钢板具有从贝氏体和贝氏体铁素体中选择的一种或多种占40％或更多的结构，余量为铁素体相和马氏体相。铁素体可占25％或更少，马氏体可占35％或更少。
在下文中，将详细描述使用冷轧卷绕钢板用于制造由上述成分形成的钢板的方法。
加热使用上述合金设计方法形成的成分的板坯，并执行热轧。可以以在Ar3转变点和950℃之间的出口侧的温度来执行热轧的终轧。即，在低于Ar3转变点的热终轧温度，热转变抗性迅速增加的可能性高，并会产生制造方面的问题。在超过950℃的温度，不仅会产生过度厚的氧化，而且钢板变粗糙的可能性也高。
酸洗并冷轧使用上述工艺制造的热轧钢板。
冷轧的压下率可以是40％-80％。当压下率小于40％时，重结晶驱动力变弱，从而有可能在获得良好的重结晶晶粒中会产生问题。当压下率超过80％时，热轧负载迅速增加。
优选地，在740℃-860℃的温度对以上得到的冷轧钢板进行连续退火。当在连续退火过程中的温度低于740℃时，增加了非重结晶晶粒形成的危险。当温度超过860℃时，会形成大的晶粒，同时因高温退火操作会导致带通过能力出现缺陷。
在连续退火之后，以在3℃/s-150℃/s的冷却速率(CR)范围内的使通过下面的数学式3计算的值超过30的冷却速率将冷轧钢板连续冷却到250℃-600℃的温度，然后，以5℃/min或更大的冷却速率将其逐渐冷却。通过在以上条件下对薄钢板进行连续退火，可容易地制得具有800MPa的抗拉强度以及具有良好的镀覆特性、焊接特性和孔扩展率的高强度薄钢板。
数学式3
-5LogCR+25C-17S+40Cr+13,000B>30
其中，CR为冷却速率。
在连续退火之后，当冷却速率降低到小于3℃/s时，形成铁素体或珠光体，从而难以确保本发明所意图的强度。此外，如果冷却速率太高，高于150℃/s，则过多地形成马氏体等硬质相，从而弯曲加工性和孔扩展率大大下降，并且需要担心在工艺过程中因形状缺陷而导致带通过能力的降低。因此，如上所述，可以以3℃/s-150℃/s的冷却速率(CR)来执行冷却。
此外，为了实现优良的弯曲加工性和孔扩展率(即，根据本发明的钢的特性)，应当应用使通过数学式3计算的值超过30的冷却速率。即，当通过数学式3计算的值小于30时，难以得到达到40％或更多的本发明的钢意图得到的作为其精细结构的贝氏体相或贝氏体铁素体相。当得到的贝氏体类结构达到40％或更多时，可制得具有优良的弯曲加工性和孔扩展率同时具有大约800MPa的高强度的产品，所述优良的弯曲加工性、孔扩展率和大约800MPa的高强度是根据本发明的钢的特性。
同时，用于冷却操作的冷却最终温度可以在250℃和600℃之间。当冷却最终温度小于250℃时，增加了将形成大量马氏体的危险。当冷却最终温度超过600℃时，形成大量的铁素体或珠光体等软质相，从而难以实现意图的材料。
上述制造方法同样可应用于诸如热浸镀锌材料(GI)和镀锌材料(GA)以及冷轧钢板。
在下文中，使用本发明的实施例来更加详细地描述本发明。
如表1所示，将具有本发明的成分组成的板坯加热到1200℃的温度并拔出，然后，以55％的压下率对作为材料的通过在900℃的终轧温度的条件下的热轧板坯制得的热轧钢板进行轧制。以表2的退火温度和冷却条件来执行连续退火热处理。通过执行热浸镀锌(GI)工艺和镀锌(GA)工艺来制造镀覆产品。下面给出在连续退火过程中应用的条件和镀锌工艺时间。
-退火炉气氛：N2-10％H2O(露点-32℃)
-退火炉加热速率：3℃/sec
-退火时间：90sec
-镀覆温度：460℃
镀锌时间：24sec(对GA产品的情况)
如表2所示，测量镀覆特性(外表和粘着特性)和材料的质量(抗拉强度、孔扩展率和弯曲加工性)，并将其结果与对比例一起示出。
在表2中，用非镀覆或○代表不包括其它镀覆缺陷的情况的镀覆外表。对于产生镀覆缺陷的情况，写出缺陷名称。
在表2中，对镀覆粘着力的评价以下面的形式做出，其中：将镀覆板切成20mm×50mm，对镀覆板执行弯曲测试，再展开镀覆板，将带附着到镀覆板的未展开部分，使用下面的标准来评价从镀覆板分离的镀覆层的宽度。
◎：无分离的镀覆或分离的镀覆的宽度在大约1mm之内
○：分离的镀覆的宽度在大约1mm-3mm之内
△：分离的镀覆的宽度在大约3mm-5mm之内
X：分离的镀覆的宽度为大约5mm或更大
在表2中，通过以下步骤得到孔扩展率(HER)，所述步骤包括：在具有120mm×120mm的尺寸的测试片中制作具有10mm的直径的孔，使用具有60度的形成部分角度的冲床来扩展该孔直到产生裂纹，计算被扩展的孔与最初孔的10mm直径的比。此外，在表2中，通过使用90度V形冲床在测试片上执行弯曲测试评价了弯曲加工性，并测量不引起破损的最小冲孔半径(mm)。
表1
[表]
表2
[表]
如表2所示，当根据本发明的方法制造钢板时，可制得具有大约800MPa或更大的抗拉强度、与现有对比材料相比具有优良的表面特性和机械特性、具有优良的镀覆特性、焊接特性、弯曲加工性和孔扩展率的高强度薄钢板。
根据本发明的钢，钢板具有从贝氏体和贝氏体铁素体中选择的一种占40％或更多的结构，以及占25％或更少的铁素体和35％或更少的马氏体。

Claims (4)

1.一种具有优良的焊接特性的高强度薄钢板，所述薄钢板按重量百分比计包括：0.02％-0.20％的C；1.5％或更少的Si；1.5％-3.0％的Mn；0.001％-0.10％的P；0.010％或更少的S；0.01％-0.40％的酸溶铝；0.020％或更少的N；0.3％-1.5％的Cr；0.0010％-0.0060％的B；0.001％-0.10％的Sb；并包括从由0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo组成的组中选择的至少一种材料；包括作为余量的铁和其它不可避免的杂质，
其中，Si、Mn、B、Sb、P和S满足5<(Si/Mn+150B)/Sb<20和C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27的条件，
其中，钢板具有包括从由贝氏体和贝氏体铁素体组成的组中选择的至少一种占大约40％或更多的结构以及占余量的铁素体相和马氏体相，其中，铁素体相占大约25％或更少，马氏体相占大约35％或更少。
2.如权利要求1所述的薄钢板，其中，钢板包括在所述钢板的表面上的热浸镀锌(GI)层或镀锌(GA)层。
3.一种用于制造具有优良的焊接特性的高强度薄钢板的方法，所述方法包括：
再加热钢板的板坯，并以在Ar3转变点和950℃之间的终轧出口侧的温度轧制并卷绕板坯，所述钢板的板坯按重量百分比计包括0.02％-0.20％的C、1.5％或更少的Si、1.5％-3.0％的Mn、0.001％-0.10％的P、0.010％或更少的S、0.01％-0.40％的酸溶铝、0.020％或更少的N、0.3％-1.5％的Cr、0.0010％-0.0060％的B、0.001％-0.10％的Sb，并包括从由0.003％-0.08％的Ti、0.003％-0.08％的Nb和0.003％-0.08％的Mo组成的组中选择的至少一种材料，包括作为余量的铁和其它不可避免的杂质，其中，Si、Mn、B、Sb、P和S满足5<(Si/Mn+150B)/Sb<20和C+Mn/20+Si/30+2P+4S<0.27的条件；
酸洗卷绕的热轧钢板并同时以压下率40％-80％来执行冷轧；
在740℃-860℃的温度范围对得到的冷轧钢板执行连续退火，在20℃/s-150℃/s的冷却速率范围内以满足-5LogCR+25C-17Si+40Cr+13,000B>30条件的冷却速率将冷轧钢板冷却到250℃-600℃，并以5℃/分钟或更大的冷却速率将其冷却，
其中，钢板具有包括从由贝氏体和贝氏体铁素体组成的组中选择的至少一种占大约40％或更多的结构以及占余量的铁素体相和马氏体相。
4.如权利要求3所述的方法，所述方法还包括执行热浸镀锌(GI)或镀锌(GA)。
CN201510080406.XA 2007-12-28 2008-08-08 焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺 Pending CN104726797A (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020070140446A KR100928788B1 (ko) 2007-12-28 2007-12-28 용접성이 우수한 고강도 박강판과 그 제조방법
KR10-2007-0140446 2007-12-28

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2008801230925A Division CN101910439A (zh) 2007-12-28 2008-08-08 焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN104726797A true CN104726797A (zh) 2015-06-24

Family

ID=40824486

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2008801230925A Pending CN101910439A (zh) 2007-12-28 2008-08-08 焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺
CN201510080406.XA Pending CN104726797A (zh) 2007-12-28 2008-08-08 焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2008801230925A Pending CN101910439A (zh) 2007-12-28 2008-08-08 焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20110017363A1 (zh)
JP (1) JP5228062B2 (zh)
KR (1) KR100928788B1 (zh)
CN (2) CN101910439A (zh)
WO (1) WO2009084795A1 (zh)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5862002B2 (ja) 2010-09-30 2016-02-16 Ｊｆｅスチール株式会社 疲労特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
DE102011117572A1 (de) * 2011-01-26 2012-08-16 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höherfester Mehrphasenstahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften
KR101353787B1 (ko) * 2011-12-26 2014-01-22 주식회사 포스코 용접성 및 굽힘가공성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법
WO2014017074A1 (ja) 2012-07-26 2014-01-30 Ｊｆｅスチール株式会社 軟窒化用鋼および軟窒化部品ならびにこれらの製造方法
JP5610102B2 (ja) * 2012-08-21 2014-10-22 新日鐵住金株式会社 鋼材
KR101449119B1 (ko) * 2012-09-04 2014-10-08 주식회사 포스코 우수한 강성 및 연성을 갖는 페라이트계 경량 고강도 강판 및 그 제조방법
JP5812048B2 (ja) * 2013-07-09 2015-11-11 Ｊｆｅスチール株式会社 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法
EP3190202B1 (en) * 2013-07-09 2022-03-30 JFE Steel Corporation High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing the same
KR101536409B1 (ko) * 2013-08-30 2015-07-13 주식회사 포스코 연성 및 굽힘가공성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법
CN105980591A (zh) * 2014-02-05 2016-09-28 安赛乐米塔尔股份公司 可热成形的、可空气淬硬的、可焊的钢板
KR101647224B1 (ko) * 2014-12-23 2016-08-10 주식회사 포스코 표면품질, 도금밀착성 및 성형성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
JP6037087B1 (ja) * 2015-03-13 2016-11-30 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板およびその製造方法
US10498807B2 (en) * 2015-10-19 2019-12-03 Citrix Systems, Inc. Multi-tenant multi-session catalogs with machine-level isolation
KR101726094B1 (ko) * 2015-12-24 2017-04-12 주식회사 포스코 미세크랙이 억제된 열간 프레스 성형품 및 그 제조방법
KR101858852B1 (ko) * 2016-12-16 2018-06-28 주식회사 포스코 항복강도, 연성 및 구멍확장성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
KR102020411B1 (ko) * 2017-12-22 2019-09-10 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR102020412B1 (ko) 2017-12-22 2019-09-10 주식회사 포스코 충돌특성 및 성형성이 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR102031452B1 (ko) * 2017-12-24 2019-10-11 주식회사 포스코 소부경화성 및 도금밀착성이 우수한 냉연강판, 용융 아연계 도금강판 및 그 제조방법

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1204284C (zh) * 2000-12-29 2005-06-01 新日本制铁株式会社 具有优异的镀层附着性和冲压成形性的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法
US6586117B2 (en) * 2001-10-19 2003-07-01 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Steel sheet having excellent workability and shape accuracy and a method for its manufacture
JP4714404B2 (ja) * 2003-01-28 2011-06-29 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法
JP4091894B2 (ja) * 2003-04-14 2008-05-28 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化、溶接性、穴拡げ性および延性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
JP4102281B2 (ja) * 2003-04-17 2008-06-18 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法
JP4317384B2 (ja) * 2003-04-28 2009-08-19 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP4635525B2 (ja) * 2003-09-26 2011-02-23 Ｊｆｅスチール株式会社 深絞り性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP4486334B2 (ja) * 2003-09-30 2010-06-23 新日本製鐵株式会社 溶接性と延性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板及び高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びに、高降伏比高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
KR101165166B1 (ko) * 2003-09-30 2012-07-11 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 용접성과 연성이 우수한 고항복비 고강도 열연 강판 및 고항복비 고강도 용융 아연 도금 강판 및 고항복비 고강도 합금화 용융 아연 도금 강판
JP4718866B2 (ja) * 2005-03-04 2011-07-06 新日本製鐵株式会社 溶接性およびガス切断性に優れた高張力耐火鋼およびその製造方法
JP2007056238A (ja) 2005-07-29 2007-03-08 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 脂環構造を有するアクリレート化合物およびそれを原料とする樹脂組成物
EP1960562B1 (en) * 2005-12-09 2015-08-26 Posco High strenght cold rolled steel sheet having excellent formability and coating property, zinc-based metal plated steel sheet made of it and the method for manufacturing thereof
JP4502947B2 (ja) * 2005-12-27 2010-07-14 株式会社神戸製鋼所 溶接性に優れた鋼板

Also Published As

Publication number Publication date
CN101910439A (zh) 2010-12-08
JP5228062B2 (ja) 2013-07-03
KR20090072357A (ko) 2009-07-02
US20110017363A1 (en) 2011-01-27
KR100928788B1 (ko) 2009-11-25
WO2009084795A1 (en) 2009-07-09
JP2011508085A (ja) 2011-03-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104726797A (zh) 焊接性优良的高强度薄钢板及其生产工艺
EP3152336B1 (en) Cold rolled and hot dip coated steel sheet, production method and use
US9580785B2 (en) High-strength galvannealed steel sheet having excellent formability and fatigue resistance and method for manufacturing the same
JP5339005B1 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき熱延鋼板およびその製造方法
JP5564432B2 (ja) 加工性に優れた高強度冷延鋼板、亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法
JP7280364B2 (ja) 熱間成形後の衝撃特性に優れた熱間成形用めっき鋼板、熱間成形部材及びこれらの製造方法
JP2019531409A (ja) 優れたリン酸塩処理性と成形性を有する冷間圧延高強度鋼板及びその製造方法
CN105441805B (zh) 一种800MPa级轿车用镀锌双相钢及生产方法
CN105369135B (zh) 一种450MPa级轿车用镀锌双相钢及生产方法
CN105401071B (zh) 一种500MPa级轿车用镀锌双相钢及生产方法
KR20080061853A (ko) 기계적 성질 및 표면 품질이 우수한 고강도 아연도금용 강판 및 그 제조방법
WO2024104280A1 (zh) 一种低碳的高韧性热冲压成形构件及钢板
JP5853884B2 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN115612934B (zh) 一种590MPa级别高成形性热镀锌双相钢板及其制备方法
JPH03257124A (ja) 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法
JPH06145891A (ja) 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP2002206139A (ja) めっき密着性およびプレス成形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板と高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN105506467B (zh) 一种600MPa级轿车用镀锌双相钢及生产方法
US9790567B2 (en) Process for making coated cold-rolled dual phase steel sheet
JP4670135B2 (ja) 歪時効硬化特性に優れた熱延鋼板の製造方法
JP3925064B2 (ja) プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP3204101B2 (ja) 深絞り用鋼板及びその製造方法
JP2024063127A (ja) 熱間成形用鋼材、熱間成形部材及びこれらの製造方法
JP3520155B2 (ja) 高歪速度時の変形抵抗に優れた自動車用高張力合金化溶融亜鉛めっき熱延鋼板およびその製造方法
JP2024528666A (ja) 良好な耐残留オーステナイト分解性を有する自動車用途の高強度冷間圧延鋼ストリップ板

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20150624