CN104578718A - 移相全桥转换器轻载控制方法 - Google Patents

移相全桥转换器轻载控制方法 Download PDF

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Abstract

一种移相全桥转换器轻载控制方法，通过检测移相全桥转换器的变压器磁化电流大小，以切换移相全桥转换器的控制模式。该方法包含下列步骤，首先，当变压器磁化电流较大时，操作该移相全桥转换器在一扩展移相全桥控制模式；然后，当磁化电流不断减小，直到剩余磁化电流搬运的电荷接近或小于直流输入电压的一半时，则操作该移相全桥转换器在一改良移相全桥控制模式；最后，操作在改良移相全桥控制模式下，使得该移相全桥转换器达到最大程度的软驱动。藉此，实现开关元件的最大程度软驱动、改善整机效率、降低发热损耗以及达到电磁兼容。

Description

移相全桥转换器轻载控制方法
技术领域
本发明有关一种移相全桥转换器控制方法，尤指一种移相全桥转换器轻载控制方法。
背景技术
由于半导体技术发展日渐蓬勃，因此许多电子产品皆朝向轻、薄、短、小的趋势发展。近年来电力电子产品的发展，为了有效降低切换式电源转换器(switching power converter)的体积与重量，不断地提升转换器的切换频率(switching frequency)。然而，一旦切换频率提升，将会造成电源转换器的功率开关元件于切换时必须承受更大的切换应力(switching stress)及切换损失(switching loss)，进而降低该切换式电源转换器的转换效率。
一般切换式电源转换器采用传统硬式切换(hard switching)，若操作频率增加时，功率开关元件在导通和截止时的切换损失也随着增加。因此，使用硬式切换方法所造成热损耗的问题，不仅使转换效率变低，也容易导致开关元件寿命缩短，甚至，提高加装散热装置所需要的体积与成本。此外，功率晶体切换动作的非理想现象也会产生电压、电流突波，使电路元件的应力增加，亦成为电磁干扰(electromagnetic interference,EMI)的来源。
为了克服高频操作下所造成问题，因此柔性切换(soft switching)成为目前运用在各种电力电子产品上的一种技术。柔性切换技术一般可分为零电压切换(zero voltage switching,ZVS)和零电流切换(zero current switching,ZCS)两种方式。零电压切换是在功率开关元件欲导通的暂态期间，先将功率开关元件两端跨压降为零，接着再将功率开关元件导通。换言之，通过零电压切换达成在切换暂态期间，功率开关元件两端跨压与流过电流的乘积为零，降低功率开关元件的切换损失，提高电路的效率，以减少功率开关元件切换所带来的杂音干扰。
由以上的切换技术说明可得知，柔性切换技术能有效的改善硬性切换技术所造成的问题，让功率开关元件在截止与导通的瞬间，减低功率开关元件上的切换损失及电压和电流的突波现象，进而降低电磁干扰的问题，有效的提高整体电路的效率及稳定性。
此外，对于现有移相全桥转换器在轻载控制操作上存在以下的两种情况：一、当输出电感电流为连续模式(continuous conduction mode,CCM)时，由于两个谐振点的电流值很小，因此没有足够的能量谐振；二、当输出电感电流为断续模式(discontinuous conduction mode,DCM)时，由于两个谐振点的电流值为零，因此没有任何的能量谐振。
因此，如何设计出一种移相全桥转换器轻载控制方法，对于移相全桥转换器在轻载控制操作上实现开关元件的最大程度软驱动，从而改善整机效率、降低发热损耗以及达到电磁兼容，乃为本案发明人所欲行克服并加以解决的一大课题。
发明内容
本发明的一目的在于提供一种移相全桥转换器轻载控制方法，以克服公知技术的问题。因此该移相全桥转换器轻载控制方法通过检测移相全桥转换器的变压器磁化电流大小，以切换移相全桥转换器的控制模式。该方法包含下列步骤：首先，当变压器磁化电流较大时，操作该移相全桥转换器在一扩展移相全桥(extended phase-shift full-bridge,EPSFB)控制模式；然后，当磁化电流不断减小，直到剩余磁化电流搬运的电荷接近或小于直流输入电压的一半时，则操作该移相全桥转换器在一改良移相全桥(modified phase-shift full-bridge,MPSFB)控制模式；最后，操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流增大一倍，使得该移相全桥转换器达到最大程度的软驱动。
上述的移相全桥转换器轻载控制方法，其中在步骤(a)中，该移相全桥式转换器包含：一全桥式切换电路，包含一第一功率开关元件、一第二功率开关元件、一第三功率开关元件以及一第四功率开关元件；其中，每一功率开关元件分别具有与该功率开关元件并联的一二极管与一寄生电容；一变压器，具有一初级侧绕阻与两次级侧绕阻，分别为一第一次级侧绕阻与一第二次级侧绕阻，该初级侧绕阻连接该全桥式切换电路，利用该初级侧绕阻与该两次级侧绕阻的匝数比转换电压输出于该第一次级侧绕阻与该第二次级侧绕阻；及一控制器，产生对应控制该第一功率开关元件、该第二功率开关元件、该第三功率开关元件以及该第四功率开关元件的控制信号。
上述的移相全桥转换器轻载控制方法，其中在步骤(a)中，该第一功率开关元件的漏源极电压被磁化电流与初级侧电流的差值电流充电，并且在等待时间后该第一功率开关元件被开启，以实现该第一功率开关元件被最大程度的软驱动；该第二功率开关元件的漏源极电压被磁化电流与初级侧电流的差值电流放电，并且在等待时间后该第二功率开关元件被开启，以实现该第二功率开关元件被最大程度的软驱动。
上述的移相全桥转换器轻载控制方法，其中该初级侧电流由该变压器的输出电流折算到初级侧的电流，并且该差值电流本质上为该变压器磁化电流、谐振电感、与输出滤波电感以及等效并联电容的共同谐振，并且震荡周期远远大于死区时间。
上述的移相全桥转换器轻载控制方法，其中在步骤(b)中，当负载继续减少，该控制器的占空比也继续减小，使得磁化电流不断减小；当死区时间固定时，剩余磁化电流搬运的电荷越来越少，直到剩余磁化电流搬运的电荷接近或小于直流输入电压的一半时，则操作该移相全桥转换器在该改良移相全桥控制模式。
上述的移相全桥转换器轻载控制方法，其中在步骤(c)中，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流增大一倍，最大程度地确保该第一功率开关元件被剩余磁化电流充电，并且该第一功率开关元件被开启时就使得该移相全桥转换器达到最大程度的软驱动。
上述的移相全桥转换器轻载控制方法，其中在步骤(c)中，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，该第二功率开关元件的开关损耗保持为0.25×C×Vin2，其中C为等效电容、Vin为直流输入电压。
上述的移相全桥转换器轻载控制方法，其中在步骤(c)中，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流在每次开关周期后都接近为零。
为了能更进一步了解本发明为达成预定目的所采取的技术、手段及功效，请参阅以下有关本发明的详细说明与附图，相信本发明的目的、特征与特点，当可由此得一深入且具体的了解，然而所附附图仅提供参考与说明用，并非用来对本发明加以限制。
附图说明
图1为本发明一移相全桥式转换器的电路图；
图2A为本发明该移相全桥式转换器操作在扩展移相全桥(EPSFB)控制模式的控制时序图；
图2B为本发明该移相全桥式转换器操作在改良移相全桥(MPSFB)控制模式的控制时序图；
图2C为本发明该移相全桥式转换器操作在标准移相全桥(SPSFB)控制模式的控制时序图；
图3为本发明该移相全桥式转换器于能量转换操作的等效电路图；
图4为本发明该移相全桥式转换器于续流操作的等效电路图；
图5为本发明该移相全桥式转换器于能量转换操作的等效电路图；及
图6为本发明移相全桥转换器轻载控制方法的流程图。
其中，附图标记：
Vin     直流输入电压                Vout   直流输出电压
RL      负载                        10     全桥式切换电路
Q1      第一功率开关元件            Q2     第二功率开关元件
Q3      第三功率开关元件            Q4     第四功率开关元件
D1      第一寄生二极管              D2     第二寄生二极管
D3      第三寄生二极管              D4     第四寄生二极管
C1      第一寄生电容                C2     第二寄生电容
C3      第三寄生电容                C4     第四寄生电容
20      变压器                      Lr     谐振电感
Lm      磁化电感                    W1     初级侧绕阻
W21     第一次级侧绕阻              W22    第二次级侧绕阻
30      同步整流电路                Q5     第一整流晶体管
D5      第五二极管                  Q6     第二整流晶体管
D6      第六二极管                  40     滤波电路
Lo      输出滤波电感                Co     输出滤波电容
50      控制器                      SQ1    第一开关控制信号
SQ2     第二开关控制信号            SQ3    第三开关控制信号
SQ4    第四开关控制信号        SQ5    第一晶体管控制信号
SQ6    第二晶体管控制信号      VAB    变压器初级侧电压
VS     变压器次级侧电压        iLr    谐振电感电流
io     输出滤波电感电流        t0～t8 时间
具体实施方式
兹有关本发明的技术内容及详细说明，配合附图说明如下：
请参见图1为本发明一移相全桥式转换器的电路图。该移相全桥式转换器电性连接一直流输入电压Vin，以传送该直流输入电压Vin所提供的能量至后端供应的一负载RL。该移相全桥式转换器主要包含一全桥式切换电路10、一变压器20、一同步整流电路30以及一滤波电路40。
该全桥式切换电路10包含四个功率开关元件，亦即分别为一第一功率开关元件Q1、一第二功率开关元件Q2、一第三功率开关元件Q3以及一第四功率开关元件Q4，用以切换该直流输入电压Vin为一方波电压。其中，每一功率开关元件Q1～Q4分别具有与该功率开关元件Q1～Q4反向并联的一寄生二极管D1～D4，或称为本体二极管(body diode)与一寄生电容(parasiticcapacitance)C1～C4，亦即，该第一功率开关元件Q1并联该第一寄生二极管D1与该第一寄生电容C1；该第二功率开关元件Q2并联该第二寄生二极管D2与该第二寄生电容C2；该第三功率开关元件Q3并联该第三寄生二极管D3与该第三寄生电容C3；以及该第四功率开关元件Q4并联该第四寄生二极管D4与该第四寄生电容C4。
该变压器20为一中心抽头型变压器(center-tapped transformer)，其具有一初级侧绕阻W1与两次级侧绕阻，分别为一第一次级侧绕阻W21与一第二次级侧绕阻W22。该变压器20具有与该初级侧绕阻W1并联的一磁化电感Lm以及与该初级侧绕阻W1串联的一谐振电感Lr，其中，该谐振电感Lr为该变压器20的漏感或者该变压器20的漏感加上外电感。该变压器20电性连接该全桥式切换电路10，用以接收该方波电压，并利用该初级侧绕阻与该次级侧绕阻的匝数比转换该方波电压的大小。此外，该变压器20亦可提供初级侧电路与次级侧电路之间具有隔离的功能。
该同步整流电路30包含一第一整流晶体管Q5与一第二整流晶体管Q6，其中，该第一整流晶体管Q5与该第二整流晶体管Q6分别连接该第一次级侧绕阻W21与该第二次级侧绕阻W22，用以同步整流该变压器20的该第一次级侧绕阻W21与该第二次级侧绕阻W22的输出电压。并且，该第一整流晶体管Q5与该第二整流晶体管Q6分别并联一第五寄生二极管D5与一第六寄生二极管D6。该滤波电路40包含一输出滤波电感Lo与一输出滤波电容Co，并且电性连接该同步整流电路30，用以滤除该同步整流电路30所输出的整流电压的高频谐波成分，提供该负载RL所需电压电位的一直流输出电压Vout。
此外，该移相全桥式转换器配合一控制器50，通过相位调变的方式，对该些功率开关元件Q1～Q4提供不同相移控制。其中该控制器50产生复数个控制信号，分别对应控制该些功率开关元件Q1～Q4与该些整流晶体管Q5～Q6的导通与截止，亦即，该控制器50产生一第一开关控制信号SQ1控制该第一功率开关元件Q1、一第二开关控制信号SQ2控制该第二功率开关元件Q2、一第三开关控制信号SQ3控制该第三功率开关元件Q3、一第四开关控制信号SQ4控制该第四功率开关元件Q4，以及一第一晶体管控制信号SQ5控制该第一整流晶体管Q5与一第二晶体管控制信号SQ6控制该第二整流晶体管Q6。
请参见图6为本发明移相全桥转换器轻载控制方法的流程图。该移相全桥转换器轻载控制方法，通过检测移相全桥转换器的变压器磁化电流大小，以切换移相全桥转换器的控制模式。该方法的步骤如下所述。
首先，当变压器磁化电流较大时，操作该移相全桥转换器在一扩展移相全桥(extended phase-shift full-bridge,EPSFB)控制模式(S10)。具体而言，该第一功率开关元件的漏源极电压被磁化电流与初级侧电流的差值电流充电，并且在等待时间后该第一功率开关元件被开启，以实现该第一功率开关元件被最大程度的软驱动；该第二功率开关元件的漏源极电压被磁化电流与初级侧电流的差值电流放电，并且在等待时间后该第二功率开关元件被开启，以实现该第二功率开关元件被最大程度的软驱动。其中该初级侧电流由该变压器的输出电流折算到初级侧的电流，并且该差值电流本质上为变压器磁化电感、谐振电感、与输出滤波电感以及等效并联电容的共同谐振，并且震荡周期远远大于死区时间(dead band)。
然后，当磁化电流不断减小，直到剩余磁化电流在特定的死区时间内能够搬运的电荷接近或小于直流输入电压的一半时，则操作该移相全桥转换器在一改良移相全桥(modified phase-shift full-bridge,MPSFB)控制模式(S20)。具体而言，当负载继续减少，该控制器的占空比也继续减小，使得磁化电流不断减小；当死区时间固定时，剩余磁化电流搬运的电荷越来越少，直到剩余磁化电流搬运的电荷接近或小于直流输入电压的一半时，则操作该移相全桥转换器在该改良移相全桥控制模式。
最后，操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流增大一倍，使得该移相全桥转换器达到最大程度的软驱动(S30)。具体而言，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流增大一倍，最大程度地确保该第一功率开关元件被剩余磁化电流充电，并且该第一功率开关元件被开启时就使得该移相全桥转换器达到最大程度的软驱动。其中，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，该第二功率开关元件的开关损耗保持为0.25×C×Vin2，其中C为等效电容、Vin为直流输入电压。此外，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流在每次开关周期后都接近为零。
请参见图2A与图2B分别为该移相全桥式转换器操作在扩展移相全桥(EPSFB)控制模式与操作在改良移相全桥(MPSFB)控制模式的时序图。附图中由上至下的波形图为第一开关控制信号SQ1、第二开关控制信号SQ2、第三开关控制信号SQ3以及第四开关控制信号SQ4。该移相全桥式转换器的操作顺序将配合图2A与图2B，以不同时间区间(时间t0至时间t8)表达更详细的描述。值得一提，在时间t1至时间t6，操作在改良移相全桥(MPSFB)控制模式与操作在扩展移相全桥(EPSFB)控制模式的时序相同，如下所述。
(1)当操作在改良移相全桥(MPSFB)控制模式下，在时间t1时，该第二开关控制信号SQ2与该第三开关控制信号SQ3同时由低电位转换为高电位，分别同时导通开启该第二功率开关元件Q2与该第三功率开关元件Q3。在此时，该第二功率开关元件Q2与该第三功率开关元件Q3所产生的开关损耗为Ploss=2×C×(0.5×Vin)2=0.5×C×Vin2。在本案所提供的开关控制切换下所得到的开关损耗较一般硬式切换所产生的开关损耗(Ploss=C×Vin2)减少一半。当操作在扩展移相全桥(EPSFB)控制模式下，在时间t1时，该第二功率开关元件Q2被剩余磁化电流搬走能量，并且软开启。
(2)在时间t1至时间t2时，由于该第二功率开关元件Q2与该第三功率开关元件Q3为导通开启状态(该第一功率开关元件Q1与该第四功率开关元件Q4为截止关闭状态)，此时，该直流输入电压Vin所提供的能量经由该变压器20的初级侧传送至该变压器20的次级侧。可参见图3为本发明该移相全桥式转换器于能量转换操作的等效电路图。
(3)在时间t2时，该第三开关控制信号SQ3由高电位转换低高电位，以截止关闭该第三功率开关元件Q3，该变压器20的初级侧、次级侧间的能量传送结束。
(4)在时间t2至时间t3时，该第四功率开关元件Q4的漏源极电压Vds逐渐减小直到为零。
(5)在时间t3时，该第四开关控制信号SQ4控制该第四功率开关元件Q4导通开启，在此时由于该第四功率开关元件Q4的漏源极电压Vds为零，因此，该第四功率开关元件Q4为零电压导通开启，故此，没有开关损耗产生。
(6)在时间t3至时间t4时，为续流(freewheeling)操作状态，此时，该全桥式切换电路10的电流状态存在于该第二功率开关元件Q2与该第四功率开关元件Q4之间流转。可参见图4为本发明该移相全桥式转换器于续流操作的等效电路图。
(7)在时间t4时，该第二开关控制信号SQ2控制该第二功率开关元件Q2截止关闭。
(8)在时间t4至时间t5时，该变压器20的磁化电流流出，使得该第一功率开关元件Q1的漏源极电压Vds逐渐减小直到为零。
(9)在时间t5时，该第一开关控制信号SQ1控制该第一功率开关元件Q1导通开启，在此时由于该第一功率开关元件Q1的漏源极电压Vds为零，因此，该第一功率开关元件Q1为零电压导通开启，故此，没有开关损耗产生。
(10)在时间t5至时间t6时，由于该第一功率开关元件Q1与该第四功率开关元件Q4为导通开启状态(该第二功率开关元件Q2与该第三功率开关元件Q3为截止关闭状态)，此时，该直流输入电压Vin所提供的能量经由该变压器20的初级侧传送至该变压器20的次级侧。可参见图5为本发明该移相全桥式转换器于能量转换操作的等效电路图。
值得一提，在时间t6之后，该移相全桥转换器操作在改良移相全桥(MPSFB)控制模式(参见图2B)，亦即，在时间t6时，该第一开关控制信号SQ1与该第四开关控制信号SQ4同时由高电位转换为低电位，分别同时截止关闭该第一功率开关元件Q1与该第四功率开关元件Q4。在此时，该第一功率开关元件Q1的寄生电容能量与该第四功率开关元件Q4的寄生电容能量都被传送至该变压器20的次级侧，并且，该第一功率开关元件Q1的漏源极电压Vds与该第四功率开关元件Q4的漏源极电压Vds最后达到该直流输入电压Vin的一半。
此外，配合参见图2C为本发明该移相全桥式转换器操作在一标准移相全桥(standard phase-shift full-bridge,SPSFB)控制模式的控制时序图。值得一提，该移相全桥式转换器操作在该扩展移相全桥控制模式与操作在该标准移相全桥控制模式最大的差异在于：对该扩展移相全桥控制模式而言，其死区时间(如图2A所示的t0-t1以及t4-t5)并非由谐振电感和节点电容谐振时间决定的，相较于该标准移相全桥控制模式(如图2C所示的t0-t1以及t4-t5)，该扩展移相全桥控制模式的死区时间值通常为该标准移相全桥控制模式的死区时间值(亦即谐振时间)的数倍之多。
根据上述该移相全桥式转换器在不同时间的操作说明，本发明具有下列特征与优点：
1、对于MPSFB来说，由于开关损耗由该第二功率开关元件Q2与该第三功率开关元件Q3均摊，因此，每一该功率开关元件(MOSFET)的损耗为0.25×C×Vin2，也因此大大地减小该第二功率开关元件Q2与该第三功率开关元件Q3的发热量；对于EPSFB来说，在时间t1时，该第二功率开关元件Q2最大程度的被剩余磁化电流搬走能量，然后软开启。
2、在时间t3时，由于该第四功率开关元件Q4的漏源极电压Vds为零，该第四功率开关元件Q4为零电压导通开启，以及在时间t5时，由于该第一功率开关元件Q1的漏源极电压Vds为零，该第一功率开关元件Q1为零电压导通开启。假如使用传统全桥控制，每一该功率开关元件(MOSFET)的损耗为0.25×C×Vin2，使用此时序控制的全桥式切换电路10的开关损耗能够大大地降低；
3、通过前述对于该全桥式切换电路10的该些开关元件时序控制策略，可以不需要降低开关切换频率(进入突发模式burst mode)，因此能够维持该移相全桥式转换器有最快的负载响应速度，并且可以维持该移相全桥式转换器的小型化；
4、对于MPSFB来说，在时间t6至时间t1期间，该磁化电流(磁通量)会自动归零，如此将能够防止该变压器20出现磁饱和的状况；
5、通过本发明所提供的移相全桥式转换器轻载控制方法，可以克服：(1)当使用平均电流模式，在非常轻载下取样不到精确电流进行磁平衡的问题；(2)当使用电压回馈模式，但是不想使用初级侧的平衡电容的问题；及
6、通过本发明所提供的移相全桥式转换器轻载控制方法，可以实现开关元件的最大程度软驱动、改善整机效率、降低发热损耗以及达到电磁兼容。
以上所述，仅为本发明较佳具体实施例的详细说明与附图，本发明的特征并不局限于此，并非用以限制本发明，本发明的所有范围应以权利要求书为准，凡合于本发明权利要求书的精神与其类似变化的实施例，皆应包含于本发明的范畴中，任何本领域技术人员在本发明的领域内，所容易想到的变化或修饰皆可涵盖在以下本案的专利范围。

Claims (8)

1.一种移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，通过检测移相全桥转换器的变压器磁化电流大小，以切换移相全桥转换器的控制模式，该方法包含下列步骤：
(a)当变压器磁化电流较大时，操作该移相全桥转换器在一扩展移相全桥控制模式；
(b)当磁化电流不断减小，直到剩余磁化电流搬运的电荷接近或小于直流输入电压的一半时，则操作该移相全桥转换器在一改良移相全桥控制模式；及
(c)操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流增大一倍，使得该移相全桥转换器达到最大程度的软驱动。
2.如权利要求1所述的移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，在步骤(a)中，该移相全桥式转换器包含：
一全桥式切换电路，包含一第一功率开关元件、一第二功率开关元件、一第三功率开关元件以及一第四功率开关元件；其中，每一功率开关元件分别具有与该功率开关元件并联的一二极管与一寄生电容；
一变压器，具有一初级侧绕阻与两次级侧绕阻，分别为一第一次级侧绕阻与一第二次级侧绕阻，该初级侧绕阻连接该全桥式切换电路，利用该初级侧绕阻与该两次级侧绕阻的匝数比转换电压输出于该第一次级侧绕阻与该第二次级侧绕阻；及
一控制器，产生对应控制该第一功率开关元件、该第二功率开关元件、该第三功率开关元件以及该第四功率开关元件的控制信号。
3.如权利要求2所述的移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，在步骤(a)中，该第一功率开关元件的漏源极电压被磁化电流与初级侧电流的差值电流充电，并且在等待时间后该第一功率开关元件被开启，以实现该第一功率开关元件被最大程度的软驱动；该第二功率开关元件的漏源极电压被磁化电流与初级侧电流的差值电流放电，并且在等待时间后该第二功率开关元件被开启，以实现该第二功率开关元件被最大程度的软驱动。
4.如权利要求3所述的移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，该初级侧电流由该变压器的输出电流折算到初级侧的电流，并且该差值电流本质上为该变压器磁化电流、谐振电感、与输出滤波电感以及等效并联电容的共同谐振，并且震荡周期远远大于死区时间。
5.如权利要求2所述的移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，在步骤(b)中，当负载继续减少，该控制器的占空比也继续减小，使得磁化电流不断减小；当死区时间固定时，剩余磁化电流搬运的电荷越来越少，直到剩余磁化电流搬运的电荷接近或小于直流输入电压的一半时，则操作该移相全桥转换器在该改良移相全桥控制模式。
6.如权利要求2所述的移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，在步骤(c)中，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流增大一倍，最大程度地确保该第一功率开关元件被剩余磁化电流充电，并且该第一功率开关元件被开启时就使得该移相全桥转换器达到最大程度的软驱动。
7.如权利要求2所述的移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，在步骤(c)中，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，该第二功率开关元件的开关损耗保持为0.25×C×Vin2，其中C为等效电容、Vin为直流输入电压。
8.如权利要求2所述的移相全桥转换器轻载控制方法，其特征在于，在步骤(c)中，当该移相全桥转换器操作在改良移相全桥控制模式下，磁化电流在每次开关周期后都接近为零。
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