CN104379457B - 扁瓶 - Google Patents

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Abstract

本发明的扁瓶(1)，具备筒状的主体部(13)和封闭主体部(13)的下端开口部的底部(14)，形成具有长轴(La)和短轴(Sa)的从横截面观察为扁平的形状。底部(14)的底壁部(19)具备：朝向上方延伸的立起周壁部(21)；从立起周壁部(21)朝向瓶径向的内侧突出的环状的可动壁部(22)；以及从可动壁部朝向上方延伸的凹陷周壁部(23)。可动壁部(22)能够以与立起周壁部(21)的连接部分(25)为中心转动。底部(14)的沿长轴(La)的长度是底部(14)的沿短轴(Sa)的长度的1.2倍以上2.0倍以下。并且，可动壁部(22)的沿长轴(La)的长度是可动壁部(22)的沿短轴(Sa)的长度的0.8倍以上2.5倍以下。

Description

扁瓶
技术领域
本发明涉及一种扁瓶。
本申请基于2012年5月31日在日本申请的特愿2012-123961号、以及2013年4月30日在日本申请的特愿2013-095822号主张优先权，将其内容援引于此。
背景技术
以往以来，已知有例如下述专利文献1中所示那样的，具备筒状的主体部和封闭该主体部的下端开口部的底部，并具有在瓶轴上相互正交的长轴和短轴的从横截面观察为扁平形状的扁瓶。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特许第2905838号公报
发明内容
技术问题
尽管如此，上述现有的扁瓶在提高减压吸收性方面还有改善的余地。
本发明是鉴于上述实情而完成的，其目的在于提供一种能够提高减压吸收性的扁瓶。
技术方案
作为上述课题的解决手段所提供的本发明的扁瓶，具备筒状的主体部和封闭该主体部的下端开口部的底部，形成为具有在瓶轴上相互正交的长轴和短轴的从横截面观察为扁平的形状。上述底部的底壁部具备：位于该底壁部的外周边部的接地部；从瓶径向的内侧与该接地部连接且朝向上方延伸的立起周壁部；从该立起周壁部的上端部朝向瓶径向的内侧突出的环状的可动壁部；以及从该可动壁部的瓶径向的内端朝向上方延伸的凹陷周壁部。上述可动壁部配设成能够以与上述立起周壁部的连接部分为中心转动，以使上述凹陷周壁部向上方移动。上述底部的沿上述长轴的长度是上述底部的沿上述短轴的长度的1.2倍以上2.0倍以下。并且，上述可动壁部的沿上述长轴的长度是上述可动壁部的沿上述短轴的长度的0.8倍以上2.5倍以下。
在本发明中，底部的沿主体部长轴的长度与沿主体部短轴的长度的关系、以及可动壁部的沿主体部长轴的长度和沿主体部短轴的长度的关系分别设定在上述范围。因此，能够使从横截面观察为扁平形状的底部的位于底壁部上的可动壁部可靠地以与立起周壁部的连接部分为中心转动，从而使凹陷周壁部向上方移动。其结果为，能够提高扁瓶的减压吸收性。
应予说明，更具体而言，可动壁部的沿主体部长轴的长度为，从可动壁部的沿主体部长轴的两端间的长度减去凹陷周壁部的沿主体部长轴的两端间的长度所得的长度。可动壁部的沿主体部短轴的长度为，从可动壁部的沿主体部短轴的两端间的长度减去凹陷周壁部的沿主体部短轴的两端之间的长度所得的长度。
与此相对，若底部的沿主体部长轴的长度超过沿主体部短轴的长度的2.0倍，则底壁部的沿短轴的部位(短轴周边的部位)的刚性与沿长轴的部位(长轴周边的部位)相比过度上升，有时底壁部的可动壁部变得难以转动。另一方面，在主体部和底部的横截面的形状为相互相似形状的情况下，当底部的沿主体部长轴的长度不足沿主体部短轴的长度的1.2倍时，它们的横截面形状的扁平程度变小，存在瓶的把持性降低的情况。
并且，当可动壁部的沿主体部长轴的长度不足沿主体部短轴的长度的0.8倍时，可动壁部的沿主体部长轴的长度变短，可动壁部的沿长轴的部位(长轴周边的部位)的刚性过度上升，有时可动壁部变得难以转动。另一方面，当可动壁部的沿主体部长轴的长度超过沿主体部短轴的长度的1.2倍时，伴随减压产生的应力会过度集中在可动壁部的沿短轴的部位(短轴周边的部位)，应力不会分散至沿长轴的部位，短轴侧和长轴侧有时难以均匀地转动变形。应予说明，底部、底壁部以及可动壁部各自的长轴是在沿主体部长轴的方向延伸的轴，底部、底壁部以及可动壁部各自的短轴是在沿主体部短轴的方向延伸的轴。
另一方面，如本发明这样，当可动壁部的沿主体部长轴的长度是沿主体部短轴的长度的0.8倍以上1.2倍以下时，应力均匀地作用在位于可动壁部沿长轴的部位以及沿短轴的部位上，可动壁部作为一个整体易于均匀地转动。该效果在可动壁部的沿主体部长轴的长度与沿主体部短轴的长度接近于相等的长度时更好。因此，可以使可动壁部的外边和凹陷周壁部的外边的形状为相似形状。
应予说明，可动壁部的沿主体部长轴的长度即使超过沿主体部短轴的长度的1.2倍的情况下，只要在2.5倍以下，虽然与0.8倍以上1.2倍以下的情况相比在可动壁部上难以非常均匀地转动变形，但是可动壁部能够比较均匀地进行转动变形。另一方面，当可动壁部的沿主体部长轴的长度超过沿主体部短轴的长度的2.5倍时，可动壁部几乎很少进行转动变形。因此，当可动壁部的沿主体部长轴的长度是沿主体部短轴的长度的0.8倍以上2.5倍以下时，通过可动壁部能够进行适当的减压吸收。
因此，在本发明中，通过上述长度的设定使可动壁部能够以与立起周壁部的连接部位为中心而可靠地转动，能够提高减压吸收性。
并且，在本发明的扁瓶中，可以将上述可动壁部设为从瓶径向的外侧向内侧逐渐向下方倾斜，并且上述可动壁部的瓶径向的外端与内端的在瓶轴向上的距离为1mm以上3mm以下。
在这种情况下，当可动壁部的位于瓶径向的外端与内端的在瓶轴向上的距离为1mm以上时，能够充分确保减压吸收性，另一方面，当超过3mm时，存在可动壁部难以进行反转变形(可动壁部以与立起周壁部的连接部分为中心进行转动)的情况。
并且，本发明的扁瓶可以是位于上述可动壁部的沿上述长轴的长度相对于上述底部的沿上述长轴的长度的比例为0.4以上，并且上述可动壁部的沿上述短轴的长度相对于上述底部的沿上述短轴的长度的比例为0.4以上。
这种情况与可动壁部的沿主体部长轴的长度相对于底部的沿主体部长轴的长度的比例不足0.4，并且可动壁部的沿主体部短轴的长度相对于底部的沿主体部短轴的长度的比例不足0.4的情况相比，能够充分确保可动壁部的柔软性(防止过剩的刚性上升)。因此，可动壁部会易于顺利地转动，能够在可动壁部确保减压吸收性，并能够易于抑制主体部等的变形。
发明效果
根据本发明，能够使扁瓶的减压吸收性提高。
附图说明
图1为本发明的实施方式涉及的扁瓶的侧视图。
图2为相同实施方式的扁瓶的仰视图。
图3为沿图2的A1-A2线展开的剖视图。
图4为关于本发明的实施例中的表示扁瓶尺寸设定的表。
图5为表示上述实验例的实验结果的表。
符号说明
1扁瓶
13主体部
14底部
18接地部
19底壁部
21立起周壁部
22可动壁部
22a外端
22b内端
23凹陷周壁部
25曲面部(连接部分)
O瓶轴
La长轴
Sa短轴
具体实施方式
以下，参考附图说明本发明实施方式的扁瓶1。
扁瓶1如图1所示，具备口部11、肩部12、主体部13以及底部14。口部11、肩部12以及主体部13分别形成筒状(或者环状)。底部14具有形成为筒状的部分。并且，这几部分在各自的中心轴线配置于共同轴上的状态下依次连续设置。
以下，将上述的共用轴称为瓶轴O，沿瓶轴O方向将口部11侧称为上侧，将底部14侧称为下侧，另外，将与瓶轴O正交的方向称为瓶径向，将沿瓶轴O周围的方向称为瓶周方向。应予说明，本实施方式中，扁瓶1由合成树脂材料构成，由注射成型形成为有底筒状的瓶坯通过吹塑成型而形成。并且，虽然口部11上旋紧未图示的瓶盖，也可以在口部11上压接(封盖)瓶盖。
参考图1以及图2，在本实施方式中，在口部11、肩部12、主体部13以及底部14之中，肩部12、主体部13以及底部14分别形成为具有在瓶轴O上相互正交的长轴和短轴且从横截面上观察为扁平的椭圆形状。将主体部13的长轴特别称为长轴La，将主体部13的短轴特别称为Sa(其中，有时将沿主体部13的长轴方向称为长轴方向La，将沿主体部13的短轴方向称为短轴方向Sa)。肩部12以及底部14的各长轴沿长轴La(长轴方向La)延伸，肩部12以及底部14的各短轴沿短轴Sa(短轴方向Sa)延伸。换言之，肩部12、主体部13以及底部14的各横截面形状为在相同方向(长轴方向La)上被拉伸的椭圆形状。应予说明，在图2中，将长轴La以及短轴Sa的各轴以点划线表示。口部11的横截面形状为正圆形。
在肩部12和主体部13之间，第一环状凹槽15环绕整周连续地形成。主体部13形成为筒状，并且形成的径长比肩部12的下端部以及底部14的后述踵部17的径长小。在主体部13上，在瓶轴O方向上间隔地形成有多个第二环状凹槽16。在图2中，在瓶轴O方向上等间隔地形成有五个第二环状凹槽16。这些第二环状凹槽16连续环绕主体部13整周。
底部14形成为筒状，并且形成为具备其上端开口部连接到主体部13的下端开口部的踵部17、和封闭踵部17的下端开口部并且将其外周边部作为接地部18的底壁部19的杯状。
踵部17中的从瓶径方向的外侧连接到接地部18的踵下端部27形成为径长比踵部17中与主体部13的下端连接的上踵部28的径长小。该上踵部28和肩部12的下端部是在扁瓶1整体上具有最大外径尺寸的部分。
并且，踵下端部27与上踵部28的连结部分29从上至下径长逐渐被缩小，据此，踵下端部27的径长比上踵部28的径长小。并且，在上踵部28环绕整周地连续形成有例如与第一环状凹槽15大约相同深度的多个第三环状凹槽20。在图2上，在瓶轴O方向上间隔地形成有两个第三环状凹槽20。
参考图2和图3，底壁部19具备上述接地部18、从瓶径向的内侧与接地部18连接且朝向上方延伸的立起周壁部21、从立起周壁部21的上端部朝向瓶径向的内侧突出的环状的可动壁部22、和从可动壁部22的瓶径向的内端朝向上方延伸的凹陷周壁部23。
立起周壁部21从下向上径长逐渐缩小，更详细来说，以朝向上方并朝向瓶径向的内侧逐渐倾斜的方式延伸设置。立起周壁部21和瓶轴O之间的倾斜角度θ在本实施方式中例如约在10°以下。
可动壁部22形成为朝向下方突出的具有较大曲率的曲面形状，并且以从瓶径向的外侧朝向内侧向下方逐渐倾斜的方式延伸设置。可动壁部22和立起周壁部21介由向上方突出(凸状)的曲面部25连结。可动壁部22能够以上述曲面部(与立起周壁部21的连接部分)25为中心转动，以使凹陷周壁部23向上方移动。应予说明，将可动壁部22的长轴作为沿长轴La(长轴方向La)延伸的轴；将可动壁部22的短轴作为沿短轴Sa(短轴方向Sa)延伸的轴。
凹陷周壁部23配设成与瓶轴O同轴，并且形成为从上至下径长逐渐扩大的从横截面观察为椭圆的形状。换言之，凹陷周壁部23也与主体部13等相同，形成为具有在瓶轴O上相互正交的长轴和短轴的从横截面上观察为扁平的形状。凹陷周壁部23的长轴作为沿长轴La(长轴方向La)延伸的轴；凹陷周壁部23的短轴作为沿短轴Sa(短轴方向Sa)延伸的轴。在凹陷周壁部23的上端部连接有与瓶轴O同轴配置的椭圆板状的顶壁24，凹陷周壁部23和顶壁24整体形成为有顶筒状。
如图2所示，在该扁瓶1中，底部14的沿长轴La的长度L1(长轴方向La上的长度L1)设定在沿短轴Sa的长度S1(短轴方向Sa上的长度S1)的1.2倍以上2.0倍以下的范围内，例如设定为L1＝90mm，S1＝66mm。并且，在本实施方式中，可动壁部22的沿长轴La的长度L2(长轴方向La上的长度L2)设定为沿短轴Sa的长度S2(短轴方向Sa上的长度S2)的0.8倍以上1.2倍以下。
应予说明，具体来说，位于可动壁部22的沿长轴La的长度L2是指从可动壁部22的沿长轴La的两端之间的长度减去凹陷周壁部23的沿长轴La的两端之间的长度，再除以2所得的长度。可动壁部22的沿短轴Sa的长度S2是从可动壁部22的沿短轴Sa的两端之间的长度减去凹陷周壁部23的沿短轴Sa的两端之间的长度，再除以2所得的长度。
并且，如图3所示，在可动壁部22上，瓶径向的外端22a与瓶径向的内端22b在瓶轴O方向上的距离h1设定为1mm以上3mm以下。并且，可动壁部22的内端22b与接地部18在瓶轴O方向上的距离h2设定为2mm以上。这样，若内端22b和接地部18之间的距离h2在2mm以上，则将扁瓶1放置在接地面(载置面)时等，能够防止可动壁部22与接地面碰撞。
如以上构成的扁瓶1中，其内部被减压时，由于可动壁部22以底壁部19的曲面部25为中心朝向上方转动，可动壁部22以朝向上方提起凹陷周壁部23的方式移动。换言之，在减压时通过使扁瓶1的底壁部19积极地变形，不仅能够防止主体部13的变形，而且能够吸收扁瓶1的内压变化(减压)。据此，能够确保指定的减压吸收性能。
在该扁瓶1中，底部14的沿长轴La的长度L1与沿短轴Sa的长度L2的关系、位于可动壁部22上的瓶径向的外端22a与内端22b在瓶轴O方向上的距离h1、以及位于可动壁部22的沿长轴La的长度L2与沿短轴Sa的长度S2之间的关系分别设定于上述范围。因此，能够使位于从横截面观察呈扁平形状的底部14的底壁部19上的可动壁部22以与立起周壁部21的连接部分(曲面部25)为中心可靠地转动，以使凹陷周壁部23朝向上方移动。作为结果，能够提高扁瓶的减压吸收性。
与之相对，当底部14的沿长轴La的长度L1超过沿短轴Sa的长度S1的2.0倍时，在底壁部19中，沿短轴的部位(短轴周边的部位)的刚性与沿长轴的部位(长轴周边的部位)相比过度增加，有时底壁部19的可动壁部22变得难以转动。
并且，当位于可动壁部22的瓶径向的外端22a和内端22b在瓶轴方向上的距离h1为1mm以上时，能够充分确保减压的吸收性，另一方面，如果距离h1超过3mm，则有时可动壁部22的反转变形(可动壁部22变成按照从径向外侧朝向内侧沿水平方向延伸、或向上方逐渐倾斜的形状的变形)会比较难。因此，通过使位于可动壁部22的瓶径向的外端22a和内端22b在瓶轴O方向的距离在1mm以上3mm以下，能够可靠提高扁瓶的减压吸收性。
并且，当可动壁部22的沿长轴La的长度L2不足沿短轴Sa的长度S2的0.8倍时，可动壁部22的沿长轴La的长度L2变短，且可动壁部22的沿长轴的部位(长轴周边的部位)的刚性过度增加，有时可动壁部22难以转动。另一方面，当可动壁部22的沿长轴La的长度L2超过沿短轴Sa的长度S2的1.2倍时，因为凹陷周壁部23的沿长轴La和短轴Sa的长度的差消失，例如接近圆形等，所以导致与减压相伴的应力过度集中在可动壁部22的沿短轴的部位(短轴周边的部位)，应力不能分散到可动壁部22的沿长轴的部位(长轴周边的部位)上，有时短轴侧和长轴侧难以进行均匀的转动变形。
即，当与减压相伴的应力作用于可动壁部22上时，应力几乎均匀地分散在整周，并且位于长轴方向上的一部分优先开始进行反转变形。接下来，认为位于长轴方向上的其他部分、短轴方向的部分开始反转变形。
另一方面，当可动壁部22的沿长轴La的长度L2是沿短轴Sa的长度S2的0.8倍以上1.2倍以下时，应力均匀作用在位于可动壁部22的沿长轴的部位以及沿短轴的部位上，可动壁部22整体上易于均匀地转动。
并且，在本实施方式中，可动壁部22的瓶径向的内端22b和接地部18在瓶轴O方向上的距离在2mm以上。这时，例如在扁瓶1中填充有内容物时等情况下，能够防止可动壁部22在瓶径向的内端22b突出到接地部18的下方那样的变位。
应予说明，本范明的技术范围并不局限于上述实施方式，在不脱离本发明主旨的范围内，能够施加各种变更。
在上述实施方式中，将立起周壁部21的倾斜角度θ设为约10°，但并不限于此。例如，更优选将倾斜角度θ设为3°以下。
并且，在上述实施方式中，将肩部12、主体部13、底部14以及凹陷周壁部23的与瓶轴O正交的各个从横截面观察的形状设为椭圆形。但是，这些形状不限定于椭圆形，例如，也可以为长方形，或在椭圆的长轴方向上将两端部磨边后那样的形状等。其中，该情况下，横截面上作为较长的长度方向是指长轴方向La，作为较短的宽度方向是指短轴方向Sa。
并且，作为形成扁瓶1的合成树脂材料，优选聚对苯二甲酸乙二酯、聚萘二甲酸乙二酯、非晶性聚酯等的材料。
并且，在上述实施方式中，是在主体部13上设有环状凹槽的瓶，但也可以不设置该环状凹槽，可以对主体部13应用纵槽和/或减压吸收板、或它们的组合等各种形态。当在主体部13上设有减压吸收板和/或减压吸收面这样的减压吸收功能部时，其与底部的减压吸收功能一起作用能够得到更大的减压吸收性能。
应予说明，如上述实施方式，即使在主体部13未设有减压吸收功能部的情况下，通过在底部实现期望的减压吸收功能，也能够防止主体部13的变形，并在减压时很好地维持瓶的外观。
在上述实施方式的瓶可以构成为不仅安装盖，还可以安装泵等分配器。
(实验例)
以下，使用图4以及图5的表对以下实验例进行说明。准备在上述实施方式中说明的底部具有可动壁部以及凹陷周壁部的结构的扁瓶上适用本发明的尺寸设定的瓶、以及适用除此以外的尺寸设定的瓶，并使瓶内部减压，对减压时可动壁部是否进行适当动作进行目测试验，并且测量在可动壁部在进行适当动作时的减压度以及瓶的吸收容量的值。
图5表示实验例的实验结果。如图5所示，在本实验的例中，将可动壁部是否进行适当的动作通过目测试验评价为“◎”“○”“×”三个阶段。
“◎”是能够评价为减压度低的阶段，是可动壁部在整周上顺利地向上转动，最终移位至水平位置，在可动壁部适当地进行了减压吸收的情况的评价。并且，是在可动壁部的内侧的凹陷周壁部的顶部上目测未发生显著变形情况下的评价。
“○”是评价为若提高减压度则可动壁部能够移位至水平位置的情况，是虽然通过可动壁部能够吸收减压，但可动壁部并非顺利转动时的评价。并且，是在可动壁部的内侧的凹陷周壁部的顶部上目测发生比较大的变形情况下的评价。
“×”是即使提高减压度可动壁部也未能移位到达水平位置时的评价。
应予说明，上述移位至水平位置的情况是指，可动壁部的径向的内端部，只向上方移位了图3所示的距离h1(以下，有时称为高度尺寸)(或者，距离h1以上)的情况。
并且，“减压度”是指在可动壁部进行适当动作时从瓶内部的基准压力(减压前的压力)减少的减压量。
并且，“吸收容量”是指在可动壁部进行适当动作时瓶内部容量的减少量。
并且，上述目测试验中评价为“◎”的情况与评价为“○”的情况相比，相同吸收容量下的减压度变低。换言之，在使“◎”和“○”进行相同的减压吸收的情况下，“◎”能够以少的减压度达到目标的吸收容量，可动壁部能够快速动作。
参考图2以及图3所示的“h1”、“L1”、“S1”、“L2”、“S2”，图4表示实验例的尺寸设定，图5表示实验例的实验结果。
图4以及图5所示的表各自的第二列的最上栏(第一行)中表示“形状图”的项目，图4的第三列以后的最上栏中表示实验例中扁瓶的尺寸设定的各种参数。并且，图5的第三列以后表示对应图4的各实验例的实验结果，即减压度、吸收容量、目测试验结果。
图4、图5的各列(第二列以后)的第二行以下表示各种实验例的大致形状以及具体的数值、实验结果。以下，结合图4、图5所示的表称为各表。
并且，设定所有实验例的底部的重量为2.9g。应予说明，该底部的重量是指上述实施方式中说明的底部中位于底壁部的接地部以及其径向内侧的部位的重量。换言之，相当于接地部、立起周壁部、可动壁部、凹陷周壁部以及顶壁部位的重量。
<L1:S1＝1.2:1、h1＝2.75mm的实验例>
在各表的第二行以及第三行表示扁瓶底部的沿长轴的长度(L1＝75mm)与沿短轴的长度(S1＝62.5mm)的比率为1.2:1，高度尺寸h1＝2.75mm，L2/S2为0.8或1.0时两个实验例的尺寸以及实验结果。
并且，可动壁部相对于底部的比例在两个实验例中都为，在长轴方向(2L2/L1)为0.4，在短轴方向(2S2/S1)为0.5。这两个实验例都包含在本发明的尺寸设定的范围内。
这两个实验例都目测到可动壁部顺利地动作，从而目测试验的评价为“◎”，能够确认本发明有效。
<L1:S1＝1.41:1、h1＝2mm的实验例>
在各表的第四行～第十二行表示扁瓶底部的沿长轴的长度(L1＝82mm)与沿短轴的长度(S1＝58.1mm)的比率为1.41:1，高度尺寸h1为2mm的多个实验例的尺寸以及实验结果。并且，在这些多个实验例中，L2/S2设定在0.3～2.5之间。
在第四行表示L2/S2为0.3的实验例，该实验例在本发明的尺寸设定之外。在该例中，目测可动壁部移动至水平位置，但因为凹陷周壁部的顶部变形大，可动壁部的动作不顺利，所以目测试验的评价为“○”。并且，在可动壁部到达水平位置时的减压度为9.5kPa，吸收容量为5.9ml。
在第五行～第十二行中表示L2/S2设定为1.0～2.5，这些实验例包含在本发明的尺寸设定范围之内。这些例子中，目测几乎全部可动壁部都顺利地动作至水平位置，所以目测试验的结果大多为“◎”。
从以上结果可知，当L2/S2设定为1.0～2.5的尺寸时，能够评价为可动壁部顺利地进行动作，并确认了本发明是有效的。
另一方面，认为在第四行的实验例L2/S2设定为0.3时可动壁部没有顺利地进行动作的原因是，沿可动壁部长轴的尺寸太小，且沿可动壁部长轴的部位的刚性过度增加。并且，认为在长轴方向上，由于可动壁部变小而凹陷周壁部变得过大，所以需要很大力量才可使可动壁部进行动作，不提高减压度可动壁部就不动作，其结果减压度变高。
并且，当L2/S2设定为1.0～2.5之间时，如果比率较大，则减压度会较大，吸收容量会较大。考察该结果可知当L2/S2在1.0～2.5之间，如果比率较小，则可动壁部的动作的反应较快，能够通过可动壁部提高减压吸收性。并且，在比率1.2和1.3之间，尽管比率的变化很小，减压度也从3.8急剧上升至5.0。从该结果认为，作为L2/S2的比率，优选1.2以下的比率。即，减压度越低，评价可动壁部动作越顺利，比率为1.2时能够评价对可动壁部整体施加的应力均匀，且整体均匀顺利地转动。
并且，在各表的第五、十一、十二行中，表示L2/S2为1.0设定的实验例，第五行的设定评价为“◎”，而与之相对第十一、十二行的设定为“○”。
研讨它们的区别发现，第五行的评价为“◎”的设定中，可动壁部相对于底部的比例是在长轴方向(2L2/L1)为0.4，在短轴方向(2S2/S1)为0.6。
另一方面，第十一行的评价为“○”的设定中，可动壁部相对于底部的比例是在长轴方向(2L2/L1)为0.3，在短轴方向(2S2/S1)为0.4。
并且，第十二行的评价为“○”的设定中，可动壁部相对于底部的比例是在长轴方向(2L2/L1)为0.1，在短轴方向(2S2/S1)为0.2。
从该结果能够确认可动壁部的长度相对于底部的长度的比例2L2/L1(长轴方向)、2S2/S1(短轴方向)都在0.4以上的情况下，可动壁部有顺利移动的可能性。认为这是由于确保了可动壁部整体上适宜的柔软性所引起的。即，认为第十一行、第十二行的实验例与第五行的实验例相比，因为可动壁部变小(因为凹陷周壁部变大)，需要很大力量才能使可动壁部动作，所以可动壁部未能顺利地移动，其结果为减压度变高。
应予说明，优选可动壁部的长度相对于底部的长度的比例2L2/L1(长轴方向)、2S2/S1(短轴方向)都是在0.4以上0.8以下的值。其理由为，超过0.8时，可动壁部过大，凹陷周壁部变小，存在成形性产生问题，会使成形装置的设计较为困难的情况。
<L1:S1＝1.41:1、h1＝2.75mm的实验例>
在各表的第十三行～第二十一行表示，扁瓶的底部沿长轴的长度(L1＝82mm)与沿短轴的长度(S1＝58.1mm)的比率为1.41:1，高度尺寸h1为2.75mm的多个实验例的尺寸以及实验结果。并且，在这些多个实验例中，L2/S2设定在0.3～5.0之间。
在第十三行表示L2/S2为0.3的实验例，该实验例在本发明的尺寸设定之外。在该例中，目测可动壁部动作至水平位置，但因为凹陷周壁部的顶部变形大，可动壁部的动作不顺利，所以目测试验的评价为“○”。并且，在可动壁部到达水平位置时刻的减压度为41.6kPa，吸收容量为12ml。如果不将减压度提高到相当大则可动壁部不会动作，可动壁部到达水平位置时的吸收容量也变大。认为这是减压吸收主要在凹陷周壁部的顶部进行(顶部的大变形)，当L2/S2为0.3时不能很好地确保可动壁部的减压吸收性的结果。
在第十四行表示L2/S2为0.7的实验例，该实验例在本发明的尺寸设定之外。在该例中目测可动壁部不能动作至水平位置，目测试验的评价为“×”。
另一方面，在第十五行～第二十一行表示L2/S2设定为1.0～5.0。
该设定的实验例中，第十五行～第十七行以及第二十行～第二十一行表示的设定包含在本发明的尺寸设定的范围内。另一方面。第十八行～第十九行的设定不包含在本发明的尺寸设定范围内。
在第十五行～第十七行中表示L2/S2为1.0、1.7、2.5的设定，在这些例中，因为目测可动壁部顺利地动作至水平位置，所以目测试验的评价为“◎”。因此，能够确认本发明的有效性。
并且，在第十八行～第十九行中表示L2/S2设定为4.8、5.0，在这些例中，目测可动壁部未能动作至水平位置，目测试验的评价为“×”。因此，可知当L2/S2过大，不能良好地确保可动壁部的减压吸收性。认为该原因为伴随减压的应力过度集中在沿可动壁部的短轴的部位上，而应力未被分散至沿长轴的部位上，使转动变形难以进行。
并且，第二十行～第二十一行中L2/S2为1.0，目测可动壁部动作至水平位置，但凹陷周壁部的顶部变形大，可动壁部的动作不顺利，所以目测试验的评价为“○”。
第二十行的评价为“○”的设定中，可动壁部相对于底部的比例，在长轴方向(2L2/L1)为0.3，在短轴方向(2S2/S1)为0.4。第二十一行的评价为“○”的设定中，可动壁部相对于底部的比例，在长轴方向(2L2/L1)为0.1，在短轴方向(2S2/S1)为0.2。
第二十行、第二十一行的设定如上所述，在2L2/L1(长轴方向)、2S2/S1(短轴方向)都是不满足在0.4以上的条件，所以认为可动壁部不能顺利地动作。
从以上结果还能够确认，当可动壁部的长度相对于底部的长度的比例2L2/L1(长轴方向)、2S2/S1(短轴方向)都在0.4以上时，可动壁部具有能够顺利地动作的可能性。
<表第二十二行～第二十四行中表示的实验例>
这些实验例全部在本发明的尺寸设定之外。其中，L1为97.6mm、S1为48.8mm。在这些实验例中，目测可动壁部不能动作至水平位置，所以目测试验的评价为“×”。
(考察)
考察以上实验例，推测认为可动壁部的延长轴的长度在沿短轴的长度的0.8倍以上1.2倍以下时，应力均匀地作用于可动壁部的沿长轴的部位以及沿短轴的部位上，可动壁部整体上容易均匀地转动。
并且，推测认为即使可动壁部的沿长轴的长度超过沿短轴的长度的1.2倍，如果为2.5倍以下，则与0.8倍以上1.2倍以下的情况相比，在可动壁部难以非常均匀地进行转动变形，但可动壁部能够比较均匀地转动变形。
另一方面，可知当可动壁部沿长轴的长度超过沿短轴的长度的2.5倍时，可动壁部几乎很少进行转动变形。
据此，当可动壁部的沿长轴的长度是沿短轴的长度的0.8倍以上2.5倍以下时，通过可动壁部能够适宜地进行减压吸收。
并且，在扁瓶上，可动壁部的沿长轴的长度相对于底部的沿长轴的长度的比例在0.4以上、且可动壁部的沿短轴的长度相对于底部的沿短轴的长度的比例在0.4以上的情况，与可动壁部的沿长轴的长度相对于底部的沿长轴的长度的比例不足0.4、且可动壁部的沿短轴的长度相对于底部的沿短轴的长度的比例不足0.4的情况相比，能够确保可动壁部有充分的柔软性(能够防止过度的刚性增加)。因此，可动壁部易于顺利地转动，能够在可动壁部确保减压吸收性，并能够抑制主体部等的变形。
产业上的可利用性
根据本发明，能够适用于从横截面观察为扁平形状的扁瓶。

Claims (3)

1.一种扁瓶，具备筒状的主体部和封闭所述主体部的下端开口部的底部，并且从横截面观察为扁平形状，该扁平形状具有在瓶轴上相互正交的长轴和短轴，其特征在于，
所述底部的底壁部具备：
位于所述底壁部的外周边部的接地部；
从瓶径向的内侧与所述接地部连接且朝向上方延伸的立起周壁部；
从所述立起周壁部的上端部朝向瓶径向的内侧突出的环状的可动壁部；
以及从所述可动壁部的瓶径向的内端朝向上方延伸的凹陷周壁部，
所述可动壁部配设成能够以与所述立起周壁部的连接部分为中心转动，以使所述凹陷周壁部向上方移动，
所述底部的沿所述长轴的长度是所述底部的沿所述短轴的长度的1.2倍以上2.0倍以下，
所述可动壁部的沿所述长轴的长度是所述可动壁部的沿所述短轴的长度的0.8倍以上2.5倍以下。
2.根据权利要求1所述的扁瓶，其中，
所述可动壁部设为从瓶径向的外侧向内侧逐渐向下方倾斜，并且所述可动壁部的位于瓶径向的外端与瓶径向的内端的在瓶轴向上的距离为1mm以上3mm以下。
3.根据权利要求1或2所述的扁瓶，其中，
所述可动壁部的沿所述长轴的长度相对于所述底部的沿所述长轴的长度的比例为0.4以上，并且
所述可动壁部的沿所述短轴的长度相对于所述底部的沿所述短轴的长度的比例为0.4以上。
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