CN1042702A - 氧化铝-氧化锆-碳化硅-氧化镁陶瓷制品 - Google Patents
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Abstract
给出了一种具有氧化铝基陶瓷组成的制品，特别是一种金属切削刀具，此组成(按体积百分率V/O计)包括约1.5至37.5碳化硅须晶、约5至17.5的氧化锆以及作为剩余物的氧化镁添加剂，后者所添加的量能有效地提高此刀具切削刃的金属切削寿命，而上述碳化硅晶须、氧化锆与剩余物氧化镁是极其均匀地分布于一种氧化铝基的母体材料中。此氧化铝基陶瓷组成中至少2V/O为四方晶氧化锆。
Description
本发明涉及含氧化锆与碳化硅的氧化铝基的陶瓷切削工具，具体涉及到用于黑色及有色金属与合金高速粗机加工的陶瓷切削工具。
过去，氧化锆曾按规定的量，添加到美国专利4534345与4507224号中所述的精选出的氧化铝-陶化硅晶须增强的组成中，用以提高断裂韧度和/或抗弯强度（参看：美国专利4657877与4749667号，日本特许公告昭62-265182号;Clausen等人的“晶须增强的氧化物陶瓷”，Journal de Physigue Collogue Cl，增刊，47卷2期，1986，2月，Cl-693至Cl-702页;Becher等人的“由晶须增强来韧化陶瓷”，见Bradt等人编的“陶瓷断裂力学”（第七版），纽约Plenum出版社（1986），61-73页。
业已指出，此种氧化锆应为单斜晶相和/或（亚稳的）四方晶相的，以提高断裂韧度和/或抗弯强度;又经进一步指出，这种亚稳的四方晶相的取得，是通过减小氧化锆的粒度，或通过采用立方晶系的氧化锆稳定化促进剂，例为氧化钇、氧化钙、氧化镁与稀土氧化物等，它们的总量则低于使立方的氧化锆晶相完全稳定化所需的量。
业已提出了由含氧化铝、氧化锆与碳化硅晶须的种种组成，掺或不掺以其它添加剂来构成切削刀具（参见日本特许申请86107916.8号，1987，1，21，作为0208910号公布;美国专利4749667号;“多重韧化的陶瓷”，Techno Japan，19卷10期，1986，10，78页;欧洲专利申请号863015970，1986，11，17，作为0194811号公布）。
上面所引文件中没有一个指出或提到过，对于用在软钢类高速粗机加工中的金属刀具，它们的切削性能是可以通过下述方式显著提高的，即把氧化铝基的陶瓷组成控制到一种组合形式的临界范围内，而这种范围则是本申请人现在所发现的对于氧化锆、氧化镁、碳化硅与四方晶相氧化锆等的含量范围。
本发明提供了一种氧化铝基的制品，特别是提供了一种陶瓷切削刀具，它含有（按体积百分率V/O计）约1.5至37.5V/O碳化硅晶须、约5至17.5V/O氧化锆，剩余物为氧化镁或其它镁-氧化合物添加剂，以及至少2V/O四方晶相的氧化锆。已然令人惊奇地得知，尽管发现了少量的氧化镁添加剂能在室温时减少四方晶（即亚稳四方晶）的氧化锆量，但这种添加剂一有效的添加量，却能在高速粗加工如AISI（美国钢铁学会）1045钢之类的软钢时，给予切削刃的寿命以显著的肯定影响。
所添加的氧化镁量以约0.03至3V/O为宜，更好约为0.03至2.0V/O;而最好约为0.04至1.0V/O。
根据本发明，氧化铝基的陶瓷组成所含的碳化硅晶须量，以约为2.5至35V/O为宜，而更好是约为5至32.5V/O。
根据本发明，氧化锆的含量以7.5至17.5V/O为宜，而更好是约为10至15V/O。根据本发明，氧化锆中要有显著部分属于四方晶氧化锆，且必须构成此组成的至少2V/O。在此组成中，较佳情形至少要有4V/O的，更好至少要有6V/O的，而最好至少要有8V/O的四方晶氧化锆。
当阅读了本发明结合以下简明的附图所作的详细说明后，就会更清楚地理解本发明的上述特点和其它特点，在附图中：
图1是本发明的一种方形切削刀具之实施例的等比例的示意图。
图2中所示曲线，表明组成中四方晶氧化锆的体积百分率相对于氧化镁或氧化钇添加剂的函数关系。
本发明提供了如图1所示的，最好是可换位型的一种金属切削刀具10，它具有前刀面30、侧面50以及一在此前刀面与侧面会合处的切削刃70。切削刃70最好呈图1所示的倒角状态（例如K-棱刃）。此切削刀具是从一种氧化铝基的陶瓷组成料构成，此组成含约1.5至37.5V/O的碳化硅晶须;约5至17.5V/O的氧化锆和一种剩余物氧化镁或其它镁-氧化合物添加剂，所添加的量，能有效地提高其切削刃的金属切削寿命。碳化硅晶须、氧化锆与剩余物氧化镁极其均匀地分布于氧化铝基的母体中。
碳化硅晶须存在的数量级至少约为1.5V/O，以确保切削寿命取得最低的改进水平。更理想的情况是，碳化硅晶须含量约为2.5V/O、或更高，而最理想的情形是，此含量约为5V/O或更高。碳化硅晶须含量以不超过组成的约37.5V/O为宜。我们肯定，超出上述值的碳化硅晶须含量，会使这种切削刃的寿命显著地降低。因此，为了进一步最大限度地提高切削刃在高速粗加工时的寿命，最好使碳化硅晶须的最高含量在氧化铝基的陶瓷组成中，保持在或低于约35V/O，而更好是32.5V/O，最佳的碳化硅晶须含量根据其应用来定。
这里所用的碳化硅晶须可以是任何一种市售的，过去用于机加工镍基超合金的金属切削刀具中的品种。
在本发明中的不太理想的情况下，也可用大致上等轴形的或片晶形的碳化硅颗粒，来部分地置换碳化硅晶须。
氧化锆含量在此种陶瓷组成中的范围约为5至17.5V/O。据信在此范围之外的氧化锆含量所给出的组成，在高速粗加工AISI1045钢之际，会减低削刃的寿命。为了最大限度地提高切削刃的寿命，氧化锆含量在此种组成中的范围最好约为7.5至17.5V/O，而更好是约为10至15V/O。虽则我们认为四方晶氧化锆的浓度需最大化以取得最佳的切削性能，但在我们看来，至少是同等重要的是，在室温下要存在有尽可能多的四方晶氧化锆，可用于使切削刃在机加工过程中遇到的温度下，或在尽可能接近这样的温度下变形韧化。为此，本发明的关键之处即在于发现了，以某一少量但却是有效量存在的氧化镁，乃是使切削刃寿命最大限度提高的决定因素。根据本发明，此陶瓷组成中必须至少要有2V/O的四方晶氧化锆。理想情况下，此四方晶氧化锆构成，此陶瓷组成至少约4V/O，更理想的情况下，构成此陶瓷组成的至少约6V/O，而最理想的情况，构成此组成的约8V/O。
氧化镁添加剂，尽管会减少在室温下观察到的四方晶氧化锆量，但以约占此种陶瓷组成的0.03至3V/O的量添加是很理想的，更好是在约0.03至2V/O的范围，而最好是从约0.04至1.0V/O。氧化镁可在正好要进行致密压制之前与氧化铝或氧化锆混合，或者同氧化铝或氧化锆予混合或预合金化。最好是将氧化镁粉末预混合，这是由于据信这种预混合的氧化镁能更有效于生产出高温的亚稳的四方晶氧化锆，从而允许添加较少量的氧化镁，使高量氧化镁添加剂（例如低熔点玻璃与Mg-Al-O形成物）带来的有害影响减至最小。等价量的其它镁-氧化合物，例如碳酸镁，或须要求补加锻炼之类处理工序以生成氧化镁，而可用于置换全部或部分的氧化镁添加剂。在将这种混合了的组成料烧结之后，此种氧化镁添加剂可能不作为独立的相存在，而仅仅是一种残余物。这种残余物例如可以包括氧化镁-氧化铝的固溶体、铝酸镁、一种氧化镁-氧化锆的固溶体和/或一种玻璃，后者例如是由二氧化硅所形成，它有可能以薄膜形式存在于碳化硅晶须上面。
此种陶瓷组成的其余部分基本上是氧化铝，而最好是除杂质之外完全为氧化铝。总之，这里给出的氧化铝基的陶瓷组成含有至少40V/O的氧化铝，而最好是至少约有50V/O的氧化铝。
碳化钛，可以作为晶须和/或基本上是等轴的晶粒形式，按此种陶瓷组成约2至35V/O的量，最好是按约10至30V/O的量加入。碳化钛与氧化铝相比具有较高的热膨胀系数。因而可以相信，以碳化钛作添加剂，就可允许在室温下保持有更多的四方晶氧化锆。碳化钛晶须可按A.kato等“碳化钛晶须在化学汽相沉积法的生长速率”，J.Cryst.Growth 37（1977），293-300页;以及N.Tamari等“各种金属与耐火氧化物对于用化学汽相沉积法生长Tic晶须的生长效应”，J.Cryst.Growth，46（1979），221-237页中所述的方法制造与获取。碳化钛晶须及其掺入与应用于氧化铝基切削刀具的情形，已公开于Mehrotra等的美国专利申请编号056091（1987，5，28申请）中，并已转让给Kennametal公司，现在是美国专利4852999号。
这里所用的氧化铝粉末应为高纯（即纯度高于99%）氧化铝，例如以下各公司所产生的：ALCOA（例如级别为A16.SG的），Ceralox（例如级别为HPA-0.5，含或不含氧化镁）或Reyholds Chemicdls（级别为RC-HP或RC-HP-DBM的）。
氧化钇、氧化钙、稀土氧化物与其它一些化合物，由于会降低从四方晶到单斜晶的转变温度，对切削刃的寿命有不利影响，因而要是存在的话，也最好只是作为杂质存在。
上述原料，依据本发明，可予研磨、混合和在高温下致密化，以产生出至少是98%而最好至少是99%的致密的氧化铝基的陶瓷料，这种陶瓷料具有氧化铝基质的母体，此母体最好完全是氧化铝，其中的碳化硅、来自氧化镁添加剂的氧化镁残留物、氧化锆与碳化钛，如果存在，也至少要非常均匀地分布。热压或烧结温度最好保持在低于1750℃，更理想是低于1650℃，而最理想应低于约1600℃，以使氧化锆晶粒的生长减至最小，而由此使最终产品中存在的四方晶（即亚稳的四方晶）氧化锆相达到最大限度。在切削刀具中的氧化锆平均粒度不应超过5微米左右，最好不超过2微米，而更理想不应超过1微米。但是，氧化锆的平均粒度又应大到在使用中足以使绝大多数四方晶的氧化锆转变为单斜晶的氧化锆。此种氧化锆的最小尺寸将取决于陶瓷组成，目前未予测定。
申请人虽不愿意为任何特殊理论所束缚，但要对本发明提出下述解说。在氧化铝-碳化硅晶须-氧化锆的组成中，可在室温下获得的亚稳的四方晶氧化锆，它的数量可以通过减小氧化锆的粒度，或通过添加所谓的立方型稳定剂例如氧化钇、氧化钙和/或稀土氧化物而增加（参看英国Magnesium Electron（镁电子）公司，1986年Magnesium Electron出版物NO.113，Stevens的“氧化锆-氧化锆与氧化锆陶瓷引论”）。虽然上述文献一般将氧化镁包括在前面说及的那种稳定剂的表中，但申请人发现，当于这里提出的组成中添加约0.03至3V/O量的氧化镁，则氧化镁会减少室温下的四方晶氧化锆量。当把氧化钇加到氧化锆中，它常会使氧化锆的四方晶与立方晶相稳定到较低的温度。所有上述的稳定剂以及绝大多数杂质，除氧化镁外，都会以类似方式影响ZrO2（即它们会减低使氧化锆相稳定的温度）。在室温下，某些氧化锆可能以亚稳的四方晶氧化锆存在。在张应力的作用下，这种四方晶氧化锆可转变为单斜晶的，而引起变形韧化。但是，随着温度的升高，四方晶氧化锆成为稳定的，因而不能由之转变为单斜晶结构。这样，任何使四方晶氧化锆在较低温度下稳定的杂质或添加剂，例如氧化钇，都不适用于金属切削目的，因为在高速机加工中，切削刀片的温度会升高至1000到1200℃。于是，根据本发明的理论，为了高温的变形韧化，需用那些能升高氧化锆从单斜晶到四方晶的转变温度的添加剂。我们已发现只有两种氧化物添加剂：Mgo与HfO2能提高上述转变温度。据此我们确信，通过用氧化镁或二氧化铪使氧化锆合金化，在将氧化锆粒度保持到很小的条件下，就能在金属切削的高温下使大部分氧化锆保持为亚稳的四方晶氧化锆。我们深信，上述事实有助于提高刀具在金属加工中的寿命。应该注意到，氧化锆通常含有高达约2W/O（重量百分率）的作为杂质的二氧化铪。
通过下面仅仅用作解释本发明的例子，当可更清楚地看到氧化镁添加剂对于金属切削性能有显著的积极影响。
制定了名义组成为Al2O3-10V/O SiCw（碳化硅晶须）-10V/O ZrO2的六种组成（表1）。准备了Y2O3与MgO的少量添加剂。在混合物号6的情形，约0.05W/O（近似0.06V/O）的MgO业已由此粉末的制造厂家与Al2O3混合好。这就使得混合物号6具有约.04V/O的氧化镁含量。首先将Al2O3与ZrO2（以及助稳添加剂，如果有的话）的稀浆（丙醇）于缸式磨机中，用Al2O3旋风式分离器（Cydoids）混合1小时，制备好这些粉末的50克配合料。然后加入经声波处理的SiCw稀浆，将此整个的混合料混匀处理1小时。Al2O3与ZrO2稀浆业经事先研磨，取得了分别为0.5至0.6微米和0.6至0.8微米的粒度〔对应于BET（布鲁 纪-埃梅特-泰勒）法测得的比表面积分别为10至14平米/克与20至40平米/克〕。此时将此种混合物用盘式烘干器干燥，通过100目筛筛分，并在表1下方所示的温度与压力下，在氩气中于直径为1英寸的石墨模具中热压1小时。这样制得的坯料的致密度高于99%，经切割、研磨与抛光，用于测量物理与机械性质。这种坯料也切割与研磨，以用于生产供金属切削实验的可分度的切削刀具。
表1：组成
名义组成：Al2O3-10V/OSiCw-10V/OZrO2
Al2O3：Alcoa A16SG
SiCw：Tokai碳公司（日本东京），TOKAWHIBKER（ToKAMAX），1级（0.3-1.0微米直径，20-50微米长）
ZrO2：Zircar-不稳定的
MgO：Fiaher料学公司，试剂级，BET＝40.4平米/克
Y2O3：MolgCorp，BET＝15.4平米/克
热压
混合物号 温度（℃） 压力（/平方英寸） 组成
1 1650 4000 名义的
2 1650 4500 名义的+1V/OY2O3
3 1625 4500 名义的+1V/OMgo
4 1600 4500 名义的+1V/OY2O3+
1V/OMgO
5 1625 4500 名义的，除所用Al2O3
为Ceralox的级别为
HPA-0.5的（中间粒
度为0.5-0.7微米）
6 1625 4500 名义的，除所用Al2O3为
Ceralox的级别为
HPA-0.5的，含有MgO
（0.05W/O）
表2：性质
混合物号 RA硬度 抗弯韧度 四方晶ZrO〔2〕2
KIc（E&C）〔1〕在ZrO2在复合材料
（MPa m 
） 中的V/O 中的V/O
1 93.3 5.59 84 8.4
2 93.3 4.97 100 10
3 93.6 5.96 70 7
4 93.6 4.63 98 9.8
5 93.6 5.83 84 8.4
6 93.8 5.88 76 7.6
〔1〕Euans and Charles，“由压痕法测量断裂韧度”，J.American Ceranic Society，59卷，7-8期，371-372页，应用18.5公斤载荷。
〔2〕对已抛光表面用X射线衍射测得的结果。此氧化锆的其余部分假定为单斜晶的氧化锆。可能以少量存在的立方晶氧化锆则包括在四方晶氧化锆的测定值内。
表2中示明了此种热压复合材料的物理与机械性质。
对Porter-Heuer（Porter等，J.American Ceramic Societg，62卷，5-6期（1979），298-305页）的公式进行了修正，并用来根据单斜晶ZrO2的111反射的峰值强度（Im（111））与四方晶ZrO2的111反射的峰值强度（It（111）），来估算斜晶ZrO2（Vm）的分率：
Vm＝ (1.603Im(111))/(1.603Im(111)+It(111)) （1）
与Vt＝1-Vm（2）
其中的Vt为四方晶ZrO2的分率
估算的四方晶ZrO2在此整个复合材料中的体积分率为（vt）：
vt＝Vtvz （3）
式中的vz为加到此混合物中整个ZrO2的体积分率。以上关系式中假定了，在固化过程中除了前面讨论到的相转变外，ZrO2基本上保持不变。
图2表明在此种复合材料中，各种添加剂对四方晶氧化锆量的影响。从图中可以清楚看到，氧化镁添加剂会降低四方晶氧化锆的数量（曲线1），而氧化钇添加剂则会增加四方晶氧化锆在室温下的数量（曲线2）。
表3：加工AISI 1045＊钢（192-200BHN）
刀具 切削刃寿命与 平均寿命
材料 损毁方式 （分钟）
混合物1 14.BK 14.7BK 14.4
混合物2 8.BK 12.6BK 10.3
混合物3 15.9BK 29.2BK 22.6
混合物4 1.7FW 7.7FW 4.7
混合物5 17.FW 7.5BK 12.3
混合物6 22.9DN 32.9FW 27.9
实验条件：
1000sfm（表面英尺/分）
0.025ipr（英寸/转）
0.100英寸doc（切削深度）
SNGN-453T〔根据美国国家标准协会（ANSI）
B212.4-1986的美国国家标准标号〕可分度的切削刀具
型（切削刃的配制：0.008英寸×20°K-棱刃）
15°导角（旁锋缘角）
-5°副前角
-5°纵向前角
无冷却剂
切削刃寿命的标准
FW-.015″均匀的侧面磨损
MW-.030″集中的侧面磨损
CR-.004″月牙洼磨损
DN-.030″切削凹口深度
CH-.030″集中的磨损或碎裂
BK-断裂
＊AISI 1045相当于统一编号系统（UNS）的标号-G10450。
可换位的刀具切削刃在高速粗加工已预加工的AISI 1045钢时的寿命为表3所示。从表中可清楚看到，通过添加氧化镁，切削刃的寿命获得了显著的改进;而当加入氧化钇时，尽管在含氧化钇的这种复合材料中出现有高含量的四方晶氧化锆，但刀具的寿命降低了。
表4：组成
名义组成：Al2O3-5V/O SiCw-10V/O ZrO2
Al2O3：Ceralox-HPA-.5，不含MgO
SiCw：Tokai 1级
ZrO2：Magnesium Electron（SC15）-
不稳定的（粒度.5至.6微米，
BET 5至8平方米/克）
热压
混合物号 温度，℃ 压力，磅/平方英寸 组成
7 1535 5000 名义的+.05V/O Mgo
8 1550 5000 名义的+.25V/O Mgo
9 1550 5000 名义的+.50V/O Mgo
10 1550 5000 名义的+1.0V/O Mgo
11 1550 5000 名义的+3.0V/O Mgo
表4中所示的第二列混合物7至11是用来进一步说明氧化镁含量对四方晶氧化锆含量与切削刃寿命的影响。其中的所有试样经历的处理与热压，基本上与相对于混合物号1-6所描述的相同。
上述这些复合材料的物理与机械性质列出于表5中。从此表可清 看到，四方晶氧化锆的含量仍然明显地随氧化镁添加量的增加而下降。这一结果也示明于图2的曲线3中。可以看到，混合物7至11中的四方晶氧化锆含量要比曲线1所表示之复合材料中的高。此结果据信是由于在第二组混合物中所用的SiC含量较低（5V/O相对于10V/O）。
表5：性质
混合物 断裂韧度 四方晶ZrO2
号 V/O Mgo RA硬度 KIC（E&C） 在复合材料中
（MPam 
） 的V/O
7 0.05 93.5 5.57 8.5
8 0.25 93.4 5.00 8.1
9 0.50 93.3 5.06 8.0
10 1.0 93.3 4.75 7.6
11 3.0 93.5 4.98 7.3
可换位的切削刃在高速粗加工AISI 1045钢时的寿命示明于表6。
表6：粗加工AISI 1045钢（197-199BHN）
刀具材料 切削刃寿命与损毁 平均寿命
方式 （分钟）
混合物号
7 19BK 5CH/BK 12
8 12.6DN/CH 1BK 6.8
9 12.3DN 14.1DN 13.2
10 9.7BK 7.1DN 8.4
11 7.0BK 6.8DN 6.9
用来给出表5与6中数据的实验步骤与条件以及切削刃的寿命标准，与相对于表2与3中所述的相同。
在本发明的另一例子中，给出了含Al2O3-2.5V/O SiCw-10V/O ZrO2-1.05V/O Mgo的一种组成。首先将Al2O3〔Ceralax的，级别为HPA-0.5，含Mgo（0.05W/O）〕与ZrO2（Magnesium Electron的SC15）和Mgo（Fisher的，试剂级）的稀浆（丙醇），于缸式磨机中用Al2O3旋风分离机（Cycloids）混合1小时，制备了这种组成的50克配合料。然后加入经声波处理的SiCw（Tokai的，1级）稀浆，将此整个混合料混匀处理1小时。此含Al2O3与ZrO2的稀浆业经事先研磨，取得了分别为约0.5-0.7微米与0.5至0.6微米的平均粒度。此时将此种混合物用盘式烘干器干燥，通过100目筛筛分，并在室温下于30000磅/平方英寸下进行等静压压实。然后从所得的冷却的已压实之坯料下切下小片件，并于氩气氛中于1700℃烧结1小时，继于17000磅/平方英寸压力，1600℃下以及氩气氛中作热等静压处理。这样制得的试样的致密度＞99%（即全致密）。如同以前的例子中所述，再把这些试样加工成用于物理与机械实验目的，并研磨成可换位的切削刀具。已经测定出这些试样中含有约6.6V/O的四方晶氧化锆。估计按此方式处理过的材料中的氧化锆粒度约为5微米或较小。表3中所述的这种切削刀具类型已在表3中采用的条件下实验过。获得了14.4分钟（DN损毁）与18.9分钟（Fw与CH损毁）的切削刃寿命。
我们确信，若将这种切削刃搪磨和/或将这种刀具的表面磨光或抛光，除去表面上的较之材料本体含有较高百分率的单斜晶氧化锆与较低百分率的四方晶氧化锆那层材料（即形成一个抛光了的表面，便可使得切削刃的寿命延长或使之较为均一。已知研磨产生的应力会形成这样的表面层，其中一部分亚稳的四方晶氧化锆已然转变为单斜晶氧化锆。最好是至少使刀具在应用过程中将遇到高温的那些表面区，具有最大量的可用于在高温下转变晶相的四方晶氧化锆。
尽管以上例子已说明了本发明在切削软钢时的价值，但应认识到，通过优选组成来提供最佳结果，则可将本发明的切削刀具用于机加工其它材料。例如用于高速粗加工镍基超合金时，含有25至37.5V/O碳化硅晶须的组成可能最适合于此目的。
这里所涉及的所有专利、专利申请与各种文件的内容，都已综合于此作为参考。
研究过本专利说明书或实施了这里所公开的发明内容后，熟悉本工艺的人将会弄清本发明的其它实施例。本说明书与所参考到的例子仅仅用于示范目的，至于本发明的真实范围与精神则由后附权利要求书说明。
Claims (24)
1、一种金属切削刀具，它包括一前刀面、一侧面以及在此前刀面与侧面会合处的切削刃；此切削刀具具有氧化铝基的陶瓷组成，此组成基本上包括：约1.5至37.5V/O的碳化硅晶须、约5至17.5V/O的氧化锆、按照约.03至3V/O加入的氧化镁添加剂剩余物，而氧化铝则基本上构成了该组成的余剩部分；其中：所说及的碳化硅晶须、氧化锆以及剩余物氧化镁添加剂，都是大致均匀地分散在此氧化铝形成的母体材料中；同时在该陶瓷组成中至少有约2.0V/O的为四方晶氧化锆。
2、如权利要求1所述的金属切削刀具，其中所说组成的至少约4.0V/O是四方晶氧化锆。
3、如权利要求1所述的金属切削刀具，其中所说组成的至少6V/O是四方晶氧化锆。
4、如权利要求1所述的金属切削刀具，它含有约0.03至2V/O的所说的剩余物氧化镁添加剂。
5、如权利要求1所述的金属切削刀具，它含有约0.04至1.0V/O的所说的余剩物氧化镁添加剂。
6、如权利要求1所述的金属切削刀具，它含有约7.5至17.5V/O的氧化锆。
7、如权利要求1所述的金属切削刀具，它含有约10.0至15.0V/O的氧化锆。
8、如权利要求1所述的金属切削刀具，其中所说的氧化锆所具的平均粒度小于2微米。
9、如权利要求1所述的金属切削刀具，其中所说的氧化锆所具的平均粒度小于或等于1微米。
10、一种金属切削刀具，它包括一前刀面、一侧面以及在此前刀面与侧面会合处的切削刃;此切削刀具具有氧化铝基的陶瓷组成，此组成包括约1.5至37.5V/O的SiCw、约5至17.5V/O的ZrO2以及约.03至3V/O的一种氧化镁添加剂的余剩物，此金属切削刀具还包括有氧化铝基的母体材料，其中，所说的碳化硅晶须、氧化锆与剩余物氧化镁添加剂则非常均匀地分布;同时其中的四方晶氧化锆则构成了此氧化铝基陶瓷组成的至少2V/O。
11、如权利要求10所述的金属切削刀具，它含有至少约4V/O的四方晶氧化锆。
12、如权利要求10所述的金属切削刀具，它含有至少约6V/O的四方晶氧化锆。
13、如权利要求10所述的金属切削刀具，它含有至少8V/O的四方晶氧化锆。
14、如权利要求10所述的金属切削刀具，其中所说的氧化锆所具平均粒度不大于5微米。
15、如权利要求10所述的金属切削刀具，其中所说的氧化锆所具平均粒度小于2微米。
16、一种包括有氧化铝基陶瓷复合材料的制品，此复合材料具有至少约5MPam 
的KIC（E&C）的韧度，至少为93的Rockwell（洛氏）A级硬度，以及至少为98%的理论密度，而此氧化铝基陶瓷复合材料的组成则基本上包括：约1.5至37.5V/O的碳化物晶须，后者选自包括单独的或组合的碳化硅晶须和/或碳化钛晶须的组;约5至17.5V/O的氧化锆;按照约.03至3V/O量加入的一种剩余物氧化镁添加剂;以及基本上构成了此组成其余部分的氧化铝，其中：所说的晶须、氧化锆与剩余物氧化镁添加剂是相当均匀地分散在此氧化铝形成的母体材料中，且此陶瓷复合材料组成中至少有约2.0V/O的四方晶氧化锆。
17、如权利要求16所述的制品，其中所说组成中至少约4.0V/O是四方晶氧化锆。
18、如权利要求16所述的制品，其中所说组成中至少6V/O是四方晶氧化锆。
19、如权利要求16所述的制品，它含有约0.03至2V/O的所说的剩余物氧化镁添加剂。
20、如权利要求16所述的制品，它含有约0.04至1.0V/O的所说的剩余物氧化镁添加剂。
21、如权利要求16所述的制品，它含有约7.5至17.5V/O的氧化锆。
22、如权利要求16所述的制品，它含有约10.0至15V/O的氧化锆。
23、如权利要求16所述的制品，其中所说的氧化锆所具的平均粒度小于2微米。
24、如权利要求16所述的制品，其中所说的氧化锆所具的平均粒度小于或等于1微米。
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