CN104250700A - 一种氩氧精炼炉用氧化钼矿复合球团及其制备方法 - Google Patents
一种氩氧精炼炉用氧化钼矿复合球团及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104250700A CN104250700A CN201310264627.3A CN201310264627A CN104250700A CN 104250700 A CN104250700 A CN 104250700A CN 201310264627 A CN201310264627 A CN 201310264627A CN 104250700 A CN104250700 A CN 104250700A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- molybdenum
- argon oxygen
- molybdenum ore
- pelletizing
- oxidizing molybdenum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
本发明公开了一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,包括以下重量百分比的组分:氧化钼矿:76~85%;熟石灰:11~17%;无机粘结剂:4~7%。同时提供了该球团的制备方法,是将氧化钼矿、熟石灰分别研磨成细粉,混合后再加入粘结剂搅拌均匀,制成直径为10~100mm的球团,再将该球团在80~250℃温度下烘干8~10小时、自然冷却,密封保存。本发明使氧化钼矿能迅速熔化和还原,添加的熟石灰粉能有效抑制三氧化钼挥发。在氩氧精炼炉精炼炉冶炼含钼不锈钢时,加入适量的本发明氧化钼矿复合球团,可提高球团中钼元素在冶炼过程中的收得率,并利用氩氧精炼炉还原过程的白渣精炼原理,使氧化钼矿复合球团钼的收得率达到97%以上。
Description
技术领域
本发明涉及一种用于钢铁冶金的原辅料,具体涉及一种在氩氧精炼炉中采用的复合球团,以及该球团的制备方法。
背景技术
钼是提高钢的强度、韧性和抗蚀性最好的合金添加元素之一。目前在氩氧精炼炉炼钢生产过程中进行钼合金化的是钼铁合金,钼铁是由氧化钼矿物冶炼而成的铁合金,在整个生产过程中环境污染大,能耗和生产成本高。并且氩氧精炼炉冶炼时,在还原结束后,微合金化时,为防止后期钢水增碳,对钼铁的含碳量要求特别严格,造成生产成本的进一步上升。随着炼钢技术的发展,出现了采用氧化钼矿直接在转炉和电炉进行合金化。根据文献记录氧化钼矿的主要成分是三氧化钼,三氧化钼其熔点为795℃,沸点为1150℃,三氧化钼在600℃时开始挥发,800℃以上挥发激烈。从600℃到1100℃,不到5min的时间内,三氧化钼挥发率就已达到30%以上。而氩氧精炼炉母液的初始温度就在1200℃以上,由于三氧化钼易挥发的特性,造成在整个氩氧精炼炉冶炼过程中,钼的收得率低(还原阶段前),导致了还原过程硅铁消耗的增加,推广应用的困难。
例如,CN1302914A公开了“采用氧化钼冶炼含钼合金钢的方法”。该发明属于冶金炼钢方法领域,特别适用于采用氧化钼直接合金化冶炼含钼钢的方法,具体是将氧化钼与还原剂均破碎成粒度为≤5mm的颗粒后,混合均匀后按比例加入到大于600℃炉温的电弧炉内,再加废钢原料进行冶炼含钼合金钢。该方法在废钢逐渐熔化的过程中,氧化钼挥发严重;电极区温度高达2000℃以上,加剧了氧化钼的挥发;并且从还原条件来说,由于氧化钼与还原剂均为固体,还原动力学条件差,因此从理论推算,纯钼的收得率没有介绍的97%那么高。
发明内容
因此,本发明要解决的技术问题是提供一种氩氧精炼炉用的氧化钼矿球团,该球团用于不锈钢冶炼可以快速还原钼元素,减少精炼炉中的氧气消耗。同时还提供了这种球团矿的制备方法。
本发明的技术方案是:一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,包括以下重量百分比的组分:
氧化钼矿:76~85%;
熟石灰:11~17%;
无机粘结剂:4~7%。
根据本发明的一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,优选的是,氧化钼矿中MoO3的含量为78.0~85.0wt%。
优选的是,所述熟石灰中CaO的含量:90.0~94.0wt%;所述熟石灰的活性度≥300ml。
目前氩氧精炼炉用的石灰质量要求:石灰中CaO的含量≥90.0wt%,活性度≥300ml。优选的是,将熟石灰的CaO含量控制在90-94wt%。若CaO的含量≥94.0wt%,生产成本影响很大;若石灰活性度低于300ml,将减缓CaO和MoO3的反应,易造成CaO和MoO3还未进行充分反应,就已经挥发。
根据本发明的一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,优选的是,所述无机粘结剂为甲基纤维素钠、水玻璃中的一种。本发明只能只用无机粘结剂不能使用淀粉胶等有机粘结剂,由于淀粉胶中的碳水化合物含量较高,易造成终点微合金化时钢水增[C]。在无机粘结剂里面,优选甲基纤维素钠和水玻璃这两种常用的粘结剂。使用甲基纤维素钠、水玻璃等无机粘结剂的优点:一)不会造成终点钢水增[C];二)甲基纤维素钠、水玻璃等无机粘结剂较为纯净,不会造成钢水增[S]、[P]。水泥等无机粘结剂也可使用,但是由于杂质较多,效果不如纯净的粘结剂好。
根据本发明的一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,优选的是,所述氧化钼矿的粒径为0.09~0.2mm,所述熟石灰的粒径为0.09~0.2mm。
由于工业化生产,将氧化钼矿、熟石灰制成小于0.09mm颗粒,对生产、成本都带来不利影响,综合因素考虑将氧化钼矿、熟石灰粒度定为0.09~0.2mm较为合适。
本发明还提供了上述氩氧精炼炉用氧化钼矿球团的制备方法,包括以下步骤:将氧化钼矿、熟石灰分别研磨成细粉,混合后再加入粘结剂搅拌均匀,制成直径为10~100mm的球团,再将该球团在80~250℃温度下烘干8~10小时、自然冷却,密封保存。
一般烘烤炉进风口温度控制在100~250℃,出风口温度控制在80℃,在烘烤8~10小时的情况下,最终将球团的水分含量控制在1.0%以下。若进风口温度低于100℃,在8~10小时的情况下,是不能达到球团的水分含量1.0%以下的要求。
优选的是,所述球团直径为20~50mm。针对料仓的下料口最大间隙在60mm的情况,直径可以最大控制在50mm,又考虑到最小直径不小于20mm,有利于减少球团含粉率。根据各厂料仓下料口的间隙设计的不同特点,可以将球团直径范围作相应地调整。
优选的是,上述方法中所述氧化钼矿的粒径为0.09~0.2mm;所述熟石灰的粒径为0.09~0.2mm。
进一步所述本发明中各种材料的主要作用:
氧化钼矿,其中钼元素是含钼不锈钢产品的主要元素;
熟石灰,其中的熟石灰主要成分CaO,配入一定比例后,在母液温度1200℃以上,在熔化过程中,与三氧化钼反应,生存了分解压很低的钼酸钙化合物,抑制三氧化钼的挥发,提高了氧化钼矿中钼元素的收得率。
本发明采用氧化钼矿、熟石灰的理论依据如下:
1)本发明氧化钼矿的作用
在氩氧精炼炉冶炼中,铁液中Fe、C、Si、Mn与氧化钼的反应见表1,在标准状态下,依据表1公式计算,无论氧化钼为液态或气态,在氩氧精炼炉炼钢温度范围内1200~1800℃铁液中Fe、C、Si、Mn与MoO3,进行还原反应的标准自由能远小于0,也就是说氧化钼矿中的三氧化钼很容易被上述元素还原,一旦三氧化钼被还原成金属钼后,由于反应的标准自由能远小于0,反应很难向反方向进行。
从表1可见,金属液中Fe、C、Si、Mn等元素都可以还原氧化钼中的钼,且还原先后顺序为Si、C、Mn、Fe,并随着金属液温度的升高C元素还原能力增强。氩氧精炼炉冶炼原料为100%的热态金属,其金属液中[C]含量≥2.50%,并含有较高的[si]、[Mn]元素,因此在进行氧化钼直接合金化时,利用热态金属C、Si、Mn、Fe足够还原氧化钼矿中的三氧化钼。
表1:铁液中氧化钼还原反应的标准吉布斯自由能
2)熟石灰粉的作用
由于氧化钼矿的主要成分是三氧化钼,其熔点为795℃,沸点为1150℃,氧化钼在600℃时开始挥发,800℃以上挥发激烈。从600℃到1100℃,不到5min的时间内,氧化钼挥发率就已达到30%以上。在氩氧精炼炉吹炼初期,不锈钢母液的温度在1200℃以上,此时氧化钼矿加入到金属液中,将有大量的氧化钼被升华,一部分进入炉渣中,另一部分随烟气被抽走,将严重影响钼元素的收得率,和还原剂(还原硅铁)消耗。根据实验室研究结果,在氧化钼矿粉中添加一定比例的氧化物,可基本消除氧化钼的挥发。
表2:各种添加剂加入量对氧化钼挥发率的影响/%
从表2可见,在高温情况下1200℃以上,各种添加剂加入量对氧化钼挥发率的影响,SiO2、Al2O3的加入量对氧化钼挥发基本上无抑制作用,而CaO的加入量对抑制氧化钼挥发效果明显,当不配加CaO时,氧化钼挥发很严重,随着CaO配加量的增加,氧化钼挥发率降低,当CaO配加量超过20%,氧化钼的挥发率仅为1.0%以下。这是因为CaO和MoO3产生了较强的结合力使氧化钼的挥发得到抑制,其原理如下:
CaO(S)+MoO3(S)=CaMoO4(S) 公式1
ΔG°=-167400-4.2T 公式2
从CaO和MoO3的反应标准自由能(公式1、公式2)可知,在炼钢最高温度1800℃时,CaMoO4标准自由能小于-167400,分解压很低,可忽略它的挥发。从反应方程式可推算出当氧化钼粉中CaO含量达到20%以上时,除去氧化钼矿中本身含有10%的CaO,即添加10%以上的CaO,理论上氧化钼将不挥发。
在氩氧精炼炉冶炼冶炼开始,已经加入渣料总量1/3的石灰和轻烧白云石,吹炼2min后,初期渣已逐步形成,此时加入氧化钼矿球团,大部分氧化钼与金属液直接发生还原反应,小部分MoO3由于CaO的含量大于20%,MoO3和CaO形成稳定化合物CaMoO4进入炉渣中,因此基本不存在挥发,而影响钼元素收得率。
3)氧化钼矿、熟石灰粒度的要求
将氧化钼矿、熟石灰都研磨成0.09~1.1mm粒度粉剂,在实验室条件下,测试氧化钼矿中Mo的还原速度(d[Mo]/dt/%.min-1:指分钟时间内氧化钼矿转化为钢水[Mo]的还原速度),由图1可见,在1200℃的还原温度下,还原物料粒度越小,还原速度越大,粒度范围在0.09~0.2mm还原速度较大。
由于工业化生产,将氧化钼矿、熟石灰制成小于0.09mm颗粒,对生产、成本都带来不利影响,综合因素考虑将氧化钼矿、熟石灰粒度定为0.09~0.2mm较为合适。
本发明的有益效果:
根据氩氧精炼炉精炼炉的冶金原理,利用氩氧精炼炉原料为100%的热态金属,以及氩氧精炼炉精炼炉有良好的热力学、动力学条件,使氧化钼矿能迅速熔化和还原,其中添加的熟石灰粉能有效地抑制三氧化钼挥发。在氩氧精炼炉精炼炉冶炼含钼不锈钢时,加入适量的本发明氧化钼矿复合球团,可提高球团中钼元素在冶炼过程中的收得率,并且利用氩氧精炼炉还原过程的白渣精炼原理,使氧化钼矿复合球团钼的收得率达到97%以上,而且不影响还原硅铁的消耗。而发明的关键是添加熟石灰粉,有效地抑制三氧化钼挥发,提高氧化钼矿中钼的收得率。
附图说明
图1是在1200℃的还原温度下,不同还原物料粒度与还原速度关系图。
具体实施方式
实施例1-8
氩氧精炼炉的冶炼工艺,在装入不锈钢母液前,加入渣料总量1/3的石灰和轻烧白云石,点火开吹2min后由炉顶料仓加入本发明氧化钼矿复合球团,利用氩氧精炼炉侧吹强搅拌功能,使其充分与热态金属反应,一小部分未发生还原反应的氧化钼,和氧化钙形成钼酸钙进入炉渣中。
实施例1-8的成分参见表3:
表3:氧化钼矿复合球团各组分配比
在公称容量为120吨氩氧精炼炉精炼炉上,钢种为不锈钢316L,工艺路径采用电炉+AOD+VOD方式,电炉母液[C]在2.00%以上,氩氧精炼炉(AOD)的终点[C]控制在0.25~0.45%,终点温度在1690~1720℃,加入本发明氧化钼矿复合球团44~53kg/t.s,实施结果表明(见表2),实施前后还原硅消耗接近;实施前钼元素收得率97.44%,实施后钼元素收得率97.73%,实施后钼收得率上升0.29%;实施前后氧气消耗下降4.24Nm3/t.s。还原[Cr]含量无明显增加。但是从AOD还原出来的成分[Mo]分析,实施前[Mo]还原为0.06%,实施后钢水中[Mo]多还原出0.07%,也就证实了小部分氧化钼进入了炉渣,形成稳定化合物钼酸钙。
在不锈钢316L使用本发明氧化钼矿复合球,与使用钼铁相比,成本可降低309元/吨钢,另外一部分减少环境污染所带来的社会效益未计算在内。
表4:不锈钢316L实施后的效果
本发明提供的氩氧精炼炉用的氧化钼矿球团,在氩氧精炼炉冶炼过程,利用球团矿中CaO添加剂抑制三氧化钼的挥发,以及利用氩氧精炼炉母液Fe、C、Si、Mn等强还原元素,以及高温、动力学条件好的特点,快速还原三氧化钼的钼元素,并且氧化钼带入的固氧减少了氩氧精炼炉氧气的消耗。
Claims (8)
1.一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,其特征在于:包括以下重量百分比的组分:
氧化钼矿:76~85%;
熟石灰:11~17%;
无机粘结剂:4~7%。
2.根据权利要求1所述的一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,其特征在于,氧化钼矿中MoO3的含量为78.0~85.0wt%。
3.根据权利要求1所述的一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,其特征在于,所述熟石灰中CaO的含量:90.0~94.0wt%;所述熟石灰的活性度≥300ml。
4.根据权利要求1所述的一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,其特征在于,所述无机粘结剂为甲基纤维素钠、水玻璃中的一种。
5.根据权利要求1所述的一种氩氧精炼炉用氧化钼矿球团,其特征在于,所述氧化钼矿的粒径为0.09~0.2mm,所述熟石灰的粒径为0.09~0.2mm。
6.权利要求1所述氩氧精炼炉用氧化钼矿球团的制备方法,其特征在于:包括以下步骤:将氧化钼矿、熟石灰分别研磨成细粉,混合后再加入粘结剂搅拌均匀,制成直径为10~100mm的球团,再将该球团在80~250℃温度下烘干8~10小时、自然冷却,密封保存。
7.根据权利要求6所述的氩氧精炼炉用氧化钼矿球团的制备方法,其特征在于,所述球团直径为20~50mm。
8.根据权利要求6所述的氩氧精炼炉用氧化钼矿球团的制备方法,其特征在于,所述氧化钼矿的粒径为0.09~0.2mm;所述熟石灰的粒径为0.09~0.2mm。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310264627.3A CN104250700A (zh) | 2013-06-27 | 2013-06-27 | 一种氩氧精炼炉用氧化钼矿复合球团及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310264627.3A CN104250700A (zh) | 2013-06-27 | 2013-06-27 | 一种氩氧精炼炉用氧化钼矿复合球团及其制备方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104250700A true CN104250700A (zh) | 2014-12-31 |
Family
ID=52185946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310264627.3A Pending CN104250700A (zh) | 2013-06-27 | 2013-06-27 | 一种氩氧精炼炉用氧化钼矿复合球团及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104250700A (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105821281A (zh) * | 2016-03-29 | 2016-08-03 | 马鞍山市兴达冶金新材料有限公司 | 一种直接炼钢合金化金属氧化物包芯线及其制作方法 |
CN110408836A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-11-05 | 西安建筑科技大学 | 一种氧化钼复合球团及其制备方法和应用 |
-
2013
- 2013-06-27 CN CN201310264627.3A patent/CN104250700A/zh active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105821281A (zh) * | 2016-03-29 | 2016-08-03 | 马鞍山市兴达冶金新材料有限公司 | 一种直接炼钢合金化金属氧化物包芯线及其制作方法 |
CN110408836A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-11-05 | 西安建筑科技大学 | 一种氧化钼复合球团及其制备方法和应用 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103468961B (zh) | 一种密闭冲天炉处理钢铁厂含锌、铅粉尘工艺方法 | |
FI127721B (fi) | Menetelmä nikkeliä sisältävän ferroseoksen valmistamiseksi | |
CN101665871B (zh) | 生产碳化钛渣的方法 | |
CN1641045A (zh) | 从钒钛磁铁矿中分离提取金属元素的方法 | |
JP5297077B2 (ja) | フェロモリブデンの製造方法 | |
KR930001334B1 (ko) | 아연을 함유하는 금속성 더스트 및 슬러지의 활용방법 | |
CN104862441A (zh) | 一种分离回收钒钛磁铁矿中铁、钒、钛的方法 | |
CN109385503B (zh) | 保碳保锰转炉炼钢工艺 | |
CN113265549B (zh) | 用富氧侧吹熔炼炉处理红土镍矿和不锈钢冶金废料的方法 | |
CN106282453A (zh) | 一种钒钛铁矿高炉冶炼的方法 | |
CN105132674A (zh) | 制备铬铁合金的方法 | |
CN105970073A (zh) | 一种用于冶炼含钼钢的炼钢添加剂的制备方法 | |
CN104250700A (zh) | 一种氩氧精炼炉用氧化钼矿复合球团及其制备方法 | |
CN103014327B (zh) | 一种氩氧精炼炉用铬锰矿复合球团及其制备方法 | |
CN110669943B (zh) | 一种含钒钢渣和提钒尾渣冶炼富钒生铁的方法 | |
CN1470667A (zh) | 一种锰氧化物直接合金化炼钢工艺 | |
KR101691648B1 (ko) | 용융환원 전기로(SAF)를 이용한 스테인리스 제강 Dust 중 유가금속 회수방법 | |
JP2011246760A (ja) | フェロモリブデンの製造方法およびフェロモリブデン | |
CN103074543A (zh) | 含钼钢生产工艺 | |
CN106350633A (zh) | 提钒转炉冶炼调渣方法 | |
CN105506271B (zh) | 一种氩氧精炼炉还原用铬矿复合球团及其生产方法和应用 | |
CN106636540A (zh) | 一种氧化锰和氧化钼同时直接合金化的电炉炼钢工艺 | |
CN113846234B (zh) | 一种高硅型锌浸出渣的回转窑挥发处理方法 | |
Braga et al. | Prereduction of self-reducing pellets of manganese ore | |
CN111575442B (zh) | 一种低熔点高效脱硫剂及其制备和应用方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20141231 |