CN104250188B

CN104250188B - 一种低碳烯烃的制备方法

Info

Publication number: CN104250188B
Application number: CN201310269197.4A
Authority: CN
Inventors: 杜志国; 王国清; 刘同举; 周丛; 薛丽敏; 李蔚
Original assignee: Sinopec Beijing Research Institute of Chemical Industry; China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: Sinopec Beijing Research Institute of Chemical Industry; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2013-06-28
Filing date: 2013-06-28
Publication date: 2016-09-21
Anticipated expiration: 2033-06-28
Also published as: CN104250188A

Abstract

本发明公开了一种低碳烯烃的制备方法，该方法包括以下步骤：（1）在加氢催化剂的存在下，将液化石油气进行全加氢反应，使所述液化石油气中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃，得到全加氢反应产物；（2）从所述全加氢反应产物中分离出第一组分和第二组分，所述第一组分为异丁烷，所述第二组分为正丁烷或者正丁烷与C5以上组分的混合物；并将所述第一组分和所述第二组分分别进行蒸汽裂解反应，或者将所述第一组分和所述第二组分的混合物进行蒸汽裂解反应。采用本发明提供的方法能够获得较高的低碳烯烃收率，从而提高了液化石油气的利用率和经济附加价值。

Description

一种低碳烯烃的制备方法

技术领域

本发明涉及一种低碳烯烃的制备方法。

背景技术

随着石化企业生产装置规模的大型化，我国单套炼油装置的处理能力已经超过1000万吨/年，而与之配套的乙烯装置的生产能力也达到了80-120万吨/年。我国炼油和乙烯装置生产的混合C4组分中的丁二烯通过萃取精馏生产高纯度丁二烯，异丁烯通过醚化反应生成甲基叔丁基醚（MTBE），剩余的丁烷和丁烯主要用于生产液化石油气（简称LPG）。目前，炼油和乙烯装置生产的液化石油气的产量逐年提高，年产量已经超过1000万吨。

所述液化石油气中主要含有C4组分，还可能含有少量的C3以下组分和/或C5以上组分。其中，C3以下组分主要含有丙烷。C4组分主要含有异丁烷、正丁烷、正丁烯，还可能含有少量的异丁烯和微量的1,3-二丁烯。C5以上的组分主要含有戊烷、苯和甲苯。不同来源的液化石油气中上述组分的含量可能存在着较大的差异。

目前，我国石化企业副产的液化石油气主要用于民用液化石油气的生产，仅有少量用于烷基化和芳构化生产汽油和芳烃，综合利用率低于15%，远远低于美国、日本和西欧50%以上的利用水平，导致液化石油气资源的经济附加值低。而随着清洁民用燃料的天然气用量不断增加，液化石油气作为燃料使用的前景黯淡。因此，充分利用液化石油气资源，提高其综合利用率和经济附加值成为提高炼化企业的经济效益的重要途径之一。

发明内容

本发明的目的是为了克服现有技术的液化石油气利用率和经济附加价值低的缺陷，而提供一种采用液化石油气制备低碳烯烃的方法，采用该方法能够获得较高的低碳烯烃收率。

本发明提供了一种低碳烯烃的制备方法，该方法包括以下步骤：

（1）在加氢催化剂的存在下，将液化石油气进行全加氢反应，使所述液化石油气中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃，得到全加氢反应产物；

（2）从所述全加氢反应产物中分离出第一组分和第二组分，所述第一组分为异丁烷，所述第二组分为正丁烷或者正丁烷与C5以上组分的混合物；并将所述第一组分和所述第二组分分别进行蒸汽裂解反应，或者将所述第一组分和所述第二组分的混合物进行蒸汽裂解反应。

从实施例的结果可以看出，采用本发明的方法能够使得到的乙烯的收率达到29.80%以上，丙烯的收率达到16.38%以上，异丁烯的收率达到2.38%以上，乙烯、丙烯和异丁烯的总收率达到54.72%以上。由此可见，采用本发明提供的方法能够获得较高的低碳烯烃收率，从而提高了液化石油气的利用率和经济附加价值。

本发明的其他特征和优点将在随后的具体实施方式部分予以详细说明。

具体实施方式

以下对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。

本发明提供的低碳烯烃的制备方法包括以下步骤：

所述液化石油气的组分为本领域技术人员公知，通常来说，所述液化石油气中主要含有C4组分，还可能含有少量的C3以下组分和/或C5以上组分。其中，C3以下组分主要含有丙烷，此外还可能含有少量的氢气、甲烷以及C2组分。C4组分主要含有正丁烷、异丁烷、正丁烯，此外还可能含有少量的异丁烯和微量的丁二烯。其中，正丁烯包括1-丁烯和2-丁烯，2-丁烯包括顺丁烯和反丁烯。C5以上组分主要为戊烷。根据来源的不同，液化石油气上述组分的含量可能存在较大的差异。

特别适用于本发明的所述液化石油气中至少含有异丁烷、正丁烷和丁烯，且以所述液化石油气的总含量为基准，所述异丁烷的含量可以为5-70mol%，所述正丁烷的含量可以为5-70mol%，所述丁烯的含量可以为0.1-80mol%；优选情况下，以所述液化石油气的总含量为基准，所述异丁烷的含量为8-55mol%，所述正丁烷的含量为10-60mol%，所述丁烯的含量为0.3-60mol%。所述丁烯包括1-丁烯、异丁烯和2-丁烯（包括正丁烯和反丁烯）。此外，本发明所用的液化石油气还可能含有C3以下组分、C5以上组分和微量的1,3-丁二烯，以所述液化石油气的总含量为基准，所述C3以下组分的含量可以为5-60mol%，所述C5以上组分的含量可以为0.3-3mol%，所述1,3-丁二烯的含量可以为0.01-0.1mol%。

根据本发明，所述全加氢反应在全加氢反应装置中进行。所述全加氢反应装置的具体结构可以为本领域的常规选择，在此将不再赘述。此外，本发明对所述全加氢反应的条件没有特别地限定，只要能够使得所述液化石油气中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃即可，例如，所述全加氢反应的条件包括：全加氢反应装置的入口温度可以为10-80℃，优选为20-60℃；反应压力可以为0.1-6MPa，优选为2-5MPa；液时质量空速可以为0.5-30h^-1，优选为20-30h^-1；氢气与丁烯的摩尔比可以为0.1-20，优选为1-2。

在本发明中，所述液时质量空速是指单位质量的催化剂每小时处理液相反应物的质量。所述压力均指表压。需要说明的是，所述使“不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃”是指使90%以上的不饱和烷烃转化为烷烃。

本发明对所述加氢催化剂的用量没有特别地限定，可以根据液化石油气中不饱和烷烃的量来进行合理地选择，通常来说，以100重量份的液化石油气中不饱和烷烃为基准，所述异构化催化剂的用量可以为0.05-20重量份。

根据本发明，所述加氢催化剂可以为现有的各种能够将所述液化石油气中的不饱和烷烃转化为饱和烷烃的催化剂，通常来说，所述加氢催化剂包括载体和负载在载体上的活性组分。其中，所述载体可以为耐热无机氧化物和/或分子筛。所述耐热无机氧化物例如可以为氧化镁、氧化铝、氧化硅等中的一种或多种。所述分子筛例如可以为Y沸石、β沸石、丝光沸石、SAPO系列分子筛、ZSM系列分子筛、MCM系列分子筛等中的一种或多种。所述活性组分含有第VIII族金属和/或第VIIB族金属。所述VIII族金属例如可以为钴（Co）、镍（Ni）、钌（Ru）、铑（Rh）、钯（Pd）、铱（Ir）和铂（Pt）中的至少一种。所述第VIIB族金属例如可以为锰（Mn）和/或铼（Re）。优选情况下，所述活性组分包括主活性组分和助活性组分，所述主活性组分为铂（Pt）和/或钯（Pd），所述助活性组分为铜（Cu）、银（Ag）、金（Au）、铅（Pb）、镍（Ni）、钴（Co）和锰（Mn）中的一种或多种。上述主活性组分与助活性组分的重量比例如可以为0.5-30:1，优选为1-16:1。

此外，所述载体和活性组分的用量可以为本领域的常规选择，例如，以所述加氢催化剂的总重量为基准，所述载体的含量可以为80-99.99重量%，优选为95-99.9重量%；所述活性组分的含量可以为0.01-20重量%，优选为0.1-5重量%。

根据本发明，从所述全加氢反应产物中分离出第一组分和第二组分可以采用现有的各种方法进行，例如，可以采用多塔精馏法、萃取精馏法和吸附法中的至少一种进行分离。

按照本发明的一种具体实施方式，当所述液化石油气中含有C3以下组分（如丙烯、乙烷和丙烷）、异丁烷、正丁烷、1-丁烯、异丁烯、2-丁烯（包括顺丁烯和反丁烯）和C5以上组分时，将液化石油气进行全加氢反应，使得所述液化石油气中的丙烯转化为丙烷，1-丁烯和2-丁烯转化为正丁烷，异丁烯转化为异丁烷，得到含有C3以下组分、异丁烷、正丁烷和C5以上组分的全加氢反应产物。所述分离可以按照如下方法进行：将所述全加氢反应产物进行精馏分离以将其中的C3以上组分与C4以上组分分离，并将C4以上组分进行进一步精馏分离，得到正丁烷和C5以上组分的混合物以及异丁烷。然后还可能根据实际需要将正丁烷和C5以上组分的混合物进一步分离。

根据本发明，如上所述，所述液化石油气中可以同时含有C3以下组分和C4以上组分，也可以仅含有C4以上组分。当所述液化石油气中同时含有C3以下组分和C4以上组分时，本发明提供的低碳烯烃的制备方法还包括从液化石油气中分离出C3以下组分，并将所述C3以下组分进行蒸汽裂解反应。

根据本发明，将所述第一组分、第二组分以及C3以下组分进行蒸汽裂解反应时，可以将上述组分分别进行蒸汽裂解反应；也可以将其中两种混合后进行蒸汽裂解，并将剩余的组分进行蒸汽裂解反应；还可以将上述组分混合后再进行蒸汽裂解反应。

本发明提供的方法还包括从蒸汽裂解产物中分离出乙烯、丙烯和异丁烯。需要说明的是，本发明将所述第一组分、第二组分以及C3以下组分进行蒸汽裂解反应，可能得到多种裂解产物，此时，可以先将多种裂解产物混合后再从得到的混合物中分离出乙烯、丙烯和异丁烯，也可以将几种裂解产物分别进行分离。

根据本发明，所述蒸汽裂解反应和裂解产物的分离在裂解装置中进行。所述裂解装置包括裂解炉和分离装置。所述裂解炉可以为本领域常规使用的蒸汽裂解制乙烯、丙烯和异丁烯的裂解炉。所述裂解炉通常主要包括对流段、辐射段、急冷锅炉和燃气系统。在所述裂解炉中，分别将裂解原料与蒸汽加热至发生蒸汽裂解反应，生成含有乙烯、丙烯和异丁烯的裂解气。在优选情况下，所述裂解炉优选为管式裂解炉。所述管式裂解炉包括对流段、辐射段、急冷锅炉和燃气系统，裂解原料在对流段中进入辐射段；在辐射段内，裂解原料与蒸汽加热至发生蒸汽裂解反应，生成含有乙烯、丙烯和异丁烯的裂解气；裂解气从辐射段出来后进入急冷锅炉，在急冷锅炉内，裂解气被冷却至300-600℃，以使裂解气不发生裂解反应，同时回收热量；燃料系统用于向蒸汽裂解反应过程提供热量。所述分离装置用于将裂解气分离成不同碳数的烃。通常来说，所述分离装置主要包括：油洗塔、水洗塔、冷箱、压缩机、脱甲烷塔、脱乙烷塔、乙烯精馏塔、脱丙烷塔、丙烯精馏塔、脱丁烷塔、C2和C3加氢装置、C2和C3精馏塔、甲烷化装置和丁二烯抽提装置。所述分离装置的实施方法已为本领域技术人员所公知，在此不再赘述。

根据本发明，当所述蒸汽裂解反应在裂解炉中进行的情况下，在所述蒸汽裂解反应过程中，所述裂解炉的炉管出口温度优选为710-890℃，更优选为750-830℃；水油重量比优选为0.3-1，更优选为0.3-0.65。此外，在所述蒸汽裂解反应过程中，所述裂解炉的其他参数条件可以按照常规的工艺条件实施，在本发明中没有特别限定。

以下将通过实施例对本发明进行详细描述。

在以下实施例和对比例中，低碳烯烃收率按照以下公式计算：

乙烯收率（重量%）=蒸汽裂解反应产物中乙烯的重量÷蒸汽裂解反应产物的总重量×100%；

丙烯收率（重量%）=蒸汽裂解反应产物中丙烯的重量÷蒸汽裂解反应产物的总重量×100%；

异丁烯收率（重量%）=蒸汽裂解反应产物中异丁烯的重量÷蒸汽裂解反应产物的总重量×100%；

总收率（重量%）=乙烯收率+丙烯收率+异丁烯收率。

以下实施例和对比例中，所使用的液化石油气LPG的组成如表1所示：

表1

实施例1

该实施例用于说明本发明提供的低碳烯烃的制备方法。

（1）全加氢反应：

该实施例所用的加氢催化剂的主活性组分为铂，助活性组分为银，载体为氧化铝，其中，铂的含量为0.6重量%，银的含量为0.3重量%，载体的含量为99.1重量%。该加氢催化剂按以下方法制备得到：将100重量份的直径为Φ3-4的氧化铝小球在1000℃下焙烧6小时，将铂含量为1.33重量%的硝酸铂的硝酸溶液的pH值用氨水调节至5，然后将焙烧后的氧化铝小球浸渍在45重量份上述pH值为5的硝酸铂的硝酸溶液中，并将浸渍后的氧化铝小球在120℃下干燥8小时，然后在300℃下焙烧8小时；将银含量为0.67重量%的硝酸银的硝酸溶液的pH值用氨水调节至5，然后将上述已负载主活性组分的氧化铝小球浸渍在45重量份上述pH值为5的硝酸银的硝酸溶液中，并将浸渍后的氧化铝小球在120℃下干燥8小时，然后在300℃下焙烧8小时，得到加氢催化剂。

将液化石油气LPG-1在包括两段固定床反应器的全加氢反应器（购自海安县石油科研仪器有限公司，型号为ZR-2，下同）中进行全加氢反应，使其中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃。全加氢反应过程中控制原料与产物循环比为3.0，反应器入口温度为20℃，反应压力为2MPa，液时质量空速为20h^-1，氢气与丁烯的摩尔比为1.05，得到饱和烷烃的含量超过99.9重量%的全加氢产物。具体组成如表2所示。

（2）分离：

将上述全加氢产物从C3塔的中部引入C3塔中进行分离，C3塔塔顶得到的物料为C3以下组分，塔釜得到的物料为C4以上组分；将C4以上组分从C4塔的中部引入C4塔中进行分离，C4塔塔顶得到异丁烷，塔釜得到正丁烷与戊烷的混合物；将C4塔塔釜物料从C5塔的中部引入C5塔中进行分离，得到正丁烷和戊烷。C3塔、C4塔和C5塔的参数按表3设置。所得结果如下：C3塔塔顶物料为裂解原料1，其中，丙烷的质量含量为97.17%，乙烷的质量含量为2.77%，剩余为氢气和甲烷；C4塔塔顶物料为异丁烷，其质量含量为99%；C4塔塔底物料为裂解原料2中，其中，正丁烷的质量含量86.07%，戊烷的质量含量为13.93%；C5塔塔顶为正丁烷，C5塔塔底为戊烷。

（3）蒸汽裂解反应：

将步骤（2）得到的裂解原料1、异丁烷、正丁烷分别引入裂解炉中进行蒸汽裂解反应，得到三种蒸汽裂解产物。其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示。将三种蒸汽裂解产物混合在一起后分离出乙烯、丙烯和异丁烯，并计算出乙烯、丙烯和异丁烯的收率，结果如表5所示。

实施例2

该实施例用于说明本发明提供的低碳烯烃的制备方法。

（1）全加氢反应：

按照实施例1的方法进行。

（2）分离：

按照实施例1的方法进行。

（3）蒸汽裂解反应：

将步骤（2）得到的裂解原料1、异丁烷、裂解原料2分别引入裂解炉中进行蒸汽裂解反应，得到三种蒸汽裂解产物。其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示。将三种蒸汽裂解产物混合在一起后分离出乙烯、丙烯和异丁烯，并计算出乙烯、丙烯和异丁烯的收率，结果如表5所示。

实施例3

该实施例用于说明本发明提供的低碳烯烃的制备方法。

（1）全加氢反应：

该实施例所用的加氢催化剂的主活性组分为钯，助活性组分为铅，载体为氧化铝，其中，钯的含量为0.25重量%，铅的含量为0.05重量%，载体的含量为99.7重量%。该加氢催化剂按以下方法制备得到：将100重量份的直径为Φ3-4的氧化铝小球在1000℃下焙烧6小时，将钯含量为0.625重量%的硝酸钯的硝酸溶液的pH值用氨水调节至4，然后将焙烧后的氧化铝小球浸渍在40重量份上述pH值为4的硝酸钯的硝酸溶液中，并将浸渍后的氧化铝小球在120℃下干燥8小时，然后在300℃下焙烧8小时；将铅含量为0.125重量%的硝酸铅的硝酸溶液的pH值用氨水调节至4，然后将上述已负载主活性组分的氧化铝小球浸渍在40重量份上述pH值为4的硝酸铅的硝酸溶液中，并将浸渍后的氧化铝小球在120℃下干燥8小时，然后在300℃下焙烧8小时，得到加氢催化剂。

将液化石油气LPG-2在包括两段固定床反应器的全加氢反应器中进行全加氢反应，使其中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃。全加氢反应过程中控制原料与产物循环比为3.0，反应器入口温度为60℃，反应压力为5MPa，液时质量空速为30h^-1，氢气与丁烯的摩尔比为2，得到饱和烷烃的含量超过99.9重量%的全加氢产物。具体组成如表2所示。

（2）分离：

将上述全加氢产物从C3塔的中部引入C3塔中进行分离，C3塔塔顶得到的物料为C3以下组分，塔釜得到的物料为C4以上组分；将C4以上组分从C4塔的中部引入C4塔中进行分离，C4塔塔顶得到异丁烷，塔釜得到正丁烷与戊烷的混合物；将C4塔塔釜物料从C5塔的中部引入C5塔中进行分离，得到正丁烷和戊烷。C3塔、C4塔和C5塔的参数按表3设置。所得结果如下：C3塔塔顶物料为裂解原料3，其中，丙烷的质量含量为94.09%，乙烷的质量含量为5.91%；C4塔塔顶物料为异丁烷，其质量含量为99%；C5塔塔顶为正丁烷，C5塔塔底为戊烷。

（3）蒸汽裂解反应：

将步骤（2）得到的裂解原料3、异丁烷、正丁烷分别引入裂解炉中进行蒸汽裂解反应，得到三种蒸汽裂解产物。其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示。将三种蒸汽裂解产物混合在一起后分离出乙烯、丙烯和异丁烯，并计算出乙烯、丙烯和异丁烯的收率，结果如表5所示。

实施例4

该实施例用于说明本发明提供的低碳烯烃的制备方法。

（1）全加氢反应：

该实施例所用的加氢催化剂的主活性组分为钯，助活性组分为银，载体为氧化铝，其中，钯的含量为0.5重量%，镍的含量为0.4重量%，载体的含量为99.1重量%。该加氢催化剂按以下方法制备得到：将100重量份的直径为Φ3-4的氧化铝小球在1000℃下焙烧6小时，将钯含量为0.5重量%的硝酸钯的硝酸溶液的pH值用氨水调节至6，然后将焙烧后的氧化铝小球浸渍在100重量份上述pH值为6的硝酸钯的硝酸溶液中，并将浸渍后的氧化铝小球在120℃下干燥8小时，然后在300℃下焙烧8小时；将银含量为0.4重量%的硝酸银的硝酸溶液的pH值用氨水调节至6，然后将上述已负载主活性组分的氧化铝小球浸渍在80重量份上述pH值为6的硝酸银的硝酸溶液中，并将浸渍后的氧化铝小球在120℃下干燥8小时，然后在300℃下焙烧8小时，得到加氢催化剂。

将液化石油气LPG-3在包括两段固定床反应器的全加氢反应器中进行全加氢反应，使其中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃。全加氢反应过程中控制原料与产物循环比为3.0，反应器入口温度为40℃，反应压力为3.5MPa，液时质量空速为25h^-1，氢气与丁烯的摩尔比为1.5，得到饱和烷烃的含量超过99.9重量%的全加氢产物。具体组成如表2所示。

（2）分离：

将上述全加氢产物从C4塔的中部引入C4塔中进行分离，C4塔塔顶得到异丁烷，其含量超过99重量%，塔釜得到正丁烷。

（3）蒸汽裂解反应：

将步骤（2）得到的异丁烷、正丁烷分别引入裂解炉中进行蒸汽裂解反应，得到两种蒸汽裂解产物。其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示。将两种蒸汽裂解产物混合在一起后分离出乙烯、丙烯和异丁烯，并计算出乙烯、丙烯和异丁烯的收率，结果如表5所示。

实施例5

该实施例用于说明本发明提供的低碳烯烃的制备方法。

（1）全加氢反应：

该实施例所用的加氢催化剂与实施例1相同。

将液化石油气LPG-4在包括两段固定床反应器的全加氢反应器中进行全加氢反应，使其中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃。全加氢反应过程中控制原料与产物循环比为3.0，反应器入口温度为20℃，反应压力为0.1MPa，液时质量空速为20h^-1，氢气与丁烯的摩尔比为1.05，得到饱和烷烃的含量超过99.9重量%的全加氢产物。具体组成如表2所示。

（2）分离：

将上述全加氢产物从C3塔的中部引入C3塔中进行分离，C3塔塔顶得到的物料为C3以下组分，塔釜得到的物料为C4以上组分；将C4以上组分从C4塔的中部引入C4塔中进行分离，C4塔塔顶得到异丁烷，塔釜得到正丁烷与戊烷的混合物；将C4塔塔釜物料从C5塔的中部引入C5塔中进行分离，得到正丁烷和戊烷。C3塔、C4塔和C5塔的参数按表3设置。所得结果如下：C3塔塔顶物料为裂解原料4，其中，丙烷的质量含量为99.8%，乙烷的质量含量为0.2%；C4塔塔顶物料为异丁烷，其质量含量为99%；C5塔塔顶为正丁烷，C5塔塔底为戊烷。

（3）蒸汽裂解反应：

将步骤（2）得到的裂解原料4、异丁烷、正丁烷分别引入裂解炉中进行蒸汽裂解反应，得到三种蒸汽裂解产物。其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示。将三种蒸汽裂解产物混合在一起后分离出乙烯、丙烯和异丁烯，并计算出乙烯、丙烯和异丁烯的收率，结果如表5所示。

表2

组分	LPG-1	LPG-2	LPG-3	LPG-4
					氢气	0.01	0.00	0.00	0.00
甲烷	0.02	0.00	0.00	0.00
					乙烷	1.43	1.70	0.00	0.01
丙烷	50.19	27.07	0.00	5.18
					异丁烷	17.80	57.83	30.01	8.44
正丁烷	26.38	12.88	69.99	85.64
					戊烷	4.27	0.53	0.00	0.72
合计	100.00	100.00	100.00	100.00

表3

编号	C3塔	C4塔	C5塔
				理论板数	35.0	99.0	30.0
塔顶温度，℃	24.2	34.1	50.6
				塔底温度，℃	69.2	58.3	93.4
塔顶压力，atm	10.0	4.5	5.0
				塔底压力，atm	10.1	6.0	5.1
回流比	10.0	20.0	3.0

对比例1

该对比例用于说明低碳烯烃的参比制备方法。

将液化石油气LPG-1直接送入裂解炉中进行蒸汽裂解反应，得到蒸汽裂解产物（其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示），然后从蒸汽裂解产物中分离出乙烯、丙烯和异丁烯，并计算出乙烯、丙烯和异丁烯的收率，结果如表5所示。

对比例2

该对比例用于说明低碳烯烃的参比制备方法。

按照对比例1的方法进行，不同的是，所述液化石油气LPG-1用液化石油气LPG-2替代，其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示，得到的结果如表5所示。

对比例3

该对比例用于说明低碳烯烃的参比制备方法。

按照对比例1的方法进行，不同的是，所述液化石油气LPG-1用液化石油气LPG-3替代，其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示，得到的结果如表5所示。

对比例4

该对比例用于说明低碳烯烃的参比制备方法。

按照对比例1的方法进行，不同的是，所述液化石油气LPG-1用液化石油气LPG-4替代，其中，蒸汽裂解反应的条件如下表4所示，得到的结果如表5所示。

表4

注：表4中，CBL-III型裂解炉和CBL-R型裂解炉均购自中国石油化工集团公司。

表5

从以上结果可以看出，采用本发明提供的方法能够显著提高低碳烯烃的收率，从而解决了现有的液化石油气利用率和经济附加价值低的问题。

以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。

另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合。为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。

此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。

Claims

1.一种低碳烯烃的制备方法，所述低碳烯烃为乙烯、丙烯和异丁烯，该方法包括以下步骤：

(1)在加氢催化剂的存在下，将液化石油气进行全加氢反应，使所述液化石油气中的不饱和烷烃基本转化为饱和烷烃，得到全加氢反应产物；

(2)从所述全加氢反应产物中分离出第一组分和第二组分，所述第一组分为异丁烷，所述第二组分为正丁烷或者正丁烷与C5以上组分的混合物；并将所述第一组分和所述第二组分分别进行蒸汽裂解反应；

所述液化石油气中至少含有异丁烷、正丁烷和丁烯，且以所述液化石油气的总含量为基准，所述异丁烷的含量为5-70mol％，所述正丁烷的含量为5-70mol％，所述丁烯的含量为0.1-80mol％。

2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述全加氢反应在全加氢反应装置中进行，且所述全加氢反应的条件包括：全加氢反应装置的入口温度为10-80℃，反应压力为0.1-6MPa，液时质量空速为0.5-30h^-1，氢气与丁烯的摩尔比为0.1-20。

3.根据权利要求1所述的方法，其中，所述加氢催化剂包括载体和负载在载体上的活性组分，所述载体为耐热无机氧化物和/或分子筛，所述活性组分含有第VIII族金属和/或第ⅦB族金属。

4.根据权利要求3所述的方法，其中，所述活性组分包括主活性组分和助活性组分，所述主活性组分为铂和/或钯，所述助活性组分为铜、银、金、铅、镍、钴和锰中的一种或多种。

5.根据权利要求4所述的方法，其中，所述主活性组分与助活性组分的重量比为1-16：1。

6.根据权利要求1所述的方法，其中，所述蒸汽裂解反应在裂解炉中进行，且在所述蒸汽裂解反应过程中，所述裂解炉的炉管出口温度为710-890℃，水油重量比为0.3-1。

7.根据权利要求1所述的方法，其中，所述液化石油气中还含有C3以下组分，该方法还包括从全加氢反应产物中分离出C3以下组分，并将所述C3以下组分进行蒸汽裂解反应。

8.根据权利要求1所述的方法，其中，该方法还包括从蒸汽裂解反应产物中分离出乙烯、丙烯和异丁烯。