CN104174765B - 一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法 - Google Patents

一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104174765B
CN104174765B CN201410408903.3A CN201410408903A CN104174765B CN 104174765 B CN104174765 B CN 104174765B CN 201410408903 A CN201410408903 A CN 201410408903A CN 104174765 B CN104174765 B CN 104174765B
Authority
CN
China
Prior art keywords
circular arc
arc chamfering
punching pin
thin plate
metal thin
Prior art date
Application number
CN201410408903.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104174765A (zh
Inventor
夏世新
赵旦胜
刘榕
李勇
韩永胜
张志刚
刘晓锋
邵玉花
Original Assignee
中山复盛机电有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 中山复盛机电有限公司 filed Critical 中山复盛机电有限公司
Priority to CN201410408903.3A priority Critical patent/CN104174765B/zh
Publication of CN104174765A publication Critical patent/CN104174765A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104174765B publication Critical patent/CN104174765B/zh

Links

Abstract

本发明公开了一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其技术方案的要点是,采用将级进模具冲子的冲子横截面圆弧倒角段与凹模的凹模腔横截面圆弧倒角段之间的最大间隙Dmax设置大于冲子横截面平直段与凹模腔横截面平直段之间的间隙D来消减冲压金属薄板在冲压过程中产生内应力。本发明目的是克服了现有技术的不足,提供一种在保证产品质量和冲子强度的情况下,采用增大级进模具冲子横截面圆弧倒角段与凹模腔横截面圆弧倒角段之间的间隙来有效消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法。

Description

一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及一种冷冲压薄板工艺,更具体地说是一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法。
【背景技术】
[0002] 伴随市场竞争的日趋激烈各厂家纷纷开发大片加宽的金属薄板连续冲压产品,以提尚广品的生广效率,减低广品的制造成本。
[0003] 大片加宽的金属薄板连续冲压产品,在冲压生产过程中容易产生波浪变形问题,波浪变形问题会严重影响后续制作工序的顺利进行。波浪问题是困扰行业的一个技术难题。
[0004] 波浪产生原因分析,新模具或是研磨模具剪口后的最初一段时间,剪口处于比较锋利的状态冲压产品不会产生波浪变形。冲压一段时间模具剪口变钝后,冲压产品开始产生波浪变形。冲裁面圆弧倒角段整个断面呈现为光亮带,与附近区域平直边段的正常冲裁断面有明显的差异,产生这种现象的原因是冲子变钝后与冲压金属薄板之间产生剧烈的摩擦所致,同时在冲压金属薄板内部产生了很大的压应力。
[0005] 产品产生波浪变形时,观察冲子发现冲子的平直边和圆角位置都出现了磨损变钝,刀口呈圆角状,而且圆角位置会比平直边磨损大,磨损区间大约是平直边的两倍,冲子刃口变钝,造成冲压各阶段在被冲压冲压金属薄板内部产生的拉应力和压应力都会成倍增加,尤其是压应力增加更为明显。
[0006]当一个冲压动作结束时,产品的外部约束力被解除,材料内部的压应力的反作用力会使产品产生变形趋势,而当反作用力到一定程度时,就会失稳,从而形成局部拱起即为波浪变形。
[0007] 综上所述,冲压金属薄板产品产生波浪变形的原因是由于冲子刃口磨损后在产品内部产生的压应力,尤其产品倒角部区域的压应力引起。
[0008] 如何减缓冲子磨损是解决冲压金属薄板产品波浪变形问题的一个有效途径,尤其是减缓冲子倒角部区域的磨损,本申请人尝试采用采用设计以下工艺试验方案,希望解决冲压金属薄板产品波浪变形问题。
[0009] 1.更换冲压生产用冲压油的工艺试验:从产品工艺角度,希望冲压油挥发性好,易于清洁产品和模具,黏度要低。从增加冲子润滑,减缓冲子磨损角度,要求冲压油黏度要高。尝试换用高黏度冲压油发现:波浪问题略有改善,但未达到预期目标,而模具塞肩的频次却增加较多,此方案不可行。
[0010] 2.冲子材质更换为更加耐磨的陶瓷材质的工艺试验:将常用的硬质合金材料更换为陶瓷材料进行尝试,因陶瓷材料为单晶材质,其耐磨损寿命大约是硬质合金的3倍,但是陶瓷材料的抗折力和破坏韧性值都很低,陶瓷冲子很容易出现崩刃,冲子折断等非磨损性破坏。因此,模具中若使用陶瓷冲子因其易崩易折而造成风险太大,此方案也不可行。【发明内容】
[0011] 本发明目的是克服了现有技术的不足,提供一种在保证产品质量和冲子强度的情况下,采用增大级进模具冲子横截面圆弧倒角段与凹模腔横截面圆弧倒角段之间的间隙来有效消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法。
[0012] 本发明是通过以下技术方案实现的:
[0013] —种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:采用将级进模具冲子1的冲子横截面圆弧倒角段101与凹模2的凹模腔横截面圆弧倒角段201之间的最大间隙Dmax设置大于冲子横截面平直段102与凹模腔横截面平直段202之间的间隙D来消减冲压金属薄板在冲压过程中产生内应力。
[0014] 如上所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp大于所述的凹模腔横截面圆弧倒角段201的圆弧倒角半径Rd。
[0015] 如上所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面平直段102与凹模腔横截面平直段202之间的间隙D = 0.0075mm〜0.0085mm,所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.09mm〜0.105mm,所述的凹模腔横截面圆弧倒角段201的圆弧倒角半径Rd = 0.075mm〜0.08mm。
[0016] 如上所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面平直段102与凹模腔横截面平直段202之间的间隙D = 0.008mm,所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.09mm,所述的凹模腔横截面圆弧倒角段201的圆弧倒角半径Rd = 0.08mm。
[0017] 如上所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.095mm。
[0018] 如上所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.1mm。
[0019] 如上所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.105mm。
[0020] 与现有技术相比,本发明有如下优点:
[0021] 1、本发明采用增大级进模具冲子横截面圆弧倒角段与凹模腔横截面圆弧倒角段之间的间隙来减少冲子磨损,消减冲压金属薄板在冲压过程中产生内应力。在保证产品质量和冲子强度的情况下有效消除了级进模具冲压金属薄板产生波浪变形。
[0022] 2、本发明采用冲子横截面圆弧倒角段的圆弧倒角半径大于凹模腔横截面圆弧倒角段的圆弧倒角半径来实现级进模具冲子横截面圆弧倒角段与凹模腔横截面圆弧倒角段之间的最大间隙设置大于冲子横截面平直段与凹模腔横截面平直段之间的间隙,内径大于外径,模具容易加工,容易实现。
【附图说明】
[0023] 图1是本发明原理示意图。
【具体实施方式】
[0024] —种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,采用将级进模具冲子1的冲子横截面圆弧倒角段101与凹模2的凹模腔横截面圆弧倒角段201之间的最大间隙Dmax设置大于冲子横截面平直段102与凹模腔横截面平直段202之间的间隙D来消减冲压金属薄板在冲压过程中产生内应力。间隙须控制在一定范围,间隙过小容易产生内应力,间隙过大容易产生毛刺。
[0025] 所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp大于所述的凹模腔横截面圆弧倒角段201的圆弧倒角半径Rd。
[0026] 所述的冲子横截面平直段102与凹模腔横截面平直段202之间的间隙D =0.0075mm〜0.0085mm,所述的冲子横截面圆弧倒角段的圆弧倒角半径Rp = 0.09mm〜0.105mm,所述的凹模腔横截面圆弧倒角段的圆弧倒角半径Rd = 0.075mm〜0.08mm。在上述数值范围内均能保证产品质量,消除波浪变形。
[0027] 所述的冲子横截面平直段102与凹模腔横截面平直段202之间的间隙优选为D =
0.008mm,所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径优选为Rp = 0.09mm,所述的凹模腔横截面圆弧倒角段201的圆弧倒角半径优选为Rd = 0.08mm。此时,冲子横截面圆弧倒角段101与凹模腔横截面圆弧倒角段201之间的最大间隙Dmax = 0.015mm,产品圆角位置相比平直边位置塌角带比较接近,光亮带较宽,波浪变形基本消除,毛刺在管控规格范围内。
[0028] 所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.095mm。此时,冲子横截面圆弧倒角段101与凹模腔横截面圆弧倒角201之间的最大间隙Dmax = 0.018mm,产品圆角位置相比平直边位置塌角带比较接近,光亮带也比较接近,波浪变形消除,毛刺在管控规格范围内,此值效果最佳。
[0029] 所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.1mm。此时,冲子横截面圆弧倒角段101与凹模腔横截面圆弧倒角段201之间的最大间隙Dmax = 0.02mm,产品圆角位置相比平直边位置塌角带比较接近,光亮带也比较接近,毛刺在管控规格范围内,但毛刺稍大。
[0030] 所述的冲子横截面圆弧倒角段101的圆弧倒角半径Rp = 0.105mm。此时,冲子横截面圆弧倒角段101与凹模腔横截面圆弧倒角段201之间的最大间隙Dmax = 0.022mm,产品圆角位置相比平直边位置塌角带比较接近,光亮带也比较接近,波浪变形消除,毛刺在管控规格范围内,但毛刺稍大。

Claims (5)

1.一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:采用将级进模具冲子(1)的冲子横截面圆弧倒角段(101)与凹模(2)的凹模腔横截面圆弧倒角段(201)之间的最大间隙Dmax设置大于冲子横截面平直段(102)与凹模腔横截面平直段(202)之间的间隙D来消减冲压金属薄板在冲压过程中产生内应力,所述的冲子横截面圆弧倒角段(101)的圆弧倒角半径Rp大于所述的凹模腔横截面圆弧倒角段(201)的圆弧倒角半径Rd,所述的冲子横截面平直段(102)与凹模腔横截面平直段(202)之间的间隙D = 0.0075mm〜0.0085mm,所述的冲子横截面圆弧倒角段(101)的圆弧倒角半径Rp = 0.09mm〜0.105mm,所述的凹模腔横截面圆弧倒角段(201)的圆弧倒角半径Rd = 0.075mm〜0.08mm。
2.根据权利要求1所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面平直段(102)与凹模腔横截面平直段(202)之间的间隙D =0.008mm,所述的冲子横截面圆弧倒角段(101)的圆弧倒角半径Rp = 0.09mm,所述的凹模腔横截面圆弧倒角段(201)的圆弧倒角半径Rd = 0.08mm。
3.根据权利要求1所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面圆弧倒角段(101)的圆弧倒角半径Rp = 0.095mm。
4.根据权利要求1所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面圆弧倒角段(101)的圆弧倒角半径Rp = 0.1mm。
5.根据权利要求1所述的消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法,其特征在于:所述的冲子横截面圆弧倒角段(101)的圆弧倒角半径Rp = 0.105mm。
CN201410408903.3A 2014-08-19 2014-08-19 一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法 CN104174765B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410408903.3A CN104174765B (zh) 2014-08-19 2014-08-19 一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410408903.3A CN104174765B (zh) 2014-08-19 2014-08-19 一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104174765A CN104174765A (zh) 2014-12-03
CN104174765B true CN104174765B (zh) 2016-02-03

Family

ID=51956270

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201410408903.3A CN104174765B (zh) 2014-08-19 2014-08-19 一种消除级进模具冲压金属薄板产生波浪变形的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104174765B (zh)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN201751037U (zh) * 2010-07-13 2011-02-23 浙江吉利汽车有限公司 一种冲压拉延成型模具
CN102672062A (zh) * 2012-05-25 2012-09-19 吉林大学 激光加热无铆钉铆接装置
CN202893997U (zh) * 2012-10-17 2013-04-24 盐城理研精密锻造有限公司 万向节内腔底部圆角整形模具

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009241091A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Nippon Steel Corp 逆テーパーパンチと面取りダイによる金属板の打ち抜き加工装置及び方法
JP2012051005A (ja) * 2010-09-01 2012-03-15 Sumitomo Metal Ind Ltd プレス成形装置およびプレス成形品の製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN201751037U (zh) * 2010-07-13 2011-02-23 浙江吉利汽车有限公司 一种冲压拉延成型模具
CN102672062A (zh) * 2012-05-25 2012-09-19 吉林大学 激光加热无铆钉铆接装置
CN202893997U (zh) * 2012-10-17 2013-04-24 盐城理研精密锻造有限公司 万向节内腔底部圆角整形模具

Also Published As

Publication number Publication date
CN104174765A (zh) 2014-12-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104786021A (zh) 一种轴承套圈的锻造工艺
CA2655908A1 (en) Expansion die for manufacturing metal containers
KR100824175B1 (ko) 분말 금속으로 제조되는 공구를 제조하는 방법
WO2010013818A1 (ja) 薄板の剪断方法
CN204108351U (zh) 三瓣分离式涨胎
CN102126107A (zh) 一种锻环的锻造工艺
CN104755822B (zh) 具有激光限定的打开线的泄压装置
CN102240772A (zh) 单拐曲轴锻件成形的方法
CN103192022A (zh) 扭剪型螺栓冷镦制造方法
CN103909203A (zh) T型螺栓的冷镦成型工艺
CN102886414A (zh) 一种冲头可拆装的模具
FR3031779B1 (fr) Procede de fabrication d'une bague de synchronisation et bague de synchronisation pour des boites de vitesses manuelles synchronisees.
CN103736903A (zh) 带凸缘扁平齿轮精密成形方法及其装置
CN203076444U (zh) 带齿圈压板的简易精冲模
CN103302225A (zh) 一种高低牙螺丝制造工艺
CN201012329Y (zh) 复合破碎壁与复合轧臼壁
CN201049370Y (zh) 异径管旋压加工装置
CA2586719A1 (en) Apparatus for manufacturing metal material by rolling
JP2010126382A (ja) ガラス切断用カッターホイール
CN202701098U (zh) 一种双向精冲模具
CN104999101B (zh) 多用途摩托车传动齿轮加工车刀片
CN202779394U (zh) 冲压凸模冲头
CN204220989U (zh) 一种钨坩埚冷等静压压制成型的模具
CN103898501A (zh) 截齿等离子束表面冶金工艺
US1486365A (en) Forging process

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
C06 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C10 Entry into substantive examination
GR01 Patent grant
C14 Grant of patent or utility model