CN103810354B - 圆柱滚子轴承对数修形曲线的优化设计方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种圆柱滚子轴承对数修形曲线的优化设计方法,首先将对数修形曲线方程简化变形,针对简化变形的对数修形曲线方程进行处理,使优化设计转化为对简化变形的对数修形曲线方程式中一个参数的优化问题,然后,应用有限元物理仿真方法获得的接触应力的分布规律曲线图,通过对多组对数曲线方程模型的计算分析和接触应力分布规律曲线图对比,优化对数修形曲线方程公式中一个参数,也就是对对数曲线的斜率和修形的凸度量进行优化设计,从而设计出与所受载荷和被修形元件几何形状相对应的最佳修形曲线。
Description
技术领域
本发明属于轴承技术领域,尤其涉及圆柱滚子轴承设计方法。
背景技术
修形滚子轴承正在逐渐在很多重要领域取代传统的直母线滚子轴承。传统的直母线滚子轴承的滚动体与滚道间的早期接触疲劳点蚀常常发生在滚子或滚道上靠近滚子端部的区域,这是因为直母线滚子轴承在受载后滚动体两端存在边界应力集中﹐即“边缘效应”。“边缘效应”的产生使轴承的疲劳寿命大大降低,因为研究表明轴承的寿命与应力的7次方成反比。为了克服这种“边缘效应”,人们进行了大量的理论分析和实验研究。早在十九世纪30年代末Lundberg就提出了母线修形的基本理论,直至二十世纪60年代SKF轴承公司进一步发展了滚子轴承的修形技术。通过使用特殊的滚子外廓曲面可以避免或降低滚动体和内外圈接触引起的边界应力集中,目前,工程中采用的修形曲线主要有:圆弧曲线;直线两端加圆弧——滚子母线中部为直线,两端是修缘圆弧;对数曲线等。对数曲线修形被公认为最佳的修形曲线。现有对数曲线修形方法的不足是:同样采用对数曲线修形,对数曲线方程的具体参数不同,修形效果不同,影响了轴承的承载能力和使用寿命;同时,对数修形曲线存在优化设计问题;对数曲线方程具体参数的确定和修形效果的验证难以解决。
发明内容
本发明的目的在于提出一种圆柱滚子轴承对数修形曲线的优化设计方法,克服现有技术的不足。
本发明的技术方案是:圆柱滚子轴承对数修形曲线的优化设计方法,包括根据接触力学原理建立圆柱滚子轴承对数修形曲线方程和对该圆柱滚子轴承对数修形曲线方程的处理,根据接触力学原理建立圆柱滚子轴承对数修形曲线方程为:
式中
上述式中,x是以滚子接触线的中点为原点沿接触线长度方向的坐标值,y是坐标值x所对应的径向坐标值,l为接触半长,P为接触全长2l上的载荷,γ1和γ2分别为接触元件1和接触元件2的泊松比,E1和E2分别为接触元件1和接触元件2的弹性模量,其特征在于,所述对圆柱滚子轴承对数修形曲线方程的处理包括以下步骤:
1)将方程
简写成
式中k1和k2是修形参数,其中k2由轴承的材料、所受载荷和几何尺寸确定,
2)根据几何尺寸关系初步确定k1
取不同的k1值,分别命名为k1n,n为正整数,以方程式
建立有限元模型,用通用商业化的有限元分析软件对修形元件进行物理仿真计算,根据有限元分析结果优选一个最佳修形参数k1值;
3)该最佳修形参数k1值对应的对数修形曲线方程式
即是最佳的对数修形曲线方程。
本发明的方法是将对数修形曲线的优化设计问题转化为对数修形曲线方程式中一个参数的优化,然后,应用有限元物理仿真方法获得的接触应力的分布规律曲线图,通过对多组对数曲线方程模型的计算分析和接触应力分布规律曲线图对比,优化对数修形曲线方程式中一个参数,也就是对对数曲线的斜率和修形的凸度量进行优化设计,从而设计出与所受载荷和被修形元件几何形状相对应的最佳修形曲线。
附图说明
图1为某轴承滚子的对数修形曲线族,即,相同的k2,不同的k1时的对数曲线族。
图2为未修形和4个修形轴承在载荷为20%Cr时,滚子与外圈接触线上最大接触应力沿轴向分布曲线比较图。
图3为未修形和4个修形轴承在载荷为20%Cr时,滚子与内圈接触线上最大接触应力沿轴向分布曲线比较图。
具体实施方式
以下结合附图和具体实施例对本发明作进一步说明。
根据接触力学原理建立圆柱滚子轴承对数修形曲线方程为:
式中
上述式中,x是以滚子接触线的中点为原点沿接触线长度方向的坐标值,y是坐标值x所对应的径向坐标值,l为接触半长,P为接触全长2l上的载荷,γ1和γ2分别为接触元件1和接触元件2的泊松比,E1和E2分别为接触元件1和接触元件2的弹性模量,对圆柱滚子轴承对数修形曲线方程作以下处理:
将方程
简写成
式中k1和k2是修形参数,其中k2由轴承的材料、所受载荷和几何尺寸确定。
取不同的k1值,分别命名为k1n,n为正整数,以方程式
建立有限元模型,用通用商业化的有限元分析软件对修形元件进行物理仿真计算,根据有限元分析结果优选最佳修形参数k1值;
3)该最佳修形参数k1值对应的对数修形曲线方程式
即是最佳的对数修形曲线方程。
具体实施例:
某圆柱滚子轴承的修形设计。轴承的基本参数为:额定动载荷Cr=860(kN),额定静载荷C0r=1350(kN);轴承内圈内径130,内圈外径150,单列内圈宽62;轴承外圈内径202,外圈外径220单列外圈宽60;单列滚子数18,滚子直径26,滚子长度40,滚子两端有0.6±0.2的圆角,圆角与滚子表面的对数曲线圆滑过渡。
图2和图3是用有限元分析软件对该轴承滚子几个不同k1值的对数修形曲线处理的修形效果图,图2是未修形和修形(4个)轴承在载荷为20%Cr(Cr额定动负荷)时,滚子与外圈接触线上最大接触应力沿轴向分布曲线比较图;图3是未修形和修形(4个)轴承在载荷为20%Cr时,滚子与内圈接触线上最大接触应力沿轴向分布曲线比较图。根据以上图确定最佳的k1值,也就是确定最佳的对数修形曲线,最佳对数曲线方程为:k1=0.002657,k2=0.001585,与其对应的滚子与外圈滚道接触应力沿滚子轴向的分布规律曲线为图2中的CP-lg1-e;滚子与内圈滚道接触应力沿滚子轴向的分布规律曲线为图3中的CP-lg1-i。图2和图3中CP-line-e和CP-line-i为未修形的直母线滚子与内、外圈道之间接触应力沿轴向的分布规律曲线,其他三条曲线是不同对数曲线修形的滚子与内、外圈道之间接触应力沿轴向的分布规律曲线。由图可见,最佳对数曲线修形的滚子与内、外圈道之间接触应力沿轴向的分布规律曲线最均匀,最大接触应力最小。
Claims (1)
1.圆柱滚子轴承对数修形曲线的优化设计方法,包括根据接触力学原理建立圆柱滚子轴承对数修形曲线方程和对该圆柱滚子轴承对数修形曲线方程的处理,根据接触力学原理建立圆柱滚子轴承对数修形曲线方程为:
式中
上述式中,x是以滚子接触线的中点为原点沿接触线长度方向的坐标值,y是坐标值x所对应的径向坐标值,l为接触半长,P为接触全长2l上的载荷,γ1和γ2分别为接触元件1和接触元件2的泊松比,E1和E2分别为接触元件1和接触元件2的弹性模量,其特征在于,所述对圆柱滚子轴承对数修形曲线方程的处理包括以下步骤:
2)将方程
简写成
式中k1和k2是修形参数,其中k2由轴承的材料、所受载荷和几何尺寸确定,
2)根据几何尺寸关系初步确定k1
根据取不同的k1值,分别命名为k1n,n为正整数,以方程式
建立有限元模型,用通用商业化的有限元分析软件对修形元件进行物理仿真计算,根据有限元分析结果优选出一个最佳修形参数k1值;
3)该最佳修形参数k1值对应的对数修形曲线方程式
即是最佳的对数修形曲线方程。
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Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6327552B2 (en) * | 1999-12-28 | 2001-12-04 | Intel Corporation | Method and system for determining optimal delay allocation to datapath blocks based on area-delay and power-delay curves |
CN201696494U (zh) * | 2010-04-16 | 2011-01-05 | 浙江大学 | 一种对数修形孔的滑动轴承 |
CN201934514U (zh) * | 2010-11-09 | 2011-08-17 | 大连交通大学 | 空心滚子轴承 |
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6327552B2 (en) * | 1999-12-28 | 2001-12-04 | Intel Corporation | Method and system for determining optimal delay allocation to datapath blocks based on area-delay and power-delay curves |
CN201696494U (zh) * | 2010-04-16 | 2011-01-05 | 浙江大学 | 一种对数修形孔的滑动轴承 |
CN201934514U (zh) * | 2010-11-09 | 2011-08-17 | 大连交通大学 | 空心滚子轴承 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
圆柱滚子轴承滚动体新的修形曲线;魏延刚等;《机械设计与制造》;20030430;第81-83页 * |
高速客车轴箱轴承的偏载分析及轴承滚子非对称修形;魏延刚等;《润滑与密封》;20020228(第2期);第9-11页 * |
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