CN103785929A - 面向大厚度板的gmaw横焊方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种面向大厚度板的GMAW横焊方法，设计了深度60mm、根部区小坡口角度为45度的大厚度板横焊坡口形式，并且，对于整个坡口部分进行根部焊接区、上壁焊接区、上层间焊接区、下壁焊接区、下层间焊接区、盖面区的焊接区域的划分，且对不同区域的焊枪调节角度进行了规范。同时，给出了获得合格焊缝的包含电弧电压及电流焊接规范，对于焊接时采用单丝和双丝的焊接顺序进行了规定。该方法能在较低成本下获得没有熔池下淌、熔透度良好的合格焊缝，并能显著提高焊接效率。

Description

面向大厚度板的GMAW横焊方法
技术领域
本发明涉及多丝GMAW厚板焊接领域，具体地，涉及一种面向大厚度板的GMAW横焊方法。
背景技术
横焊与平焊、立焊等相比，最主要的是存在熔池空间位置变化导致的熔池下淌缺陷。针对此问题，A.Traidia等人（A.Traidia,F.Roger,J.Schroeder,E.Guyot,T.Marlaud.On theeffects of gravity and sulfur content on the weld shape in horizontal narrow gap GTAW ofstainless steel[J].Journal of Materials Processing Technology.2013(7):1128-1138.）研究了不锈钢的单丝TIG横焊，通过调节元素成分控制熔池下淌；王会霞等人（王会霞，王军，胡云岩，汪殿龙.双脉冲MAG横焊工艺的研究[J].铸造技术.2009,30(1):95-97.）研究了双脉冲MAG横焊工艺，高频脉冲信号主要用于熔滴过渡，低频脉冲信号对于高频进行调制，控制焊缝成形；王军等人（王军，陈树君，卢振洋，殷树言.磁场控制横向MAG焊接焊缝成型工艺的研究[J].北京工业大学学报.2003.29(2):147-150.）研究单丝MAG脉冲横焊时候加入外来磁场，利用外来的洛伦兹力平衡熔滴重力，使得焊缝均匀无下淌缺陷；C.L.Yang等人（C.L.Yang，N.Guo，S.B.Lin.Application of rotating arc system to horizontalnarrow gap welding[J].Science of Technology of Welding and Joining,2009,14(2):172-177.）在单丝MAG焊接中加入电弧摆动，使得焊缝成形均匀，没有明显向下偏移。实际焊接过程中，焊接母材的元素是确定的，并不能被调节。磁场控制、电弧摆动均需要提供专门的外加设备，成本较高。脉冲焊接需要有专门的脉冲焊机，普通的直流焊机也满足不了脉冲焊接的条件。且以上方法只能进行单丝焊接，效率偏低。本专利提出了一种区别于元素调节、双脉冲调制、磁场控制、电弧摆动的新方法，能够在成本较低的情况下，解决横焊熔池下淌的问题，并且调节方法直观简便，并获得成形质量好、成形效率高的优质焊缝。
发明内容
针对现有技术中的缺陷，本发明的目的是提供一种面向大厚度板的GMAW横焊方法。
根据本发明的一个方面，提供一种面向大厚度板的GMAW横焊方法，包括以下步骤：
第一步：对待焊接的厚板进行坡口设计，设计根部区小坡口角度为45度、下板水平、深度为60mm的坡口；
第二步：对于整个坡口部分进行根部焊接区、上壁焊接区、上层间焊接区、下壁焊接区、下层间焊接区、盖面焊接区的焊接区域的划分，并对于不同区域的焊道数量进行划分；
第三步：对根部焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪下倾25度以上；
第四步：对下壁焊接区焊道进行焊接，采用双丝焊接，焊枪下倾20度-25度；
第五步：对下层间焊接区焊道进行焊接，采用双丝焊接，焊枪下倾10度-15度；
第六步：对上壁焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪上倾20度-25度；
第七步：对上层间焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪上倾10度-15度；
第八步：对盖面焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，盖面焊接区焊道在上层间位置时，焊枪上倾10度-15度；盖面焊接区焊道在上壁位置时，焊枪上倾20度-25度；盖面焊接区焊道在下层间位置时，焊枪下倾10度-15度；盖面焊接区焊道在下壁位置时，焊枪下倾20度-25度。
优选地，第三步至第八步中，焊接保护气体采用体积配比为80%Ar+20%CO2的混合气体；焊接电流方式采用直流方式。
优选地，第三步至第八步中，焊接速度为0.155m/min，气体流量为15L/min。
优选地，第四步和第五步中，双丝焊枪间距为30mm，喷嘴直径为10mm。
优选地，第三步中，焊接电压取28V-32V之间值，焊接电流取280A-320A之间值。
优选地，第四步中，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
优选地，第五步中，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
优选地，第六步中，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值。
优选地，第七步中，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值。
优选地，第八步中，盖面焊接区焊道在上层间位置时，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值；盖面焊接区焊道在上壁位置时，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值；盖面焊接区焊道在下层间位置时，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值；盖面焊接区焊道在下壁位置时，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
本发明采用新型坡口设计和焊枪倾斜角度设计的规范，解决了熔池下淌的问题。坡口设计的特点是：根部更深坡口有利于焊枪深入焊透。焊枪角度设计的特点是：对于整个坡口部分进行根部焊接区、上壁焊接区、上层间焊接区、下壁焊接区、下层间焊接区、盖面区的焊接区域的划分，对于不同选区的焊接角度倾斜方式不同。另外，本发明采用单丝、双丝交替结合的焊接方法，一方面采用双丝焊接提高焊接的效率，另一方面，由于在上壁区间和上层间区间处，双丝形成的熔池较大，电弧力不足以抵抗重力也会形成熔池下淌，故采用单丝焊接。与现有技术相比，本发明具有如下的有益效果：
（1）本发明坡口的下板呈水平，对于焊接中熔化流动的熔池，水平面可更有效承托下淌的熔滴，而减缓其下淌趋势。
（2）有利于熔透效应：本发明设计根部区小坡口角度为45度，焊枪可达到的下倾角度更大，利于层壁熔透，并且在根部焊接时，焊枪头部可更深入，有利于根部熔透。
（3）本发明的坡口的横截面积小，使用该坡口需要填充的焊丝金属更好，焊接效率高。
（4）采用单丝、双丝交替结合的焊接方法，焊接效率高，且有效抑制流淌，保证焊缝美观。
（5）本发明区别于单丝元素调节、单丝双脉冲调制、单丝磁场控制、单丝电弧摆动的焊接方法，在母材元素已确定的情况下，采用单双丝结合，焊枪角度调节，电流电压规范调节，具有能够在成本较低的情况下，解决横焊熔池下淌的问题，并且调节方法直观简便，并获得成形质量好、成形效率高的优质焊缝。
（6）本发明进行坡口内不同焊接区域的划分，从而针对不同焊接区域，采取不同的焊枪角度，焊接电流电压规范，以更好的适应最佳焊接环境，抑制熔池下趟行为，获得焊缝成形良好的焊缝。
附图说明
通过阅读参照以下附图对非限制性实施例所作的详细描述，本发明的其它特征、目的和优点将会变得更明显：
图1为发明的设计坡口示意图；
图2为国家标准GBT985-2008标准形状的V形坡口示意图；
图3至图8为本发明的焊枪角度及单双丝焊接方法选择原则示意图；
其中，图3为根部焊接区，图4为上壁焊接区，图5为上层间焊接区，图6为下壁焊接区，图7为下层间焊接区，图8为盖面焊接区；
图9为本发明实施例一的焊接平台结构示意图；
图10为本发明实施例一的具体焊道顺序图。
图中：1为焊接电源，2为焊丝，3为厚板，4为PC机，5为信号采集电路，6为电流传感器，7为电压传感器。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明进行详细说明。以下实施例将有助于本领域的技术人员进一步理解本发明，但不以任何形式限制本发明。应当指出的是，对本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进。这些都属于本发明的保护范围。
一种面向大厚度板的GMAW横焊方法，包括以下步骤：
第一步：对待焊接的厚板进行坡口设计，设计根部区小坡口角度为45度、下板水平、深度为60mm的坡口。
对比于国家标准GBT985-2008标准形状的V形深度为60mm的坡口，如图2。本发明设计的改进的坡口，如图1所示，具有以下优点：
（1）抑制流淌趋势：图1坡口的下板呈水平，而图2坡口中下板为斜面，对于焊接中熔化流动的熔池，斜面只会使下淌趋势更显著，而水平面可更有效承托下淌的熔滴，而减缓其下淌趋势。
（2）有利于熔透效应：图1坡口的根部区小坡口角度为45度，相比于图2中35度坡口，焊枪可达到的下倾角度更大，利于层壁熔透。并且在根部焊接时，焊枪头部可更深入，有利于根部熔透。
（3）有利于提高焊接效率：图1坡口的横截面积比图2约小一半，则显然使用本发明坡口需要填充的焊丝金属更好，焊接效率可更高。
第二步：对于整个坡口部分进行根部焊接区、上壁焊接区、上层间焊接区、下壁焊接区、下层间焊接区、盖面焊接区的焊接区域的划分，并对于不同区域的焊道数量进行划分。
第三步：对根部焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪下倾25度以上。
根部焊道需采用焊枪下倾，并且由于是初道焊缝，会影响后焊道焊缝的质量，主要考虑根部的熔透问题，故在此采用大电流单丝焊接，不采用双丝焊接。具体地，焊接电压取28V-32V之间值，焊接电流取280A-320A之间值。
第四步：对下壁焊接区焊道进行焊接，采用双丝焊接，焊枪下倾25度。
具体地，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
第五步：对下层间焊接区焊道进行焊接，采用双丝焊接，焊枪下倾15度。
具体地，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
第四步、第五步中，下壁焊接与下层间焊接均采用焊枪下倾，因为下壁水平，可提供给熔池以支持力，流淌趋势可以得到抑制。同时，采用双丝焊接以提高焊接效率。引导焊丝的电流I1和电压U1略大于跟随焊丝的电流I2和电压U2。
第六步：对上壁焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪上倾25度。
具体地，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值。
第七步：对上层间焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪上倾15度。
具体地，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值。
第六步、第七步中，上壁焊接与上层间焊接均采用焊枪上倾斜，因为上层熔池没有受到支持力，且如果使用双丝焊接则形成的熔池质量太大，易造成流淌。故采用单丝焊接方法。
第八步：对盖面焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，盖面焊接区焊道在上层间位置时，焊枪上倾15度；盖面焊接区焊道在上壁位置时，焊枪上倾15度；盖面焊接区焊道在下层间位置时，焊枪下倾15度；盖面焊接区焊道在下壁位置时，焊枪下倾25度。
盖面焊接需依照具体情况调节焊枪角度，采用单丝焊接，保证焊缝美观。具体地，盖面焊接区焊道在上层间位置时，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值；盖面焊接区焊道在上壁位置时，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值；盖面焊接区焊道在下层间位置时，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值；盖面焊接区焊道在下壁位置时，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
进一步地，焊接保护气体采用体积配比为80%Ar+20%CO2的混合气体；焊接电流方式采用直流方式；焊接速度为0.155m/min，气体流量为15L/min；且第四步和第五步中，双丝焊枪间距为30mm，喷嘴直径为10mm，引导焊丝的电流和电压略大于跟随焊丝的电流和电压。
以下结合具体实施例对本发明进行具体说明。
实施例一
实施对象：本具体实施方式用于两块300mm*100mm*50mm的Q345厚钢板的焊接。
实施装置：如图9所示，其为本发明采用的焊接平台结构示意图，图中，1为焊接电源，具体采用Panasonic全数字气保焊机YD-500GR3型号焊机，2为JM53型号实芯焊丝，3为Q345厚板，4为PC机，5为信号采集电路，6为电流传感器，7为电压传感器，采用直流反接方式，焊丝接正极，母材厚板接负极。两台焊接电源均可独立设置额定焊接电压及焊接电流，同时，焊接时进行电流电压的实时信号采集，分别由两路电流传感器和两路电压传感器传达数据到PC机，由Labview程序记录电流、电压信号波形。
实施工艺参数：保护气体选用80%Ar+20%CO2的混合气体，焊接电流方式采用直流方式，焊接速度为0.155m/min，气体流量为15L/min，双丝焊枪间距为30mm，喷嘴直径为10mm。
一种面向大厚度板的GMAW横焊方法，包括以下步骤：
第一步：对待焊接的厚板进行坡口设计，设计根部区小坡口角度为45度、下板水平、深度为60mm的坡口；
第二步：对于整个坡口部分进行根部焊接区、上壁焊接区、上层间焊接区、下壁焊接区、下层间焊接区、盖面焊接区的焊接区域的划分，并对于不同区域的焊道数量进行划分，共划分26道焊道。
第三步：根部焊接，如焊缝堆积顺序图10，焊道1为根部焊道，采用单丝焊接，填充整个根部小坡口。
具体地，如图3所示，α≥25°，28V≤U≤32V，280A≤I≤320A，其中，α为焊枪倾斜角度，U,I为焊丝电压、电流，以下各步骤同理，不予赘述。
第四步：下壁焊接，焊道2，3，4，9为下壁焊道，采用双丝焊接，焊枪下倾25度。
具体地，如图4所示，á=β=25°，U1=25V U2=25V，200A≤I1≤220A，160A≤I2≤180A。
第五步：下层间焊接，焊道6，7，11，12，13，16，19，21为下层间焊道，采用双丝焊接，焊枪下倾15度。
具体地，如图5所示，á=β=15°，U1=25V U2=25V，200A≤I1≤220A，160A≤I2≤180A。
第六步：上壁焊接，焊道5，8，15，18，22为上壁焊道，采用双丝焊接，焊枪上倾25度。
具体地，如图6所示，á=15°，U=28V，240A≤I≤300A。
第七步：上层间焊接，焊道17，20，23为上层间焊道，采用单丝焊接，焊枪上倾15度。
具体地，如图7所示，á=15°，U=28V，240A≤I≤300A。
第八步：盖面焊接，焊道10，14，24，25，26为盖面焊道，均采用单丝焊接。
具体地，如图8所示，U=23V，160≤I≤180A。具体á值根据不通位置进行选择，盖面焊接区焊道在上层间位置时，焊枪上倾15度；盖面焊接区焊道在上壁位置时，焊枪上倾15度；盖面焊接区焊道在下层间位置时，焊枪下倾15度；盖面焊接区焊道在下壁位置时，焊枪下倾25度。
最终的焊缝堆积顺序如图10所示。
具体地，以下表1给出了本实施例的焊接电流电压规范，本实施例具体的焊接电流电压、以及单双丝的选取顺序，参见表1。
表1最佳焊接参数
Tab.1The best welding parameters
焊道 前弧参数（A-V） 后弧参数（A-V） 焊速（m/min） 气体流量（L/min）
1 290-32 0.155 15
2 220-25 200-24 0.155 15-15
3 220-25 200-24 0.155 15-15
4 220-25 200-24 0.155 15-15
5 260-28 0.155 15
6 220-25 200-24 0.155 15-15
7 220-25 200-24 0.155 15-15
8 260-28 0.155 15
9 220-25 200-24 0.155 15-15
10 180-23 0.155 15
11 180-23 160-22 0.155 15-15
12 220-25 200-24 0.155 15-15
13 180-23 160-22 0.155 15-15
14 180-23 0.155 15
15 240-27 0.155 15
16 220-25 200-24 0.155 15-15
17 180-23 0.155 15
18 240-27 0.155 15
19 180-23 160-22 0.155 15-15
20 180-23 0.155 15
21 180-23 160-22 0.155 15-15
22 220-25 0.155 15
23 180-23 0.155 15
24 180-23 0.155 15
25 180-23 0.155 15
26 180-23 0.155 15
在本实施例中，不同焊道的顺序不可调换。但是，需要说明的是，在采用类似坡口形式的一般焊接实施例中，不同焊道的顺序是否需要调换根据实际需要进行选择，本实施例并不用于限定本发明。但是，在采用类似坡口形式的一般焊接实施例中，不同焊接区域的焊接顺序是固定的，即根部---下壁---下层间---上壁---上层间---盖面，各焊接区域适用的焊枪角度和焊接电流电压有参照第三步至第八步的规定。
综上所述，本发明的面向大厚度板的GMAW横焊方法，设计了深度60mm、根部区小坡口角度为45度的大厚度板横焊坡口形式，并且，对于整个坡口部分进行根部焊接区、上壁焊接区、上层间焊接区、下壁焊接区、下层间焊接区、盖面区的焊接区域的划分，且对不同区域的焊枪调节角度进行了规范。同时，本发明给出了获得合格焊缝的包含电弧电压及电流焊接规范，对于焊接时采用单丝和双丝的焊接顺序进行了规定。该方法能获得没有熔池下淌、熔透度良好的合格焊缝，并能显著提高焊接效率。
以上对本发明的具体实施例进行了描述。需要理解的是，本发明并不局限于上述特定实施方式，本领域技术人员可以在权利要求的范围内做出各种变形或修改，这并不影响本发明的实质内容。

Claims (10)

1.一种面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，包括以下步骤：
第一步：对待焊接的厚板进行坡口设计，设计根部区小坡口角度为45度、下板水平、深度为60mm的坡口；
第二步：对于整个坡口部分进行根部焊接区、上壁焊接区、上层间焊接区、下壁焊接区、下层间焊接区、盖面焊接区的焊接区域的划分，并对于不同区域的焊道数量进行划分；
第三步：对根部焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪下倾25度以上；
第四步：对下壁焊接区焊道进行焊接，采用双丝焊接，焊枪下倾20度-25度；
第五步：对下层间焊接区焊道进行焊接，采用双丝焊接，焊枪下倾10度-15度；
第六步：对上壁焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪上倾20度-25度；
第七步：对上层间焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，焊枪上倾10度-15度；
第八步：对盖面焊接区焊道进行焊接，采用单丝焊接，盖面焊接区焊道在上层间位置时，焊枪上倾10度-15度；盖面焊接区焊道在上壁位置时，焊枪上倾20度-25度；盖面焊接区焊道在下层间位置时，焊枪下倾10度-15度；盖面焊接区焊道在下壁位置时，焊枪下倾20度-25度。
2.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第三步至第八步中，焊接保护气体采用体积配比为80%Ar+20%CO2的混合气体；焊接电流方式采用直流方式。
3.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第三步至第八步中，焊接速度为0.155m/min，气体流量为15L/min。
4.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第四步和第五步中，双丝焊枪间距为30mm，喷嘴直径为10mm。
5.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第三步中，焊接电压取28V-32V之间值，焊接电流取280A-320A之间值。
6.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第四步中，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
7.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第五步中，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
8.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第六步中，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值。
9.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第七步中，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值。
10.根据权利要求1所述的面向大厚度板的GMAW横焊方法，其特征在于，第八步中，盖面焊接区焊道在上层间位置时，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值；盖面焊接区焊道在上壁位置时，焊接电压取28V-29V之间值，焊接电流取240A-300A之间值；盖面焊接区焊道在下层间位置时，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值；盖面焊接区焊道在下壁位置时，引导焊丝焊接电压取25V-26V之间值，引导焊丝焊接电流取200A-220A之间值，跟随焊丝焊接电压取24V-25V之间值，跟随焊丝焊接电流取160A-180A之间值。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108672969A (zh) * 2018-06-05 2018-10-19 深圳东康前海新能源有限公司 一种定日镜主梁的焊接系统
CN108941857A (zh) * 2018-07-26 2018-12-07 中车青岛四方机车车辆股份有限公司 一种mag横焊焊接方法及工艺
CN111037043A (zh) * 2019-12-27 2020-04-21 上海江南船舶管业有限公司 一种液化气船外场焊接工艺
CN115945764A (zh) * 2022-12-26 2023-04-11 哈尔滨工业大学 一种采用特殊坡口-双丝mag焊控制高强钢异种焊缝成形方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4058700A (en) * 1976-02-03 1977-11-15 Sumitomo Metal Industries Ltd. Method for horizontal fillet welding of steel plates
JPS5519460A (en) * 1978-07-27 1980-02-12 Kobe Steel Ltd Horizontal position narrow groove welding method
JPS5744477A (en) * 1980-08-30 1982-03-12 Nippon Steel Corp Horizontal fillet two electrode submerged arc welding method
CN101134260A (zh) * 2007-10-25 2008-03-05 上海交通大学 三丝明弧焊接方法
CN101412136A (zh) * 2008-11-18 2009-04-22 上海市安装工程有限公司 大型液态天然气储罐焊接工艺方法
CN101767245A (zh) * 2009-12-30 2010-07-07 广州中船龙穴造船有限公司 一种横焊焊接方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4058700A (en) * 1976-02-03 1977-11-15 Sumitomo Metal Industries Ltd. Method for horizontal fillet welding of steel plates
JPS5519460A (en) * 1978-07-27 1980-02-12 Kobe Steel Ltd Horizontal position narrow groove welding method
JPS5744477A (en) * 1980-08-30 1982-03-12 Nippon Steel Corp Horizontal fillet two electrode submerged arc welding method
CN101134260A (zh) * 2007-10-25 2008-03-05 上海交通大学 三丝明弧焊接方法
CN101412136A (zh) * 2008-11-18 2009-04-22 上海市安装工程有限公司 大型液态天然气储罐焊接工艺方法
CN101767245A (zh) * 2009-12-30 2010-07-07 广州中船龙穴造船有限公司 一种横焊焊接方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
卢立香等: "国家体育场Q460E及Q345GJ-D钢厚板焊接工艺", 《焊接技术》, vol. 36, no. 2, 30 April 2007 (2007-04-30) *
张兰: "基于ANSYS数值分析的中厚板自动横焊焊接工艺参数的选取", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库（工程科技Ⅰ辑）》, 15 December 2011 (2011-12-15) *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108672969A (zh) * 2018-06-05 2018-10-19 深圳东康前海新能源有限公司 一种定日镜主梁的焊接系统
CN108941857A (zh) * 2018-07-26 2018-12-07 中车青岛四方机车车辆股份有限公司 一种mag横焊焊接方法及工艺
CN111037043A (zh) * 2019-12-27 2020-04-21 上海江南船舶管业有限公司 一种液化气船外场焊接工艺
CN111037043B (zh) * 2019-12-27 2021-09-03 上海江南船舶管业有限公司 一种液化气船外场焊接工艺
CN115945764A (zh) * 2022-12-26 2023-04-11 哈尔滨工业大学 一种采用特殊坡口-双丝mag焊控制高强钢异种焊缝成形方法

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