CN103775317A - 一种二级抽气装置的设计方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种二级抽气装置的设计方法,特别涉及一种通过曲柄连杆带动活塞盘往复做功的一种抽气装置的设计方法。通过关系式来调整二级抽气装置几何参数,吸入管内径d1,排出管内径d2,活塞盘直径D,排气平衡时活塞盘与腔体间隙a,吸气平衡时活塞盘与腔体间隙b,使其具有结构简单紧凑,体积小,可靠性高,具有良好的自吸性能等特点,以达到便于搬运、安装、检查、保养和维修。根据实施例的二级抽气装置性能满足工艺对流量、最大真空度的要求。
Description
技术领域
本发明涉及一种二级抽气装置的设计方法,特别涉及一种通过曲柄连杆带动活塞盘往复做功的抽气装置的设计方法。
背景技术
抽气泵,是指具备一进一出的抽气嘴、排气嘴各一个,并且在进口处能够持续形成真空或负压;排气嘴处形成微正压;工作介质主要为气体。抽气泵其工作原理同真空泵工作原理相同,都是电机的圆周运动,通过机械装置使泵内部的隔膜做往复式运动,从而对固定容积的泵腔内的空气进行压缩、拉伸形成真空(负压),在泵抽气口处与外界大气压产生压力差,在压力差的作用下,将气体压(吸)入泵腔,再从排气口排出。正因为抽气口处或者抽排气口可以与外界大气形成压力差,同时不像大型真空泵需要润滑油和真空泵油,不会污染工作介质,而且具有体积小巧、噪音低、免维护,可以连续24小时运转等优点,所以微型真空泵被作为动力装置,广泛用于气体采样、气体循环、真空吸附、加速过滤、汽车真空助力等等场合,在医疗、卫生、科研、环保等领域得到了广泛的应用。目前,现有的关于活塞泵和真空泵的设计并未形成完整的、系统的的设计方法,而且现有的设计方法也存在一定的缺陷,并不适用于本发明涉及的抽气装置,主要表现在未考虑隔膜片活塞运动的非刚性变形。
本发明提供一种二级抽气装置的设计方法,旨在解决本发明涉及的抽气装置主要尺寸的确定。
发明内容
本发明考虑隔膜片活塞运动的非刚性变形,以及单向阀平衡状态下体积和压力变化,提出一种二级抽气装置的新的设计方法,旨在解决本发明涉及的抽气装置主要尺寸的合理确定。用本方法设计出来的抽气装置具有结构简单紧凑,体积小,可靠性高,以及良好的自吸性能等特点。
本发明提供的一种二级抽气装置的新的设计方法,通过全新的设计公式合理的确定了腔体盘内径D3、活塞盘直径D、上下腔直径D2等主要尺寸,合理确定隔膜片在活塞运动时对抽气装置内部体积和压力变化的影响,使该抽气装置的设计方法更为合理。
实现上述目的所采用的的技术方案:
在进行抽气装置设计时,其基本性能参数——最大真空度P和流量Q。实际以首级的单级抽气装置为计算基础。
(1)
ηvi—i级抽气装置的容积效率,i=1,2;
D 2 —上下腔内径,通过实际测绘上下腔内径D 2 =1.12D,m;
L—上下腔高度,m;
M—活塞盘厚度,m;
a—排气临界时活塞盘与上壁面宽度,m;
b—吸气临界时活塞盘与下壁面宽度,m;
t—隔膜片厚度,m;
h—隔膜行程,h=L-(0.5M+0.5t+b)-(a+0.5M-0.5t)=L-(M+a+b), m;
k1—隔膜片刚性系数,k1=0.95;
k2—空气压缩系数,k2=0.90;
由上式可知,要确定,必须确定、、、等与结构有关的参数。此外,在绘制总体方案图时,还需知道吸入管和排出管的内径、,它们也与有关。以上这些参数统称之谓抽气装置的结构参数。但是,、是在确定后确定的,如果在总体设计时预先选定了抽气装置型式和总体结构型式,那么,、即为已知,可预先选取。因此,决定的主要结构参数就是、和。
1. 抽气装置容积效率ηvi的选择
ηvi选取的一般原则是:当抽气装置的排出压力高、流量小、每分钟往复次数n高、液力端余隙容积大、制造精度低且当输送高温、高粘度或低粘度、高饱和蒸汽压的液体介质或介质中含气量大、含有固体颗粒时,ηvi应选取较低值;反之,可取较高值。
ηvi的一般取值范围是:当输送常温清水时,ηvi =0.77~0.97;当输送石油产品、热水、液化烃等介质时,ηvi =0.52~0.77;当输送空气时,ηvi =0.23~0.52。
2.柱塞平均速度的选择
—统计系数,K t 取0.15~0.6。
k D —经验系数,为减小隔膜片直径,通常k D 取1.05~1.2。
3.每分钟往复次数n和行程长度S的选定
(5)
值应按国家规定标准尺寸序列圆整。
程径比:
6. 抽气装置的理论流量:
7.排气平衡时活塞盘与腔体间隙a的确定
排气平衡时上腔体积
(8)
式中D 3 —腔体盘内径,通过实际测绘腔体盘内径D 3 =1.08D,m;
此时上腔压力P a 和上腔体积V a 满足:
P a V a =K a (9)
考虑到排气阀门的阻力,P a =k a P 1 ,k a =1.07,P 1 为大气压。
(10)
(11)
8.吸气平衡时活塞盘与腔体间隙b的确定
(12)
此时上腔压力P b 和上腔体积V b 满足:
P b V b =K b (13)
考虑到排气阀门的阻力,P b =k b P 1 ,k b =1.07,P 1 为大气压。
(14)
9.最大真空度P的确定
排气时下腔的体积Vab
(16)
P ab V ab =K ab (17)
Kp1,Kp2为各级压力损失系数,取值范围为0.88~0.98。
10.吸入和排出管内径d1、d2的选取
这两值的选取主要取决于吸入、排出管内径介质的流速和。、过大,水力阻力损失过大,消耗的能量多,抽气装置的吸入性能差,而且容易产生液缸内的空化和汽蚀以及抽气装置的过流量现象;、过小,管路和液力端尺寸较大。在该抽气装置中,通常要限制、值,尤其是值限制更重要。一般取值范围是:=1~2.6 m/s, =1.0~2.9 m/s。取=1.6 m/s,=2.4 m/s 。
= (20)
通过以上公式确定抽气装置的主要参数,以实现设计的该抽气装置具有结构简单紧凑,体积小,可靠性高,具有良好的自吸性能等特点。
附图说明
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
图1是本发明一个二级抽气装置实施例的剖视图。
图2是单级抽气装置排气时的平衡状态图。
图3是单级抽气装置吸气时的平衡状态图。
图1中:1、连接轴,2、导向密封体,3、密封圈,4、首级下盘,5、首级下活塞盘,6、首级隔膜片,7、首级上活塞盘,8、首级上盘,9、穿杠螺栓,10、级间密封环,11、末级下盘,12、末级下活塞盘,13、末级隔膜片,14、末级上活塞盘,15、末级上盘16、出气口单向阀,17、出气口,18、驱动机构,19、进气口,20、进气口单向阀,21、首级下腔,22、首级活塞盘紧固螺栓,23、首级腔体单向连通阀,24、首级上腔,25、级间单向连通阀,26、级间连接轴密封圈27、末级下腔,28、末级上腔,29、末级活塞盘紧固螺栓,30、末级腔体单向连通阀,31、连接轴连接螺栓。
图2中:上下腔高度L,上腔高度L1,下腔高度L2,活塞盘厚度M,排气临界时活塞盘与上壁面宽度a,隔膜片厚度t,腔体盘内径D 3 。
图3中:吸入管内径d1,排出管内径d2,活塞盘直径D,上下腔内径D 2 ,活塞盘厚度M,吸气平衡时活塞盘与腔体间隙b。
具体实施方式
本发明的一个二级抽气装置实施例如图1所示结构,图1、图2和图3共同说明本发明提供的设计方法设计的一种二级抽气装置实施例的结构和工作原理。
依据实际空间条件隔膜泵在运行过程中,可进行水平、竖直、倾斜布置。结合图1,对竖直布置时的二级抽气装置实施形态进行说明,其他布置状态下的实施形态相同。
二级抽气装置靠近驱动机构18的一端为首级低压进气端。首级上盘8、首级下盘4包围部分为首级腔体,末级上盘15、末级下盘11包围部分为末级腔体。首末级腔体为节段式腔体可复制,具有一定的互换性。
首级腔体结构如下:首级腔体被首级上活塞盘7、首级下活塞盘5、首级隔膜片6分割为首级上腔24、首级下腔21。首级隔膜片6为环形,在首级隔膜片6内外圈的正反面分设一对环形凸台,通过首级上盘8、首级下盘4,压紧首级隔膜片6外圈,在首级上盘8、首级下盘4对称布置两个环形凹槽,配合首级隔膜片6外圈凸台,在压紧首级隔膜片6外圈的同时起到密封作用。在首级上活塞盘7、首级下活塞盘5对称布置两个环形凹槽,与首级隔膜片6内圈凸台配合,设置首级活塞盘紧固螺栓22以压紧首级上活塞盘7、首级下活塞盘5及首级隔膜片6内圈。在首级上活塞盘7、首级下活塞盘5之间镶嵌至少1个首级腔体单向连通阀23,连通首级上腔24与首级下腔21。
末级腔体结构如下:末级腔体被末级上活塞盘14、末级下活塞盘12、末级隔膜片13分割为末级上腔28、末级下腔27。末级隔膜片13为环形,在末级隔膜片13内外圈的正反面分设一对环形凸台,通过末级上盘15、末级下盘11,压紧末级隔膜片13外圈,在末级上盘15、末级下盘11对称布置两个环形凹槽,配合末级隔膜片13外圈凸台,在压紧末级隔膜片13外圈的同时起到密封作用。在末级上活塞盘14、末级下活塞盘12对称布置两个环形凹槽,与末级隔膜片13内圈凸台配合,设置末级活塞盘紧固螺栓29以压紧末级上活塞盘14、末级下活塞盘12及末级隔膜片13内圈。在末级上活塞盘14、末级下活塞盘12之间镶嵌至少1个末级腔体单向连通阀30,连通末级上腔28与末级下腔27。
首级下盘4布置进气口单向阀20并添加进气口19,末级上盘15布置出气口单向阀16并添加出气口17,进气口19与出气口17分别与进出口管路相连,在首级上盘8与末级下盘11之间镶嵌至少1个级间单向连通阀25,连通首级上腔24与末级下腔27。
从驱动机构18开始依次向上,各级活塞盘串联于连接轴1上,与其同步运动,具体布置方式如下:
首级下盘4外部布置导向密封体2,并在导向密封体2和首级下盘4外部之间增设一个密封圈3。连接轴1末端与驱动机构18相连,依次穿过导向密封体2、密封圈3、首级下盘4,连接首级上活塞盘7、首级下活塞盘5,在连接轴1与首级下活塞盘5接触位置设置一个轴肩,首级上活塞盘7与连接轴1通过螺纹连接,在连接轴1首级上活塞盘7外部位置设置一个卡环,通过轴肩、螺纹、卡环将首级上活塞盘7、首级下活塞盘5与连接轴1固定连接,使得首级上活塞盘7、首级下活塞盘5随连接轴1同步运动。连接轴1穿过首级上盘8和末级下盘11,进入末级腔体,在首级上盘8和末级下盘11与连接轴1接触位置上对称设置一对级间密封圈26,同时在二者之间添加一个级间密封环,防止级间泄露。连接轴1穿过末级下腔27,在末级上活塞盘14、末级下活塞盘12中间位置通过通过连接轴连接螺栓31与其固定连接,二者同步运动。在末级上盘15与连接轴连接螺栓31对应位置设置一个凹槽,避免连接轴1运动到顶端时与末级上盘15发生干涉,同时减小了隔膜泵的轴向尺寸。
各级上下盘组成了隔膜泵的泵体,通过穿杠螺栓9连接起来。
隔膜泵的工作过程:
连接轴1在驱动机构18的作用下做往复运动,使得各级活塞盘做往复运动,同时各级隔膜片发生变形。
当连接轴1向下运动时,各级活塞盘下移,各级隔膜片发生变形,各级上腔体积增大,气体压力减小,各级下腔体积减小,气体压力增大,出气口单向阀16关闭,进气口单向阀20关闭,级间单向连通阀25关闭,各级上下腔单向连通阀打开,各级气体从下腔体进入上腔体。
当连接轴1向上运动时,各级活塞盘上移,各级隔膜片发生变形,各级下腔体积增大,气体压力减小形成低压,各级上腔体积减小,气体压力增大,进气口单向阀20打开,气体进入首级下腔21;各级腔体单向连通阀关闭,级间单向阀25打开,气体从首级上腔24进入末级下腔27,当末级上腔29压力大于打开出气口单向阀16所需的压力时,出气口单向阀16打开,末级上腔29气体排出。
连接轴1在驱动机构18的作用下做完成一次往复运动,隔膜泵首末两级均完成一次进气、排气的过程,气体经过两次增压后排出,获得较高压力。当连接轴1做循环往复运动时,隔膜泵即可完成对气体的输送。
在进行抽气装置设计时,其基本性能参数——最大真空度P和流量Q。实际以首级的单级抽气装置为计算基础。
(21)
ηvi—i级抽气装置的容积效率,i=1,2;
D 2 —上下腔内径,D 2 =1.12D,m;
L—上下腔高度,m;
M—活塞盘厚度,m;
a—排气临界时活塞盘与上壁面宽度,m;
b—吸气临界时活塞盘与下壁面宽度,m;
t—隔膜片厚度,m;
h—隔膜行程,h=L-(0.5M+0.5t+b)-(a+0.5M-0.5t)=L-(M+a+b), m;
k1—隔膜片刚性系数,k1=0.95;
k2—空气压缩系数,k2=0.90;
—活塞盘平均速度,m/s;
由上式可知,要确定,必须确定、、、等与结构有关的参数。此外,在绘制总体方案图时,还需知道吸入管和排出管的内径、,它们也与有关。以上这些参数统称之谓抽气装置的结构参数。但是,、是在确定后确定的,如果在总体设计时预先选定了抽气装置型式和总体结构型式,那么,、即为已知,可预先选取。因此,决定的主要结构参数就是、和。
1. 抽气装置容积效率ηvi的选择
抽气装置的容积效率ηvi与许多因素有关,很难在设计时精确确定。ηvi值选取过大,实际抽气装置的ηvi将低于予选值,抽气装置的流量也将低于设计值;ηvi选取过小,实际抽气装置的ηvi将高于予选值,抽气装置的流量也将大于设计值。如果考虑到抽气装置运转后的磨损,一般在选取ηvi值时,都要略低些。
ηvi选取的一般原则是:当抽气装置的排出压力高、流量小、每分钟往复次数n高、液力端余隙容积大、制造精度低且当输送高温、高粘度或低粘度、高饱和蒸汽压的液体介质或介质中含气量大、含有固体颗粒时,ηvi应选取较低值;反之,可取较高值。
ηvi的一般取值范围是:当输送常温清水时,ηvi =0.77~0.97;当输送石油产品、热水、液化烃等介质时,ηvi =0.52~0.77;当输送空气时,ηvi =0.23~0.52。
2.柱塞平均速度的选择
的大小直接影响抽气装置各运动副零、部件的摩擦和磨损,特别是对隔膜片及其密封这一对运动副的影响尤为显著。不应选择过大。过大,摩擦和磨损严重,特别是当隔膜片及其密封一旦严重磨损,泄露就将增加,流量下降,排出压力也不能达到额定值。也不应选取过小,要获得一定的值,当一经确定,即为确定值。如果选取过小,值必然较大。这样一来,不仅使液力端径向尺寸增加,而且因隔膜力是和成正比的,传动端受力也随之骤增,从而回使抽气装置的总体尺寸和重量增大。
k D —经验系数,为减小隔膜片直径,通常k D 取1.05~1.2。
3.每分钟往复次数n和行程长度S的选定
(4)直接作用抽气装置应比机动泵的值低;
(7)卧式抽气装置应比立式泵的n值低些。
程径比:
(26)
6. 抽气装置的理论流量:
(27)
7.排气平衡时活塞盘与腔体间隙a的确定
排气平衡时上腔体积
(28)
式中D 3 —腔体盘内径,D 3 =1.08D,m;
此时上腔压力P a 和上腔体积V a 满足:
P a V a =K a (29)
考虑到排气阀门的阻力,P a =k a P 1 ,k a =1.07,P 1 为大气压。
(30)
(31)
8.吸气平衡时活塞盘与腔体间隙b的确定
(32)
此时上腔压力P b 和上腔体积V b 满足:
P b V b =K b (33)
考虑到排气阀门的阻力,P b =k b P 1 ,k b =1.07,P 1 为大气压。
(34)
(35)
9.最大真空度P的确定
排气时下腔的体积Vab
(36)
P ab V ab =K ab (37)
Kp1,Kp2为各级压力损失系数,取值范围为0.88~0.98。
10.吸入和排出管内径d1、d2的选取
这两值的选取主要取决于吸入、排出管内径介质的流速和。、过大,水力阻力损失过大,消耗的能量多,抽气装置的吸入性能差,而且容易产生液缸内的空化和汽蚀以及抽气装置的过流量现象;、过小,管路和液力端尺寸较大。在该抽气装置中,通常要限制、值,尤其是值限制更重要。一般取值范围是:=1~2.6 m/s, =1.0~2.9 m/s。取=1.6 m/s,=2.4 m/s 。
通过以上公式确定抽气装置的主要参数,以实现设计的该抽气装置具有结构简单紧凑,体积小,可靠性高,具有良好的自吸性能等特点。
通过关系式来调整抽气装置几何参数,吸入管内径d1,排出管内径d2,活塞盘直径D,排气平衡时活塞盘与腔体间隙a,吸气平衡时活塞盘与腔体间隙b,使其具有结构简单紧凑,体积小,可靠性高,具有良好的自吸性能等特点,以达到便于搬运、安装、检查、保养和维修。根据实施例的三级抽气装置性能满足工艺对流量、最大真空度的要求。
Claims (9)
1.一种二级抽气装置的设计方法,其特征是,通过以下几个关系式来确定抽气装置几何参数,吸入管内径d1,排出管内径d2,活塞盘直径D,排气平衡时活塞盘与腔体间隙a,吸气平衡时活塞盘与腔体间隙b,具体为:
ηvi—i级抽气装置的容积效率,i=1,2;
—活塞盘截面积,㎡;
D 2 —上下腔内径,通过实际测绘上下腔内径D 2 =1.12D,m;
L—上下腔高度,m;
M—活塞盘厚度,m;
a—排气临界时活塞盘与上壁面宽度,m;
b—吸气临界时活塞盘与下壁面宽度,m;
t—隔膜片厚度,m;
h—隔膜行程,h=L-(0.5M+0.5t+b)-(a+0.5M-0.5t)=L-(M+a+b), m;
k1—隔膜片刚性系数,k1=0.95;
k2—空气压缩系数,k2=0.90;
—活塞盘的每分钟往复次数,spm;
—活塞盘平均速度,m/s;
(1)
k D —经验系数,为减小隔膜片直径,通常k D 取1.05~1.2;
(8)
(10)
P a V a =K a (11)
P b V b =K b (12)
P ab V ab =K ab (13)
3.根据权利要求1所述的一种二级抽气装置的设计方法,其特征是,往复式隔膜泵的冲次的取值范围n=20~100/min,最优为n取55/min。
6.根据权利要求1所述的一种二级抽气装置的设计方法,其特征是,通过实际测绘上下腔内径D 2 =1.12D,通过实际测绘腔体盘内径D 3 =1.08D。
7.根据权利要求1所述的一种二级抽气装置的设计方法,其特征是,排气阀门的阻力系数k a =1.07,k b =1.07。
8.根据权利要求1所述的一种二级抽气装置的设计方法,其特征是,隔膜片刚性系数k1=0.95,空气压缩系数k2=0.90。
9.根据权利要求1所述的一种二级抽气装置的设计方法,其特征是,各级压力损失系数Kp1,Kp2,Kp3,取值范围为0.88~0.98。
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20140507 |