CN103710507A - 一种低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法,属于金属压力加工技术领域,该双相不锈钢制备工艺流程:修磨→加热→开坯轧制→冷却→加热→粗轧→精轧→冷却→卷取;铸坯修磨后加热至1150~1195℃,加热炉均热段保温时间为50~70min;开坯轧制采用3~5道次,开坯时道次相对压下率控制在8~20%,轧制速度控制在2~7mm/s,开坯轧制中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温;精轧采用炉卷轧机进行轧制,轧制5~9道次,道次相对压下率控制10~25%,轧制速度控制在2~12m/s,终轧温度在≥850℃;层流冷却后卷取温度≤700℃,本发明的目的在于提供一种,无边裂、无板面裂纹缺陷,性能稳定的低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法。
Description
技术领域
本发明涉及一种低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法,属于金属压力加工技术领域。
背景技术
低镍双相不锈钢成分为C:≤0.04%;Mn:4.0~6.0%;P≤0.04%;S≤0.03%;Si≤1.0%;Cr:21.0~22.0%;Ni:1.35~1.7%;Mo:0.1~0.8%;N:0.2~0.25%;Cu:0.1~0.8%,Fe:余量,其具有成本低、优良的机械性能和耐腐蚀性能,可广泛应用在石油、化工、建筑、水处理等行业,但该低镍双相不锈钢锰含量高,组织由奥氏体和铁素体构成,热加工变形塑性差,易在相界产生应力集中,导致边部或表面产生裂纹,严重影响了其板面质量及成材率,限制了其广泛推广应用,合理的热加工工艺可以避免该双相不锈钢边部和表面质量缺陷。
该双相不锈钢对轧制温度比较敏感,随着轧制温度的提高,铁素体含量也升高,利于双相不锈钢在单相区加工,但当热加工温度过高时,该双相不锈钢热加工塑性反而降低,这是因为当温度达到一定高度时,组织急剧长大出现过烧现象,严重影响该双相不锈钢的热加工塑性,同时随着温度的升高,大量的氮元素集中在奥氏体相中,导致两相热加工塑性差异急剧增大,这也是导致高温塑性变差的原因之一,当然如果当热加工温度低于850℃时,加工硬化较大和中间相析出的危险。加工硬化过大和中间相析出,对该双相不锈钢的热加工塑性不利,所以该双相不锈钢热加工区间温度要控制在合理的范围。
轧制过程中,变形速率过大会产生表面裂纹和边裂,同样变形速率过小,板坯表面和边部降温过大也会影响该双相不锈钢的表面和边部质量。所以当合金成分确定后,制定合理的工艺路线及热加工工艺是生产该双相不锈钢的关键因素。
中国专利CN 101648211公开了一种双相不锈钢热连轧卷板的轧制方法,它包括下述的步骤:I修磨铸坯 将铸坯的外表进行修磨,修磨后铸坯表面无肉眼可见的缺陷;II 加热 热炉温:1200~1280℃,驻炉时间:III 粗轧 将铸坯送到时可逆式轧机轧制,热轧前铸坯温度1100-1150℃,轧制成厚度为34~40mm的板坯;IV 精轧 将板坯送到精轧机组轧制,终轧温度不低于950℃,轧制的成品厚度为4~12mm的卷板;V 卷曲 精轧完后投入层流冷却,保证卷曲温度为750~800℃;VI 卷板热处理 将卷板送到连续式加热炉热处理,热处理板温1020-1100℃。热处理出炉后水冷,冷却后带温一般不高于100℃;VII 卷板酸洗。该双相不锈钢热连轧卷板的轧制方法所生产出的产品性能不够稳定。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术中存在的上述不足,而提供一种,无边裂、无板面裂纹缺陷,性能稳定的低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法。
实现本发明的技术方案如下:一种低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法,主要由以下步骤构成:
(1)该低镍双相不锈钢制备工艺路线:
工艺流程:修磨→加热→开坯轧制→冷却→加热→粗轧→精轧→冷却→卷取。
(2)铸坯修模
为了去除铸坯表面保护渣、微裂纹及氧化铁皮等缺陷,需要对厚度180~220mm低镍双相不锈钢铸坯修磨,易采用26目和32目砂轮对铸坯全修磨2~3遍。
(3)铸坯加热
开坯前连铸坯依次经预热段、加热一段、加热二段和均热段后出炉,均热段温度为1150~1195℃,均热段保温时间为50~70min,总在炉时间200~240min,出炉前连铸坯上表面温度比下表面低0~15℃。本发明均热段温度为1150~1195℃,在此温度下所生产出的产品性能稳定,无边裂、无板面裂纹缺陷。
开坯轧制后,板坯经过冷却再一次经预热段、加热一段、加热二段和均热段后出炉,均热段温度为1180~1240℃,均热段保温时间为40~60min,总在炉时间180~240min,出炉前连铸坯上表面温度比下表面低0~15℃。
(4)开坯轧制
为了防止轧制过程中铸坯中部和边部温差较大及道次压下量过大,造成边部出现裂边和边部表面裂纹,铸坯板需要开坯轧制,开坯轧制采用3~5道次,开坯时道次相对压下率控制在8~20%,轧制速度控制在2~7mm/s,同时为了保证轧制温度及板坯温度均匀,开坯前和开坯过程中不需要高压水除磷,开坯后板坯厚度控制在120~140mm,开坯轧制过程中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温。开坯后,为了防止板坯有中间相析出的危险和吊装的过程中板坯弯曲,板坯运行到冷却轨道进行喷水冷却至750℃以下,然后在吊到冷床上冷却,待板面无水蒸气后,再装入加热炉加热。
(5)粗轧
为了防止该低镍双相不锈钢轧制过程中出现边裂和边部表面裂纹,粗轧宜采用以下方案:粗轧5~9道次,初轧道次相对压下率≤10%,道次相对压下率控制在8~25%,轧制速度控制在2~7m/s,中间坯厚度控制在24~32mm,粗轧轧制中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温,同时不采用高压水除磷。
(6)精轧
精轧采用炉卷轧机进行轧制,轧制5~9道次,道次相对压下率控制10~25%,轧制速度控制在2~12m/s,终轧温度≥850℃。
(7)层流冷却和卷曲
为了防止板坯回热造成中间金属相析出的危险,层冷后卷取温度控制在700℃以下。
本发明具有以下优点及有益效果:1、本发明采用的工艺流程为修磨→加热→开坯轧制→冷却→加热→粗轧→精轧→冷却→卷取,生产出的双相不锈钢热轧卷性能稳定;2、本发明铸坯加热,均热段温度为1150~1195℃,对生产无边裂、无板面裂纹的双相不锈钢热轧卷具有提高品质高,合格率高的优点。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步说明,但本发明的实施方式不限于此。
实施例1。
本发明所述的低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法,主要由以下步骤构成:
该厚度为3.0mm双相不锈钢卷的轧制工艺路线为:修磨→加热→开坯轧制→冷却→加热→轧制→冷却→卷取。200mm厚的铸坯经过32目的砂轮全修磨1遍后,再采用26目砂轮全修磨2遍,然后装入加热炉加热到1195℃,板坯上下板面温差为-10℃,均热段保温70min出炉开坯轧制。轧制5道次,道次相对压下率为8~18%,初轧道次相对压下率为8%,轧制速度控制在3~6.5m/s,板坯最终厚度为120mm,轧制过程中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温,开坯前和轧制过程中不采用高压水除磷,板坯运行到喷水轨道进行喷水冷却至700℃左右,然后吊至冷床冷却,待水蒸气挥发完后,进加热炉加温至1230℃,板坯上下板面温差为-10℃,保温50min,然后出炉轧制。粗轧7道次,道次相对压下率为8~20%,初轧道次压下率为8%,轧制速度为2.7~6.5m/s,中间坯厚度为27mm,粗轧前和轧制过程中不采用高压水除磷。精轧7道次,道次相对压下率为10~23%,轧制速度为4~11m/s,终轧温度为900℃,层流冷却后卷取温度680℃。该3.0mm双相不锈钢热轧卷无边裂、无板面裂纹缺陷。
实施例2。
该厚度为6.0mm双相不锈钢卷的轧制工艺路线为:修磨→加热→开坯轧制→冷却→加热→轧制→冷却→卷取。200mm厚的铸坯经过32目的砂轮全修磨1遍后,再采用26目砂轮全修磨2遍,然后装入加热炉加热到1190℃,板坯上下板面温差为-10℃,均热段保温55min出炉开坯轧制。轧制5道次,道次相对压下率为9~18%,初轧道次相对压下率为9%,轧制速度控制在2.7~6.7m/s,板坯最终厚度为130mm,轧制过程中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温,开坯前和轧制过程中不采用高压水除磷,板坯运行到喷水轨道进行喷水冷却至700℃左右,吊至冷床冷却,待水蒸气挥发完后,进加热炉加温至1240℃,板坯上下板面温差为-10℃,保温50min,然后出炉轧制。粗轧7道次,道次相对压下率为8~19%,初轧道次压下率为8%,轧制速度为2.8~6.4m/s,中间坯厚度为32mm,粗轧前和轧制过程中不采用高压水除磷。精轧5道次,道次相对压下率为11~20%,轧制速度为3~11m/s,终轧温度为950℃,层流冷却后卷取温度710℃。该6.0mm低镍双相不锈钢热轧卷无边裂、无板面裂纹缺陷。
实施例3。
该厚度为12.0mm该低镍双相不锈钢卷的轧制工艺路线为:修磨→加热→开坯轧制→冷却→加热→轧制→冷却→卷取。200mm厚的铸坯经过32目的砂轮全修磨1遍后,再采用26目砂轮全修磨2遍,然后装入加热炉加热到1150℃,板坯上下板面温差为-8℃,均热段保温60min出炉开坯轧制。轧制3道次,道次相对压下率为8~20%,初轧道次相对压下率为8%,轧制速度控制在2.6~7m/s,板坯最终厚度为140mm,轧制过程中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温,开坯前和轧制过程中不采用高压水除磷,板坯运行到喷水轨道进行喷水冷却至700℃左右,吊至冷床冷却,待水蒸气挥发完后,进加热炉加温至1230℃,板坯上下板面温差为-10℃,保温50min,然后出炉轧制。粗轧5道次,道次相对压下率为9~25%,初轧道次压下率为9%,轧制速度为3.0~6.5m/s,中间坯厚度为32mm,粗轧前和轧制过程中不采用高压水除磷。精轧5道次,道次相对压下率为10~19%,轧制速度为4~12m/s,终轧温度为980℃,层流冷却后卷取温度700℃。该12.0mm低镍双相不锈钢热轧卷无边裂、无板面裂纹缺陷。
Claims (1)
1.一种低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法,其特征在于:主要由以下步骤构成:
(1)该双相不锈钢制备工艺流程:修磨→加热→开坯轧制→冷却→加热→粗轧→精轧→冷却→卷取;
(2) 铸坯修磨后加热至1150~1195℃,加热炉均热段保温时间为50~70min,出炉前上下铸坯板面温度差为-15~0℃;
(3) 开坯轧制采用3~5道次,开坯时道次相对压下率控制在8~20%,轧制速度控制在2~7mm/s,开坯轧制中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温;
(4) 开坯后板坯在层冷轨道上喷水冷却,并来回运动进行均匀冷却至750℃以下,然后吊到冷床上进行冷却,待开坯板上无水蒸气后装入加热炉加热;
(5) 加热温度控制在1180~1240℃,均热段保温时间控制在40~60min,然后出炉轧制,出炉前上下铸坯板面温度差为-15~0℃;
(6) 粗轧5~9道次,初轧道次相对压下率≤10%,道次相对压下率控制在8~25%,轧制速度控制在2~12m/s,中间坯厚度控制在24~32mm,粗轧轧制过程中,运行轨道有保温罩对板坯进行保温;
(7) 精轧采用炉卷轧机进行轧制,轧制5~9道次,道次相对压下率控制10~25%,轧制速度控制在2~12m/s,终轧温度在≥850℃;
(8) 层流冷却后卷取温度≤700℃。
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Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104441822A (zh) * | 2014-11-29 | 2015-03-25 | 首钢总公司 | 一种不锈钢与碳钢复合钢板及其生产方法 |
CN104531964A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-04-22 | 振石集团东方特钢股份有限公司 | 一种高性能双相不锈钢热轧板卷的制备方法 |
CN104878317A (zh) * | 2015-04-30 | 2015-09-02 | 振石集团东方特钢有限公司 | 一种低镍奥氏体不锈钢卷的热轧生产方法 |
CN105396873A (zh) * | 2015-11-26 | 2016-03-16 | 佛山市高明区杨和金属材料专业镇技术创新中心 | 一种不锈钢带的生产工艺 |
CN107746933A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-03-02 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 低膨胀精密合金热连轧的方法 |
CN107931353A (zh) * | 2016-10-12 | 2018-04-20 | 宝钢特钢有限公司 | 热轧双相不锈钢板表面压力加工方法及其应用 |
CN109013699A (zh) * | 2018-06-27 | 2018-12-18 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种2205不锈钢卷板的生产方法 |
CN109277406A (zh) * | 2018-09-18 | 2019-01-29 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种双相不锈钢制备方法 |
CN110695123A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-17 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种双相不锈钢中厚板的制备工艺 |
CN110773569A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-02-11 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种s32750超级双相不锈钢卷板的制备工艺 |
CN113492151A (zh) * | 2021-07-16 | 2021-10-12 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种铁镍基合金热轧卷板的制造方法 |
CN114107683A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-03-01 | 材谷金带(佛山)金属复合材料有限公司 | 一种q235钢/316不锈钢电渣重熔轧制方法 |
CN114749618A (zh) * | 2020-11-25 | 2022-07-15 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1155908A (zh) * | 1995-06-05 | 1997-07-30 | 浦项综合制铁株式会社 | 双相不锈钢及其制造方法 |
CN101648211A (zh) * | 2009-09-10 | 2010-02-17 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种双相不锈钢热连轧卷板的轧制方法 |
CN101947549A (zh) * | 2010-09-10 | 2011-01-19 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 一种抑制节镍奥氏体不锈钢热轧板边裂的生产工艺 |
CN102002646A (zh) * | 2010-10-12 | 2011-04-06 | 西安建筑科技大学 | 具有高力学性能和优良耐腐蚀性能的经济双相不锈钢 |
CN103014559A (zh) * | 2012-12-26 | 2013-04-03 | 振石集团东方特钢股份有限公司 | 一种节镍型双相不锈钢及其制备工艺 |
CN103121034A (zh) * | 2013-03-01 | 2013-05-29 | 浙江青山钢铁有限公司 | 超级双相不锈钢钢锭热加工开坯的生产方法 |
-
2013
- 2013-12-31 CN CN201310748210.4A patent/CN103710507B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1155908A (zh) * | 1995-06-05 | 1997-07-30 | 浦项综合制铁株式会社 | 双相不锈钢及其制造方法 |
CN101648211A (zh) * | 2009-09-10 | 2010-02-17 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种双相不锈钢热连轧卷板的轧制方法 |
CN101947549A (zh) * | 2010-09-10 | 2011-01-19 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 一种抑制节镍奥氏体不锈钢热轧板边裂的生产工艺 |
CN102002646A (zh) * | 2010-10-12 | 2011-04-06 | 西安建筑科技大学 | 具有高力学性能和优良耐腐蚀性能的经济双相不锈钢 |
CN103014559A (zh) * | 2012-12-26 | 2013-04-03 | 振石集团东方特钢股份有限公司 | 一种节镍型双相不锈钢及其制备工艺 |
CN103121034A (zh) * | 2013-03-01 | 2013-05-29 | 浙江青山钢铁有限公司 | 超级双相不锈钢钢锭热加工开坯的生产方法 |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104531964A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-04-22 | 振石集团东方特钢股份有限公司 | 一种高性能双相不锈钢热轧板卷的制备方法 |
CN104441822A (zh) * | 2014-11-29 | 2015-03-25 | 首钢总公司 | 一种不锈钢与碳钢复合钢板及其生产方法 |
CN104878317A (zh) * | 2015-04-30 | 2015-09-02 | 振石集团东方特钢有限公司 | 一种低镍奥氏体不锈钢卷的热轧生产方法 |
CN105396873A (zh) * | 2015-11-26 | 2016-03-16 | 佛山市高明区杨和金属材料专业镇技术创新中心 | 一种不锈钢带的生产工艺 |
CN107931353A (zh) * | 2016-10-12 | 2018-04-20 | 宝钢特钢有限公司 | 热轧双相不锈钢板表面压力加工方法及其应用 |
CN107746933A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-03-02 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 低膨胀精密合金热连轧的方法 |
CN109013699A (zh) * | 2018-06-27 | 2018-12-18 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种2205不锈钢卷板的生产方法 |
CN109277406A (zh) * | 2018-09-18 | 2019-01-29 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种双相不锈钢制备方法 |
CN110695123A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-17 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种双相不锈钢中厚板的制备工艺 |
CN110773569A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-02-11 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种s32750超级双相不锈钢卷板的制备工艺 |
CN114749618A (zh) * | 2020-11-25 | 2022-07-15 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法 |
CN114749618B (zh) * | 2020-11-25 | 2024-03-01 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法 |
CN113492151A (zh) * | 2021-07-16 | 2021-10-12 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种铁镍基合金热轧卷板的制造方法 |
CN113492151B (zh) * | 2021-07-16 | 2023-03-17 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种铁镍基合金热轧卷板的制造方法 |
CN114107683A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-03-01 | 材谷金带(佛山)金属复合材料有限公司 | 一种q235钢/316不锈钢电渣重熔轧制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103710507B (zh) | 2016-01-06 |
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